Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ
Досліджено корозійну та корозійно-механічну поведінку нікель-хромового покриву, нанесеного на сталь 30ХМА плазмово-порошковим наплавлюванням. Виявлено його високу корозійну тривкість як у парогазовій, так і рідинній фазах середовища NACE навіть за наявності абразиву (1%) та перемішування. Встановлен...
Saved in:
| Published in: | Фізико-хімічна механіка матеріалів |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Ukrainian |
| Published: |
Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка НАН України
2009
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/31732 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ / О.І. Радкевич, Г.В. Чумало, Р.М. Юркевич // Фізико-хімічна механіка матеріалів. — 2009. — Т. 45, № 6. — С. 117-121. — Бібліогр.: 5 назв. — укp. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-31732 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Радкевич, О.І. Чумало, Г.В. Юркевич, Р.М. 2012-03-15T21:51:01Z 2012-03-15T21:51:01Z 2009 Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ / О.І. Радкевич, Г.В. Чумало, Р.М. Юркевич // Фізико-хімічна механіка матеріалів. — 2009. — Т. 45, № 6. — С. 117-121. — Бібліогр.: 5 назв. — укp. 0430-6252 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/31732 620.194 Досліджено корозійну та корозійно-механічну поведінку нікель-хромового покриву, нанесеного на сталь 30ХМА плазмово-порошковим наплавлюванням. Виявлено його високу корозійну тривкість як у парогазовій, так і рідинній фазах середовища NACE навіть за наявності абразиву (1%) та перемішування. Встановлено, що зона сплавлення основного металу та матеріалу наплавки неушкоджена та без розшарувань після 200 h випробувань на воднем ініційоване розтріскування у середовищі NACE. Випробування на схильність до сірководневого корозійного розтріскування під напруженням пройшли всі зразки за навантаження 0,8σ0,2 основного металу (30ХМА) і не зруйнувалися за бази випробувань 720 h. Матеріал наплавки продемонстрував хороші корозійно-механічні властивості, тому його можна успішно використовувати для виготовлення елементів фонтанної та запірної арматури, що зазнають впливу сірководню. Исследовано коррозионное и коррозионно-механическое поведение никель-хромового покрытия, нанесенного на сталь 30ХМА путем плазменно-порошкового напыления. Выявлено високую коррозионную стойкость никель-хромового покрытия как в парогазовой, так и жидкой фазах раствора NACE даже в присутствии абразива (1%) и при перемешивании. Установлено, что зона сплавления основного металла и материала наплавки не повреждена, не расслоилась после 200 h испытаний на ВИР в растворе NACE. Испытания на склонность к СКРН прошли все образцы при нагружении 0,8σ0,2 основного метала (30ХМА) и не разрушились при базе испытаний 720 h. Материал наплавки продемонстрировал хорошие коррозионно-механические свойства и может успешно использоваться для изготовленияя элементов фонтанной и запорной арматуры, которые подвергаются воздействию сероводорода. Corrosion and corrosion-mechanical behavior of nickel-chromium coating deposited on 30ХМА steel by plasma-powder surfacing have been investigated.The high corrosion-resistance of nickel-chromium coating both in steam and gas phase and liquid phase of NACE solution even in the presence of abrasive (1%) and during mixing was found. It is established that the fusing zone of the base metal and surfacing material are not damaged and not foliated after 200 h of HIC testing in NACE solution. All specimens were SSCC tested under 0.8σ0.2 loading of the base metal (30ХМА) and remain undamaged after 720 h of testing. In general the surfacing material demonstrates good corrosion-mechanical behavior and can be successfully used for production of the elements of flow control and stop valves that are subjected to the effect of hydrogen sulfide. uk Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка НАН України Фізико-хімічна механіка матеріалів Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ Corrosion-mechanical behavior of protective coatings of the stop valves of oil-gas field equipment Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ |
| spellingShingle |
Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ Радкевич, О.І. Чумало, Г.В. Юркевич, Р.М. |
| title_short |
Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ |
| title_full |
Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ |
| title_fullStr |
Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ |
| title_full_unstemmed |
Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ |
| title_sort |
корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ |
| author |
Радкевич, О.І. Чумало, Г.В. Юркевич, Р.М. |
| author_facet |
Радкевич, О.І. Чумало, Г.В. Юркевич, Р.М. |
| publishDate |
2009 |
| language |
Ukrainian |
| container_title |
Фізико-хімічна механіка матеріалів |
| publisher |
Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка НАН України |
| format |
Article |
| title_alt |
Corrosion-mechanical behavior of protective coatings of the stop valves of oil-gas field equipment |
| description |
Досліджено корозійну та корозійно-механічну поведінку нікель-хромового покриву, нанесеного на сталь 30ХМА плазмово-порошковим наплавлюванням. Виявлено його високу корозійну тривкість як у парогазовій, так і рідинній фазах середовища NACE навіть за наявності абразиву (1%) та перемішування. Встановлено, що зона сплавлення основного металу та матеріалу наплавки неушкоджена та без розшарувань після 200 h випробувань на воднем ініційоване розтріскування у середовищі NACE. Випробування на схильність до сірководневого корозійного розтріскування під напруженням пройшли всі зразки за навантаження 0,8σ0,2 основного металу (30ХМА) і не зруйнувалися за бази випробувань 720 h. Матеріал наплавки продемонстрував хороші корозійно-механічні властивості, тому його можна успішно використовувати для виготовлення елементів фонтанної та запірної арматури, що зазнають впливу сірководню.
Исследовано коррозионное и коррозионно-механическое поведение никель-хромового покрытия, нанесенного на сталь 30ХМА путем плазменно-порошкового напыления. Выявлено високую коррозионную стойкость никель-хромового покрытия как в парогазовой, так и жидкой фазах раствора NACE даже в присутствии абразива (1%) и при перемешивании. Установлено, что зона сплавления основного металла и материала наплавки не повреждена, не расслоилась после 200 h испытаний на ВИР в растворе NACE. Испытания на склонность к СКРН прошли все образцы при нагружении 0,8σ0,2 основного метала (30ХМА) и не разрушились при базе испытаний 720 h. Материал наплавки продемонстрировал хорошие коррозионно-механические свойства и может успешно использоваться для изготовленияя элементов фонтанной и запорной арматуры, которые подвергаются воздействию сероводорода.
Corrosion and corrosion-mechanical behavior of nickel-chromium coating deposited on 30ХМА steel by plasma-powder surfacing have been investigated.The high corrosion-resistance of nickel-chromium coating both in steam and gas phase and liquid phase of NACE solution even in the presence of abrasive (1%) and during mixing was found. It is established that the fusing zone of the base metal and surfacing material are not damaged and not foliated after 200 h of HIC testing in NACE solution. All specimens were SSCC tested under 0.8σ0.2 loading of the base metal (30ХМА) and remain undamaged after 720 h of testing. In general the surfacing material demonstrates good corrosion-mechanical behavior and can be successfully used for production of the elements of flow control and stop valves that are subjected to the effect of hydrogen sulfide.
|
| issn |
0430-6252 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/31732 |
| citation_txt |
Корозійно-механічна поведінка захисних покривів запірної арматури обладнання нафтогазових родовищ / О.І. Радкевич, Г.В. Чумало, Р.М. Юркевич // Фізико-хімічна механіка матеріалів. — 2009. — Т. 45, № 6. — С. 117-121. — Бібліогр.: 5 назв. — укp. |
| work_keys_str_mv |
AT radkevičoí korozíinomehaníčnapovedínkazahisnihpokrivívzapírnoíarmaturiobladnannânaftogazovihrodoviŝ AT čumalogv korozíinomehaníčnapovedínkazahisnihpokrivívzapírnoíarmaturiobladnannânaftogazovihrodoviŝ AT ûrkevičrm korozíinomehaníčnapovedínkazahisnihpokrivívzapírnoíarmaturiobladnannânaftogazovihrodoviŝ AT radkevičoí corrosionmechanicalbehaviorofprotectivecoatingsofthestopvalvesofoilgasfieldequipment AT čumalogv corrosionmechanicalbehaviorofprotectivecoatingsofthestopvalvesofoilgasfieldequipment AT ûrkevičrm corrosionmechanicalbehaviorofprotectivecoatingsofthestopvalvesofoilgasfieldequipment |
| first_indexed |
2025-11-27T08:02:28Z |
| last_indexed |
2025-11-27T08:02:28Z |
| _version_ |
1850807309666615296 |
| fulltext |
117
Ô³çèêî-õ³ì³÷íà ìåõàí³êà ìàòåð³àë³â. – 2006. – ¹ 9. – Physicochemical Mechanics of Materials
УДК 620.194
КОРОЗІЙНО-МЕХАНІЧНА ПОВЕДІНКА ЗАХИСНИХ ПОКРИВІВ
ЗАПІРНОЇ АРМАТУРИ ОБЛАДНАННЯ НАФТОГАЗОВИХ РОДОВИЩ
О. І. РАДКЕВИЧ, Г. В. ЧУМАЛО, Р. М. ЮРКЕВИЧ
Фізико-механічний інститут ім. Г. В. Карпенка НАН України, Львів
Досліджено корозійну та корозійно-механічну поведінку нікель-хромового покриву,
нанесеного на сталь 30ХМА плазмово-порошковим наплавлюванням. Виявлено його
високу корозійну тривкість як у парогазовій, так і рідинній фазах середовища NACE
навіть за наявності абразиву (1%) та перемішування. Встановлено, що зона сплавлен-
ня основного металу та матеріалу наплавки неушкоджена та без розшарувань після
200 h випробувань на воднем ініційоване розтріскування у середовищі NACE. Випро-
бування на схильність до сірководневого корозійного розтріскування під напружен-
ням пройшли всі зразки за навантаження 0,8σ0,2 основного металу (30ХМА) і не зруй-
нувалися за бази випробувань 720 h. Матеріал наплавки продемонстрував хороші ко-
розійно-механічні властивості, тому його можна успішно використовувати для виго-
товлення елементів фонтанної та запірної арматури, що зазнають впливу сірководню.
Ключові слова: плазмове наплавлення, корозійна тривкість, сірководневе корозійне
розтріскування під напруженням.
Для забезпечення надійної роботи нафтогазових родовищ, технологічний
продукт яких містить сірководень, їх необхідно облаштовувати сірководнево-
тривким устаткуванням. Однією з відповідальних його частин є гирлове об-
ладнання або фонтанна арматура свердловин, яка утримує колони насосно-
компресорних труб, герметизує затрубний простір між колонами обсадних і
насосно-компресорних труб, а також регулює режими відбору нафти чи при-
родного газу та спрямовує продукцію свердловини у трубопроводи. Тому за-
пірна арматура повинна мати високу опірність корозійному та корозійно-ме-
ханічному руйнуванню, в тому числі сірководневому корозійному розтріску-
ванню під напруженням (СКРН), воднем ініційованому розтріскуванню (ВІР),
а деталі, що зазнають тертя, – високу твердість. Одним із шляхів забезпечення
належної корозійної та корозійно-механічної тривкості сталей та сплавів в умо-
вах дії технологічних середовищ і робочих навантажень є наплавлення на ос-
новний матеріал. Плазмове наплавлення відрізняється незначним проплавлен-
ням основного металу, високою якістю наплавленого металу, можливістю на-
плавлення тонких шарів з допомогою присадних матеріалів [1–3]. Цей спосіб
привабливий тоді, коли основою виробу є вуглецева або низьковуглецева сталі,
а наплавлений метал – дороговартісний сплав на основі нікелю та кобальту.
Нижче вивчено корозійні та корозійно-механічні властивості матеріалів
відповідальних деталей газовидобувного обладнання, зокрема шибера, під
час виготовлення якого використано плазмове наплавлення нікель-хромового
сплаву на сталь 30ХМА.
Матеріал та методи досліджень. Наплавлюють шибери та сідла на Ко-
нотопському арматурному заводі на спеціальній установці ОБ2184М, сконст-
руйованій та виготовленій в ІЄЗ ім. О. Б. Патона НАН України. Для цього ви-
Контактна особа: Г. В. ЧУМАЛО, e-mail: gchumalo@ipm.lviv.ua
118
користовують плазмову дугу, яку отримують у плазмотроні з неплавильним
електродом. Присадкою були порошки із зносо- та корозійнотривких нікеле-
вих сплавів. Порошки (табл. 1) для наплавлювання виготовляє російська фірма
ВАТ “Полема” згідно з ТУ 1422-33-90.
Таблиця. 1. Хімічний склад порошків (mass.%) та твердість наплавленого металу
Порошок С Si Cr B Fe Ni Твердість наплавле-
ного металу, HRC
ПР-НХ15СP2 0,35...0,60 2,8...3,5 14,0...16,0 1,8...2,3 ≤ 5 Основа 45...47
ПР-НХ16СP3 0,6...0,9 2,7...3,7 15,0...17,0 2,3...3,0 ≤ 5 Основа 50...55
Поковки шиберів виготовлені на молоті вільного кування зі сталі 30ХМА
(ГОСТ 4543-71) та термооброблені за режимом: гартування від 860°С ± 10°С,
охолодження в оливі; відпуск при 660°С, охолодження на повітрі; твердість
217…235 НВ. Заздалегідь робочі поверхні шиберів підігрівали в електропечі
до 560...580°С. Наплавлений шибер без переохолодження поміщали в піч з
температурою 620°С ± 10°С, витримували дві години, охолоджували з піччю
до 150°С, далі – на повітрі. Після візуального огляду шибера на відсутність
тріщин, пор, свищів, ділянок несплавлення шару з основним металом тощо
виконували чистове фрезерування та кольорову дефектоскопію; далі його ме-
ханічно обробляли та притирали робочі поверхні на плитах.
Зі зменшенням глибини про-
плавлення основного металу іноді
наплавлений метал під час експлу-
атації відшаровується від деталі.
Тому досліджували корозійні, ко-
розійно-механічні та електрохіміч-
ні властивості наплавленого та ос-
новного металу, а також зони
сплавлення. Корозійну тривкість
основного та наплавленого металу
вивчали за втратою маси зразка за одиницю часу з одиниці поверхні у розчи-
ні NACE (5%-й водний розчин NACl + 0,5% СН3СООН + H2Sнас., pH 3…4,
20°С). Для дослідження схильності матеріалу до ВІР та поверхневого пухи-
ріння використовували прямокутні зразки 100×20×2 mm, які витримували в
сірководневому розчині NACE від 96 до 200 h [4]. Опірність матеріалу до
СКРН оцінювали за результатами випробувань плоских зразків (рис. 1), які
статично навантажували на установках важільного типу [5] в цьому ж середо-
вищі. Товщини наплавки та основного металу 2 mm.
Електрохімічні властивості вивчали на потенціостаті IPC-Pro у розчині
NACE. Електрод порівняння – насичений хлоросрібляний. Мікротвердість
різних зон шибера (основний метал, наплавка, зона сплавлення) виміряно при-
ладом ПМТ-3. Розподіл легувальних елементів по лінії сплавлення дослідже-
но в Центрі електронної мікроскопії та рентгенівського мікроаналізу, створе-
ному на базі відділу фізико-хімічних методів зміцнення матеріалів Фізико-ме-
ханічного інституту НАН України, на сканівному електронному мікроскопі
EVO-40XVP (фірма Carl Zeiss) зі системою мікроаналізу INCA Energy 350
(фірма Oxford Instruments).
Результати та їх обговорення. Встановлено (рис. 2), що в зоні наплавки
мікротвердість в 2–4 рази вища, ніж в основному металі, що повинно забезпе-
Рис. 1. Плоский зразок для дослідження СКРН.
Fig. 1. A plane specimen for SSCC.
119
чувати високу зносотривкість наплав-
леного покриву, а глибина проплав-
лення основного металу всього 35 µm.
Рис. 2. Мікротвердість різних зон
фрагмента шибера з наплавкою:
І – зона сплавлення; ІІ – наплавка;
ІІІ – сталь 30ХМА.
Fig. 2. Microhardness of different zones
of fragment of a gate with surfacing:
І – welding zone; ІІ – overlayer;
ІІІ – 30ХМА steel.
Рис. 3. Структура матеріалу шибера з наплавкою:
І – сталь 30ХМА; ІІ – зона сплавлення; ІІІ – наплавка.
Fig. 3. Structure of the material of the gate with surfacing:
І – 30ХМА steel; ІІ – fusing zone; ІІІ – surfacing.
Видно (рис. 3) чітку межу між
сталлю 30ХМА та матеріалом наплав-
ки, вздовж якої локалізуються мікро-
включення, найімовірніше, сполуки
бору, оскільки саме тут зафіксовано
підвищену його концентрацію (рис. 4).
В зоні сплавлення спостерігається взає-
модифузія нікелю та заліза і часткова
аустенітизація. Загалом зона сплавлен-
ня суцільна, без розшарувань.
Під час експлуатації обладнання
у середовищах з високим вмістом сір-
ководню, наприклад нафті й газі, трі-
щини в сталях утворюються внаслі-
док ВІР, тобто за відсутності наванта-
жень під дією високого тиску молеку-
лярного водню біля внутрішніх де-
фектів. Тріщини орієнтовані пере-
важно вздовж напряму вальцювання труб та інших деталей. Опірність ВІР та
поверхневому пухирінню визначають і для деталей фонтанної та запірної ар-
матури, оскільки такий тест обов’язковий під час вибору матеріалів, які за-
знають впливу наводнювального сірководневого середовища. В нашому ви-
падку важливо дослідити поведінку матеріалу наплавки та зони сплавлення.
Рис. 4. Розподіл легувальних елементів
по лінії сплавлення 1 – Fe; 2 – Ni;
3 – Cr; 4 – B; 5 – Si.
Fig. 4. Distribution of alloying elements
along a fusing line: 1 – Fe; 2 – Ni;
3 – Cr; 4 – B; 5 – Si.
120
Виявлено високу опірність ВІР як основного металу, так і зон сплавлення та на-
плавки (рис. 5). Зона сплавлення основного металу та наплавки неушкоджена,
відшарування не зафіксовані навіть після 200 h витримки в середовищі NACE.
Досліджували зміну потенціалу в часі нікель-хромової наплавки та знімали
потенціодинамічні поляризаційні криві.
Рис. 5. Структура матеріалу шибера з наплавкою після витримки в розчині NACE (200 h):
І – сталь 30ХМА; ІІ – наплавка.
Fig. 5. Structure of the material of the gate with surfacing after holding in hydrogenated
NACE solution (200 h): І – 30ХМА steel; ІІ – surfacing.
Анодна крива має чітко виражену область пасивності ∼350 mV, однак,
потенціал корозії (–160 mV) встановлюється на межі пасивної зони та зони
нестабільної пасивації і незначне зміщення його в позитивну область може
призвести до активного анодного розчинення.
Рис. 6. Зміна потенціалу в часі Ni–Cr наплавки в розчині NACE (τ = 24 h, Eсor = –160 mV)
(а) та поляризаційні криві матеріалу наплавки (b) (Ecath = –1200 mV, 10 min, Vscan = 1 mV/s).
Fig. 6. Potential change versus time of Ni–Cr surfacing in NACE solution (τ = 24 h, Eсor = –160 mV)
(а) and polarization curves of surfacing material (b) (Ecath = –1200 mV, 10 min, Vscan = 1 mV/s).
Таблиця 2. Швидкість корозії основного металу та наплавленого
Матеріал Середовище Km, g/m2⋅h Kn, mm/year
NACE (рідка фаза) 2,049 2,283
NACE (парогазова) 0,711 0,792 Сталь 30ХМА
(осн. метал) NACE (рідка фаза + абразив) 4,680 5,214
NACE (рідка фаза) 0,039 0,434
NACE(парогазова) 0,016 0,018 Нікелева
наплавка NACE (рідка фаза + абразив) 0,077 0,086
Швидкість корозії вивчали за умов, наближених до реальних роботи наф-
тогазовидобувного обладнання: перемішування середовища до 6 m/s, тиск
0,5 MPa. Досліджували у рідинній (р-н NACE) та парогазовій фазах з абрази-
вом (1 mass.% кварцевого піску, фракція 14) та без нього (табл. 2). Матеріал
наплавки виявився корозійно тривким як у парогазовій, так і у рідинній фа-
121
зах. Абразив у рідинній фазі збільшує швидкість корозії матеріалу вдвічі, од-
нак, вона не перевищує 0,1 g/(m2⋅h). За десятибальною шкалою корозійної
тривкості металів (ГОСТ 5272-68) матеріал наплавки відноситься до групи
“тривкі” та відповідає 4- та 5-му (випробування з абразивом) балам тривкості.
Поведінку матеріалу наплавки досліджували в умовах дії змінних напру-
жень і корозивно-агресивного середовища: зразки витримали лише 38000 cyc-
les за амплітуди ∆K = 3,25 MPа⋅m1/2, а швидкість поширення тріщини 6⋅10 –6 m/s.
Схильність до СКРН вивчали у сірководневому середовищі на плоских зраз-
ках за напружень 0,7σ0,2 та 0,8σ0,2 (сталь 30ХМА) (σ0,2 = 414 MPa). Зразки не
зруйнувалися на базі випробувань 720 h, що підтверджує високі корозійно-
механічні можливості матеріалу шибера.
ВИСНОВКИ
Виявлено високу корозійну тривкість нікель-хромового покриву як у па-
рогазовій, так і рідинній фазах середовища NACE навіть за наявності абразиву
(1%) та перемішування. Встановлено, що зона сплавлення основного металу і
матеріалу наплавки неушкоджена та не розшарувалася після 200 h випробувань
на ВІР у середовищі NACE. Випробування на схильність до СКРН пройшли всі
зразки під навантаженням 0,8σ0.2 основного металу ( 30ХМА) і не зруйнували-
ся за бази випробувань 720 h. Матеріал наплавки продемонстрував хороші ко-
розійні та корозійно-механічні властивості та може успішно використовува-
тись для виготовлення шиберів, які застосовують на родовищах з сірководнем.
РЕЗЮМЕ. Исследовано коррозионное и коррозионно-механическое поведение ни-
кель-хромового покрытия, нанесенного на сталь 30ХМА путем плазменно-порошкового
напыления. Выявлено високую коррозионную стойкость никель-хромового покрытия как
в парогазовой, так и жидкой фазах раствора NACE даже в присутствии абразива (1%) и
при перемешивании. Установлено, что зона сплавления основного металла и материала
наплавки не повреждена, не расслоилась после 200 h испытаний на ВИР в растворе NACE.
Испытания на склонность к СКРН прошли все образцы при нагружении 0,8σ0,2 основного
метала (30ХМА) и не разрушились при базе испытаний 720 h. Материал наплавки проде-
монстрировал хорошие коррозионно-механические свойства и может успешно использо-
ваться для изготовленияя элементов фонтанной и запорной арматуры, которые подверга-
ются воздействию сероводорода.
SUMMARY. Corrosion and corrosion-mechanical behavior of nickel-chromium coating
deposited on 30ХМА steel by plasma-powder surfacing have been investigated.The high corro-
sion-resistance of nickel-chromium coating both in steam and gas phase and liquid phase of
NACE solution even in the presence of abrasive (1%) and during mixing was found. It is estab-
lished that the fusing zone of the base metal and surfacing material are not damaged and not
foliated after 200 h of HIC testing in NACE solution. All specimens were SSCC tested under
0.8σ0.2 loading of the base metal (30ХМА) and remain undamaged after 720 h of testing. In ge-
neral the surfacing material demonstrates good corrosion-mechanical behavior and can be suc-
cessfully used for production of the elements of flow control and stop valves that are subjected
to the effect of hydrogen sulfide.
1. Гоголицын М., Фрумин И. Плазменная наплавка //Автомат. сварка. – 1965. – № 3. – С. 23–27.
2. Зусин В. Я., Цыплюхин А. В. Сварка и наплавка цветных металлов и сплавов на пред-
приятиях Мариупольского региона // Там же. – 2009. – № 9. – С. 45–47.
3. Стеклов О. И., Александров О. А. Повышение стойкости против отслаивания наплавленного
слоя нержавеющей стали при плазменно-дуговой наплавке // Там же. – 1994. – № 9. – С. 38–39.
4. NACE Standard TM0284-2003. Standard Test Method. Evaluation of Pipeline and pressure
Vessel Steels for Resistance to Hydrogen-Induced Cracking. – Houston, Tx.: National Asso-
ciation of corrosion Engineers (NACE). – 2003. – 12 p.
5. NACE Standard TM-0177-2005. Standard Test Method. Laboratory Testing of for Resis-
tance to Sulfide Stress Cracking and Stress Corrosion Cracking in H2S Environments.
– Houston, Tx.: National Association of corrosion Engineers (NACE). – 2005. – 39 p.
Одержано 14.10.2009
|