Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід
Рассмотрена задача обоснования оптимальных параметров компенсационной полости и конструкций скважинных зарядов. На основании экспериментальных данных построены аналитические зависимости распределения фракционного состава разрушенной части модели в зависимости от параметров компенсационной полост...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Геотехническая механика |
|---|---|
| Дата: | 2011 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Українська |
| Опубліковано: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2011
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/33564 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід / К.С. Іщенко, С.А. Ус, М.М. Вдовиченко // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2011. — Вип. 94. — Бібліогр.: 13 назв. — укр. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859633450220257280 |
|---|---|
| author | Іщенко, К.С. Ус, С.А. Вдовиченко, М.М. |
| author_facet | Іщенко, К.С. Ус, С.А. Вдовиченко, М.М. |
| citation_txt | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід / К.С. Іщенко, С.А. Ус, М.М. Вдовиченко // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2011. — Вип. 94. — Бібліогр.: 13 назв. — укр. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Геотехническая механика |
| description | Рассмотрена задача обоснования оптимальных параметров компенсационной полости
и конструкций скважинных зарядов. На основании экспериментальных данных построены
аналитические зависимости распределения фракционного состава разрушенной части модели в зависимости от параметров компенсационной полости и сформулированы две нелинейные оптимизационные модели для определения этих параметров. Для зарядов различных конструкций определены оптимальные параметры компенсационной полости. Проведено сравнительный анализ предложенных моделей.
The task of ground of optimum parameters of compensative cavity and constructions of down
hole charges is considered. On the basis of experimental information analytical dependences of
distributing of factious composition of the blasted part of model are built depending on the parameters of compensative cavity and formulated two nonlinear optimization models for determination of these parameters. For the charges of different constructions the optimum parameters of
compensative cavity are certain. The comparative analysis of the offered models is conducted.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:13:15Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 622.235:622.516:519.7:004.93.1
К.С. Іщенко к.т.н., с.н.с.
(ІГТМ)
С.А. Ус к. ф-м. н., доцент
М.М. Вдовиченко, спеціаліст-системний аналітик
(ДВНЗ «Національний гірничий університет»)
РІШЕННЯ ОПТИМІЗАЦІЙНИХ МОДЕЛЕЙ ВИБОРУ І
ОБГРУНТУВАННЯ ПАРАМЕТРІВ БУРОВИБУХОВИХ РОБІТ
ДЛЯ ЕФЕКТИВНОГО РУЙНУВАННЯ АНІЗОТРОПНИХ ГІРСЬКИХ
ПОРІД
Рассмотрена задача обоснования оптимальных параметров компенсационной полости
и конструкций скважинных зарядов. На основании экспериментальных данных построены
аналитические зависимости распределения фракционного состава разрушенной части мо-
дели в зависимости от параметров компенсационной полости и сформулированы две нели-
нейные оптимизационные модели для определения этих параметров. Для зарядов различ-
ных конструкций определены оптимальные параметры компенсационной полости. Прове-
дено сравнительный анализ предложенных моделей.
DECISION OF OPTIMIZACIYNNYKH OF MODELS OF VIBORA AND
GROUNDS OF PARAMETERS OF EXPLOSION OF WORKS FOR
EFFECTIVE DESTRUCTION ANISOTROPIC MOUNTAIN BREEDS
The task of ground of optimum parameters of compensative cavity and constructions of down
hole charges is considered. On the basis of experimental information analytical dependences of
distributing of factious composition of the blasted part of model are built depending on the para-
meters of compensative cavity and formulated two nonlinear optimization models for determina-
tion of these parameters. For the charges of different constructions the optimum parameters of
compensative cavity are certain. The comparative analysis of the offered models is conducted.
Вступ. Підготовка та проведення гірничих виробок різного призначення
буровибуховим способом являє собою одну з найважливіших складових тех-
нологічного процесу. Це перший етап ланцюга видобутку корисних копалин
підземним способом, який визначає, як обсяги видобутку та його ефектив-
ність. Вибір раціональної технології, яка забезпечує оптимальну швидкість
проведення підготовчих є головною умовою інтенсифікації гірничого вироб-
ництва [1-2].
Аналіз стану проблеми. Ефективність проходки може бути підвищена за
рахунок рішення ряду задач, що включають, як поліпшення організації праці,
так і вдосконалення параметрів буровибухових робіт (БВР) [3-4].
Одним із шляхів поліпшення якості буровибухових робіт є використання
енергії вибуху за рахунок більш повного врахування особливостей структури
масиву гірських порід, який руйнується, а також конструкції зарядів вибухо-
вої речовини (ВР) [5].
У даній роботі досліджується технологічний процес буровибухових робіт
та основні показники, що його характеризують.
Мета роботи: підвищення ефективності руйнування гірських порід, шля-
хом раціонального вибору параметрів БВР – компенсаційна порожнина і
конструкція свердловинного заряду.
Матеріали і результати досліджень. Чисельними дослідженнями встано-
влено, що характер руйнування гірських порід вибухом залежить не лише від
їх фізико-механічних властивостей, гірничо-геологічних умов покладів кори-
сних копалин, але і від параметрів вибухового імпульсу, що має певні грани-
чні умови, які враховуються зі збільшенням глибини розробки родовищ, тех-
нологічних розмірів виїмочних блоків з урахуванням напружено-
деформованого стану (НДС) масиву. При цьому, форма воронки викиду при
руйнуванні статично напруженого середовища вибухом заряду ВР в перетині
основи набувають еліптичної форми [6-7].
Для обґрунтування параметрів способу проведення підготовчих виробок
[9-10] та встановлення особливостей впливу напруженого стану масиву, гра-
ничних умов, параметрів вибухового імпульсу, діючого на стінки зарядної
порожнини від вибуху заряду ВР різних конструкцій на характер руйнування
напруженого середовища, були проведені експериментальні дослідження на
піщано-цементних моделях.
Відповідно до методики досліджень [11], моделі виготовлялися у формі
циліндра діаметром 270 мм і заввишки 200 мм (рис.1).
Рис. 1 – Схема циліндричної моделі з комплектом врубових шпурів навколо
компенсаційної порожнини
Моделювання напруженого стану середовища створювалося шляхом зали-
вки піщано-цементної суміші в сталеву форму встановлену в циліндричну
обойму з фіксацією. Форма моделі виготовлялася з листової сталі, товщина
стінок знаходиться в межах 2-3 мм. Піщано-цементна суміш готувалася в
пропорції: кварцевий пісок + цемент марки 400 = 1:1 з додаванням 10% води.
За результатами досліджень оцінювався характер дроблення моделей, діаметр
середнього шматка і новоуворена поверхня згідно апробованих методик [12].
Вибухову речовину поміщали у патрони циліндричної форми діаметром
0,9-0,95 від діаметра вибухової порожнини. У підготовлених циліндричних
порожнинах формувалися такі подовжені заряди: постійного перерізу, з кот-
ловим розширенням в торці свердловини, зі сферичною вставкою в торці све-
рдловини, з почерговими сферичними вставками. В якості ВР використовува-
лася суміш, яка за своїми характеристиками близька до промислових ВР (на-
приклад, грамоніт 79/21), в наступному співвідношенні: тэн (80%) і тверде
ракетне паливо (20%) [13]. Для підривання зарядів виготовлювалися патрони-
бойовики, розміщенням в патронах циліндричної форми діаметром 5-6 мм 80-
100 мг тэну та містка розжарювання з навіскою
10 мг азиду свинцю. Маса сумішевої ВР в зарядах в усіх серіях експериментів
складала 3,6 г.
Схеми досліджуваних конструкцій зарядів приведені на рис. 2.
а б в г
а) заряд з постійним перерізом; б)заряд з котлових розширенням в торці свердловини;
в) заряд зі сферичною вставкою в торці свердловини; г) заряд з почерговими
сферичними вставками
Рис. 2 – Схема конструкцій зарядів вибухової речовини
В процесі експериментів моделі розміщували в металеву вибухову камеру
і дистанційно підривали (рис. 3, 4). Внутрішні стінки вибухової камери, щоб
уникнути додаткового руйнування матеріалу моделей були закриті конвеєр-
ною стрічкою. Після кожного вибуху результати руйнування моделей та
встановлення характеру розподілу гранулометричного складу зруйнованої ча-
стки моделі в залежності від конструкції заряду ВР оцінювався методом сито-
вого аналізу із застосуванням набору лабораторних сит. Сита встановлювали
зверху вниз від великих розмірів до дрібних. Зруйнований матеріал моделі
поміщали на верхнє сито і увесь набір струшували впродовж 10 хвилин. За-
лишок на кожному ситі зважували на технічних вагах з точністю до 0,1 %.
Сума усіх отриманих класів не повинна (більш ніж на 1 %) розходитися з ма-
сою початкової моделі. Сума усіх класів фракцій приймається за 100 %. Для
проведення ситового аналізу використаний набір сит з отворами розміром
0,25; 0,5; 1,0; 2,0; 3,0; 5,0; 7,0; 10,0; 12,0; 16,0; 20,0; 26,0; 30,0; 40,0; 50,0; 60,0;
70,0; 80,0 мм.
Рис. 3 – Загальний вигляд циліндричної моделі, розташованій в вибуховій камері,
до вибуху
Рис. 4 – Загальний вигляд циліндричної моделі, розташованій в вибуховій камері,
після вибуху
В результаті дослідження, фіксувалися такі данні: розмір фракції, середній
розмір фракції, маса і-ой фракції, частка і-ой фракції в загальній масі зруйно-
ваної частини моделі, середній діаметр і-ой фракції, площа новоутвореної по-
верхні і-ой фракції, загальна площа новоутвореної поверхні.
Протягом випробувань було виявлено, що кількість фракцій різного типу
залежить від форми компенсаційної порожнини в центрі моделі. Отже необ-
хідно побудувати регресійні моделі, що відображають залежність між фракці-
ями різного типу і діаметрами еліпсу і на їх основі створити оптимізаційні
математичні моделі для вибору параметрів компенсаційної порожнини, що
забезпечують максимальну кількість середніх фракцій.
Дослідження кореляційної залежності між основними показниками, що
характеризують вибух (розмір фракції, середній розмір фракції, маса і-ой
фракції, частка і-ой фракції в загальній масі зруйнованої частини моделі, се-
редній діаметр і-ой фракції, площа новоутвореної поверхні і-ой фракції, зага-
льна площа новоутвореної поверхні) показало, що ці параметри пов’язані до-
сить сильним лінійним кореляційним зв’язком, оскільки відповідні коефіцієн-
ти кореляції знаходяться в межах [0,7;1], тому, в подальшому дослідженні за
основний параметр виберемо один з них – а саме частку і-ой фракції в загаль-
ній масі зруйнованої частини моделі, дослідимо залежність фракційного
складу від параметрів компенсаційної порожнини та побудуємо відповідні рі-
вняння регресії.
Для прикладу розглянемо результати 16-ти дослідів в яких менший діа-
метр еліпса змінюється від 45 до 75 мм, а більший – від 65 мм до 95 мм. Дані,
які отримані у результаті експерименту наведені в таблиці 1.
Таблиця 1 – Розподіл фракцій дроблення при руйнуванні моделі зарядами ВР постій-
ного перерізу в залежності від зміни діаметрів еліпса компенсаційної порожнини
№ дос-
ліду
Менший
діаметр, d1
Більший ді-
аметр, d2
Відношення
діаметрів
еліпса, x
Кількість
мілких
фракцій, %
Кількість
середніх
фракцій, %
Кількість
крупних
фракцій, %
1 45 65 0,692 48,6 21,3 30,0
2 47 67 0,701 49,4 22,5 28,1
3 49 69 0,710 50,5 22,5 27
4 51 71 0,718 51,8 22,6 25,6
5 53 73 0,726 52,6 23,0 24,4
6 55 75 0,733 53,3 22,9 23,7
7 57 77 0,740 54,1 23,1 22,8
8 59 79 0,747 55 23,3 21,7
9 61 81 0,753 55,7 23,2 21
10 63 83 0,759 56,7 22,9 20,4
11 65 85 0,765 57,2 23 19,8
12 67 87 0,770 58,1 22,5 19,4
13 69 89 0,775 58,7 22,8 18,5
14 71 91 0,780 59,4 23,0 17,6
15 73 93 0,785 60,1 22,9 17,0
16 75 95 0,789 61,2 22,4 16,4
Дослідимо залежність кількості мілких, середніх і крупних фракцій від
форми компенсаційної порожнини. Для цього обчислимо коефіцієнти кореля-
ції та кореляційне відношення між досліджуваними параметрами. Результати
обчислень наведені в табл. 2, 3.
Таблиця 2 – Значення коефіцієнтів кореляції фракційного складу і параметрів компен-
саційної порожнини з використанням заряду постійного перерізу
Показники
Менший діаметр компе-
нсаційної порожнини
Більший діаметр
компенсаційної по-
рожнини
Кількість мілких фракцій 0,9976 0,99761
Кількість середніх фракцій 0,3766 0,37655
Кількість крупних фракцій -0,988 -0,9882
Таблиця 3 – Значення кореляційного відношення фракційного складу і параметрів
компенсаційної порожнини з використанням заряду постійного перерізу
Показники
Менший діаметр
компенсаційної по-
рожнини
Більший діаметр
компенсаційної порож-
нини
Кількість мілких фракцій 0,92871 0,92871
Кількість середніх фракцій 0,67082 0,67082
Кількість крупних фракцій 0,93095 0,93095
Оскільки, абсолютні величини коефіцієнта кореляції кількості мілких
(крупних) фракцій і діаметрів компенсаційної порожнини наближуються до 1,
можна зробити висновок, що ці величини пов’язані сильною лінійною залеж-
ністю. Кореляційна залежність між діаметрами порожнини і кількістю серед-
ніх фракцій мала, але кореляційне відношення знаходиться в допустимих ме-
жах, що дозволяє висунути припущення про нелінійну залежність між цими
параметрами.
Виходячи з цих припущень, побудуємо лінії регресії, які описують залеж-
ність між фракційним складом зруйнованої частини моделі і параметрами
компенсаційної порожнини. На рисунках 5, 6, 7 зображено експерементальні
дані і побудовані за допомогою функцій Microsoft Office Excel лініїї регресіїї
для заряду з постійним перерізом. Графіки підтверджують, що залежність між
кількістю мілких фракцій і відношенням діаметрів еліптичної порожнини лі-
нійна, незначне відхилення лінії регресії від вхідних даних показує і коефіці-
єнт апроксимації, він майже дорівнює 1. Тобто припущення про лінійну зале-
жність справедливе. Лінійна залежність спостерігається також і між кількістю
крупних фракцій і відношенням діаметрів порожнини. Відповідні обчислення
для кількості середніх фракцій підтверджують, що залежність має нелінійний
характер.
21
21,5
22
22,5
23
23,5
0,650 0,700 0,750 0,800
Х
Кср
Кср(х)
Полиномиальный
(Кср(х)
)
Кср(х)
Км – кількість мілких фракцій, %; х=
2
1
d
d
– відношення діаметрів еліпса, 1x , рівнян-
ня регресії: 15,393,126 хКм ,
Рис. 5 – Залежність кількості мілких фракцій від відношення діаметрів еліпса.
Кср – кількість середніх фракцій, %.; х=
2
1
d
d
– відношення діаметрів еліпса, 1x
Рів-
няння регресії: 0,2195,6428,429 2 ххКср ,
Рис. 6 – Залежність кількості середніх фракцій від відношення діаметрів еліпса
Ккр – кількість крупних фракцій, %; х– відношення діаметрів еліпса
2
1
d
d
, де
1
2
1
d
d
; Рі-
вняння регресії: 6,1213,133 хКкр ;
Рис. 7 – Залежність кількості крупних фракцій від відношення діаметрів еліпса.
Побудова математичних моделей
На основі отриманих залежностей побудуємо математичні моделі для ви-
значення оптимальних параметрів компенсаційної порожнини. Основним
критерієм виберемо кількість середніх фракцій, оскільки за технологічними
умовами, вона повинна бути максимальною. Параметром оптимізації в одній
моделі візьмемо відношення діаметрів еліптичної компенсаційної порожнини,
в іншій – діаметри порожнини.
Математична модель 1
Позначимо d1 – менший діаметр еліптичної компенсаційної порожнини;
d2 – більший діаметр еліптичної компенсаційної порожнини; Кср.зад. – сере-
днє значення кількості середніх фракцій; Ккр.зад. – середнє значення кількості
крупних фракцій. Тоді математична модель буде мати такий вигляд:
max
2
1
d
d
Кср
За умов:
0 , ,0
,.
,.
,100
21
ddÊì
çàäÊêðÊêð
çàäÊñðÊñð
ÊêðÊìÊñð
Або використовуючи конкретний вигляд функцій:
max,2192,6458,429
2
1
2
2
1
d
d
d
d
коли:
.0 ,
,22,0876,1213,133
,015,393,126
21
2
1
2
1
dd
d
d
Ккр
d
d
Км
Математична модель 2
Для побудови другої моделі використаємо як параметр діаметри еліптич-
ної компенсаційної порожнини d1, d2.
Методом найменших квадратів знайдемо аналітичний вигляд залежності
Кср (d1, d2), а саме:
.03,0027,004,0011,0436,2651,25,
2
2
2
1212121 ddddddddКср
Враховуючи обмеження на межі варіювання діаметрів і кількість крупних
та мілких фракцій, математична модель матиме такий вигляд:
max,03,0027,004,0011,0436,2651,25,
2
2
2
1212121 ddddddddКср
за умов:
..
;.
;100
;1
2
1
;100260
;80150
задКмКм
задКкрКкр
КмКкрКср
d
d
d
d
коли:
.169,55.
22,744;.
;6,121
2
1
3,133
;15,39
2
1
3,126
задКм
задКср
d
d
Ккр
d
d
Км
Аналогічні моделі було побудовано і для зарядів інших конструкцій.
На основі цих моделей були розв’язані задачі оптимізації для визначення
діаметрів компенсаційної порожнини, які максимізують кількість середніх
фракцій.
Результати розв’язку задач для зарядів різних конструкцій наведено у таб-
лиці 4.
Таблиця 4 – Результати пошуку оптимальних діаметрів еліпса компенсаційної
порожнини
Конструкція заря-
ду
Значення d1/d2
Кількість середніх фракцій, %
Модель 1 Модель 2 Модель 1 Модель 2
з постійним
перерізом
0,75 0,747 23,14 22,74
з котловим роз-
ширенням в торці
свердловини
0,748 0,746 21,4 21,9
зі сферичною
вставкою в торці
свердловини
0,751 0,752 23,17 23,41
з почерговими
сферичними
вставками
0,75 0,748 26,17 26,49
Зауважимо, що для всіх типів зарядів оптимальні значення діаметрів ком-
пенсаційної порожнини, що отримані за допомогою моделі 2 приблизно одна-
кові, а саме: менший діаметр еліптичної компенсаційної порожнини стано-
вить ≈ 60 мм, а більший ≈80 мм. Приблизно однаковим, для кожного типу за-
рядів, є і відношення діаметрів еліпса, що отримане за допомогою обох моде-
лей.
Цей результат узгоджується із результатами експерименту. Оскільки, при
виборі максимальних значень діаметрів еліпса, компенсаційна порожнина бу-
де дуже близько розташовуватися до вибухових зарядів. Таким чином, значно
збільшиться кількість мілких фракцій. А при мінімальних значеннях – отри-
маємо зворотній результат, тобто велику кількість крупних фракцій.
Отже, результати, отримані за розрахунками обох моделей, є близькими,
але в першому випадку математична модель розраховує лише відношення ді-
аметрів, а не самі їх значення, тому більш зручною і наглядною, буде друга
модель.
За результатами моделювання також очевидно, що найефективнішим, є
заряд з почерговими сферичними вставками. Кількість середніх фракцій для
нього дорівнює близько 26,49%.
Висновки. Дослідження проведені в роботі показали ефективність і дос-
товірність математичного моделювання для визначення оптимальних параме-
трів БВР, а саме – параметрів компенсаційної порожнини і конструкції заря-
дів ВР.
Рекомендована до впровадження конструкція вибухового заряду буде
сприяти, як зниженню витрат на буровибухові роботи, так і в цілому на ви-
трати в наступних етапах переробки корисних копалин.
СПИСОК ЛІТЕРАТУРИ
1. Ищенко, К.С.Повышение эффективности взрывной проходки выработок на рудных шахтах/ К.С.
Ищенко, В.Н. Коновал // Металлургическая и горнорудная промышленность. –2006. – № 6. – С.68-70.
2. Ищенко, К.С. Повышение эффективности способов управления взрывным разрушением крепких на-
пряженных пород в глубоких шахтах / К.С. Ищенко, А.К Ищенко // Уголь.– 2009.– №2. – С.9–12.
3. Курінний, В.П. Фізичні аспекти руйнування гірських порід вибухом / Курінний В.П. – Дніпропет-
ровськ: Національний гірничий університет, 2009. – 158с.
4. Разрушение горных пород энергией взрыва./ Под.ред. Э.И. Ефремова.–К.: Наук. думка, 1987.–263с.
5. Ищенко, К.С. Экспериментальные исследования влияния микроструктуры на характер взрывного раз-
рушения урановых руд Ватутинского месторождения/ К.С. Ищенко,
И.Л. Кратковский // Науковий Вісник НГУ. – Дніпропетровськ, 2008. –№8. – С.58-64.
6. Ефремов, Э.И. Взрывное разрушение выбросоопасных пород в глубоких шахтах /
Э.И. Ефремов, В.Н. Харитонов, И.А. Семенюк. –М.: Недра, 1979. – 253с.
7. Харитонов, В.Н. Управляемое разрушение напряженных и выбросоопасных пород/
В.Н. Харитонов, И.А. Семенюк, Л.Ф. Черныгина. – К.: Наук. думка, 1982. – 176с.
9. Пат. № 79129 Україна МПК 7 F42D3/04 Спосіб проведення гірничої виробки / Булат А.Ф., Іщенко
К.С. Осінній В.Я.; заявник і власник патенту ІГТМ НАН України. – № а 2005 01163; замовл. 09.02.2005;
надр. 25.05.2007. – Бюл. №7.– 6с.
10. Пат. № 88825 Україна МПК 7 Е21С 37/00 Спосіб проведення гірничої виробки / Булат А.Ф., Іщенко
К.С. Осінній В.Я.; заявник і власник патенту ІГТМ НАН України. – № а 2008 03047; замовл. 11.03.2008;
надр. 25.11.2009. – Бюл. №22.– 6с.
11. Іщенко, К.С. Оптимізація параметрів вруба для ефективного руйнування напруженого середовища
вибухом / К.С. Іщенко, С.А. Ус, М.М. Вдовиченко //Геотехнічна механіка. Міжвід. зб. наук. праць. Ін-т гео-
технічної механіки ім. М.С.Полякова НАН України. – Дніпропетровськ, 2010. – №90. – С.25-34.
12. Барон, Л.И. Определение свойств горных пород / Л.И. Барон, Б.М. Логунцов, Е.З. Позин. – М.:
Гос.научн.–техн.изд.лит.по горному делу, 1962. – 332с.
13. Ефремов, Э.И. Оценка эффективного действия смесевых зарядов ВВ с энергоактивными добавками/
Э.И.Ефремов, В.М. Комир, В.А. Никифорова // Высокоэнергетическая обработка материалов. – Сб. научн.
трудов НГА Украины. – Днепропетровск: – 1999.–№8.– С.77–80
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-33564 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:13:15Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Іщенко, К.С. Ус, С.А. Вдовиченко, М.М. 2012-05-28T16:48:38Z 2012-05-28T16:48:38Z 2011 Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід / К.С. Іщенко, С.А. Ус, М.М. Вдовиченко // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2011. — Вип. 94. — Бібліогр.: 13 назв. — укр. https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/33564 622.235:622.516:519.7:004.93.1 Рассмотрена задача обоснования оптимальных параметров компенсационной полости и конструкций скважинных зарядов. На основании экспериментальных данных построены аналитические зависимости распределения фракционного состава разрушенной части модели в зависимости от параметров компенсационной полости и сформулированы две нелинейные оптимизационные модели для определения этих параметров. Для зарядов различных конструкций определены оптимальные параметры компенсационной полости. Проведено сравнительный анализ предложенных моделей. The task of ground of optimum parameters of compensative cavity and constructions of down hole charges is considered. On the basis of experimental information analytical dependences of distributing of factious composition of the blasted part of model are built depending on the parameters of compensative cavity and formulated two nonlinear optimization models for determination of these parameters. For the charges of different constructions the optimum parameters of compensative cavity are certain. The comparative analysis of the offered models is conducted. uk Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України Геотехническая механика Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід Decision of optimizaciynnykh of models of vibora and grounds of parameters of explosion of works for effective destruction anisotropic mountain breeds Article published earlier |
| spellingShingle | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід Іщенко, К.С. Ус, С.А. Вдовиченко, М.М. |
| title | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід |
| title_alt | Decision of optimizaciynnykh of models of vibora and grounds of parameters of explosion of works for effective destruction anisotropic mountain breeds |
| title_full | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід |
| title_fullStr | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід |
| title_full_unstemmed | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід |
| title_short | Рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід |
| title_sort | рішення оптимізаційних моделей вибору і обгрунтування параметрів буровибухових робіт для ефективного руйнування анізотропних гірських порід |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/33564 |
| work_keys_str_mv | AT íŝenkoks ríšennâoptimízacíinihmodeleiviboruíobgruntuvannâparametrívburovibuhovihrobítdlâefektivnogoruinuvannâanízotropnihgírsʹkihporíd AT ussa ríšennâoptimízacíinihmodeleiviboruíobgruntuvannâparametrívburovibuhovihrobítdlâefektivnogoruinuvannâanízotropnihgírsʹkihporíd AT vdovičenkomm ríšennâoptimízacíinihmodeleiviboruíobgruntuvannâparametrívburovibuhovihrobítdlâefektivnogoruinuvannâanízotropnihgírsʹkihporíd AT íŝenkoks decisionofoptimizaciynnykhofmodelsofviboraandgroundsofparametersofexplosionofworksforeffectivedestructionanisotropicmountainbreeds AT ussa decisionofoptimizaciynnykhofmodelsofviboraandgroundsofparametersofexplosionofworksforeffectivedestructionanisotropicmountainbreeds AT vdovičenkomm decisionofoptimizaciynnykhofmodelsofviboraandgroundsofparametersofexplosionofworksforeffectivedestructionanisotropicmountainbreeds |