Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях
Наведено актуальність вирішення подібних гірничотехнічних задач, основні результати досліджень напружено-деформованого стану гірських порід навколо монтажної виробки в залежності від змінення гірничотехнічних та гірничо-геологічних факторів, умов ведення гірничих робіт, а також результати зіставленн...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Геотехническая механика |
|---|---|
| Дата: | 2011 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2011
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/33573 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях / О.В. Рябцев, Процак, И.Ю. Аля-Брудзинский // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2011. — Вип. 94. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859633451532025856 |
|---|---|
| author | Рябцев, О.В. Процак, С.Ю. Аля-Брудзинский, И.Ю. |
| author_facet | Рябцев, О.В. Процак, С.Ю. Аля-Брудзинский, И.Ю. |
| citation_txt | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях / О.В. Рябцев, Процак, И.Ю. Аля-Брудзинский // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2011. — Вип. 94. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Геотехническая механика |
| description | Наведено актуальність вирішення подібних гірничотехнічних задач, основні результати досліджень напружено-деформованого стану гірських порід навколо монтажної виробки в залежності від змінення гірничотехнічних та гірничо-геологічних факторів, умов ведення гірничих робіт, а також результати зіставлення теоретично отриманих значень конвергенції порід з відповідними інструментальними в умовах шахти ім. Є.Т. Абакумова.
The urgency of the decision of similar mining problems, the basic results of researches of the
is strained-deformed condition of rocks round assembly development depending on change of
mine engineering and geological factors, conditions of conducting mining works, and also results
of comparison of theoretically received values of convergence of rocks by instrumental in the
conditions of mine by .Е.Т. Abakumov.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:13:16Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 622.063.4
О.В. Рябцев, к. т. н.,
Процак м.н.с.,
И.Ю. Аля-Брудзинский инж.
(ИГТМ)
ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПРОВЕДЕНИЯ И КРЕПЛЕНИЯ
МОНТАЖНОЙ ВЫРАБОТКИ В СЛОЖНЫХ ГОРНОТЕХНИЧЕСКИХ И
ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ
Наведено актуальність вирішення подібних гірничотехнічних задач, основні результа-
ти досліджень напружено-деформованого стану гірських порід навколо монтажної вироб-
ки в залежності від змінення гірничотехнічних та гірничо-геологічних факторів, умов ве-
дення гірничих робіт, а також результати зіставлення теоретично отриманих значень кон-
вергенції порід з відповідними інструментальними в умовах шахти ім. Є.Т. Абакумова.
CONDUCTING AND WIRING DEVELOPMENT MOUNTING
PARAMETERS MOTIVATION IN HARD MINE ENGINEERING AND
GEOLOGICAL CONDITIONS
The urgency of the decision of similar mining problems, the basic results of researches of the
is strained-deformed condition of rocks round assembly development depending on change of
mine engineering and geological factors, conditions of conducting mining works, and also results
of comparison of theoretically received values of convergence of rocks by instrumental in the
conditions of mine by .Е.Т. Abakumov
Одна из актуальных задач угольной отрасли – обеспечение максимально
возможного уровня добычи угля при сохранении безопасных условий ведения
горных работ [1, 2]. Месторождения угля, залегающие сравнительно неглубо-
ко от поверхности, практически исчерпаны, и освоение километровых глубин
– одна из наиболее актуальных и безальтернативных проблем горной науки и
инженерии [3]. Ведение горных работ на больших глубинах чрезвычайно ос-
ложняется отсутствием достаточных знаний о структуре и свойствах пород,
которые часто насыщены газом и нередко обводнены, тектонически наруше-
ны и находятся в условиях высоких сжимающих напряжений, процессов
сдвижений горных пород при ведении добычных работ. Достижение макси-
мального уровня добычи в этих условиях сдерживается недостаточной степе-
нью изученности геомеханических процессов, происходящих в массиве гор-
ных пород на больших глубинах, которые наряду с ухудшением горно-
геологических условий, увеличением частоты и интенсивности различных га-
зодинамических проявлений, также сдерживают возможность своевременно-
го принятия рациональных технологических параметров ведения горных ра-
бот и, соответственно, максимально эффективного использования новой вы-
сокопроизводительной добычной и проходческой техники [4 – 6].
Решение этих вопросов невозможно без знаний закономерностей протека-
ния геомеханических процессов в углепородном массиве в конкретных горно-
геологических условиях ведения горных работ. Существующие нормативные
документы и методики не учитывают влияние большого многообразия фак-
торов и условий ведения горных работ на изменение геомеханического со-
стояния углепородного массива, а значит не могут определить параметры,
обеспечивающие безопасные условия добычи угля.
В результате многолетних исследований ученых Института геотехниче-
ской механики им. Н.С. Полякова Национальной академии наук Украины и
Украинского отделения Международного центра научной культуры «Все-
мирная лаборатория» - Научно-инженерного центра «Экология-Геос» разра-
ботана «Методология определения рациональных технологических парамет-
ров ведения горных работ на основе комплексного геомеханического прогно-
за состояния углепородного массива», которая основана на управлении на-
пряженно-деформированным состоянием вмещающих пород технологиче-
скими параметрами ведения горных работ [7, 8]. Методология реализована в
виде программно-технологического комплекса «Технология стратегического
планирования развития горных работ»
©
, посредством которого осуществляет-
ся выбор рациональных технологических параметров при решении конкрет-
ной горнотехнической задачи.
Согласно утвержденной программе развития горных работ по пласту т3
шахты им. Е.Т. Абакумова ввод в действие 8-ой западной лавы должен быть
осуществлен не позднее, чем через 2 месяца после доработки 7-ой западной
лавы. Поскольку на шахте отрабатывается всего одна лава, то по сути при та-
ких сроках речь идет о «пересадке» механизированного комплекса из одной
лавы в другую без серьезного технического обслуживания оборудования. Но
это не являлось основной проблемой шахты. Серьезные опасения у шахты
вызывало состояние монтажного ходка-разреза, куда предстояло смонтиро-
вать механизированный комплекс.
Согласно разработанному ОАО «Донгипрошахт» проекту на шахте принят
нисходящий порядок отработки взаимовлияющих пластов т3 и т5, при кото-
ром в первую очередь должен отрабатываться пласт т5. Однако на данном
пласте горные работы были приостановлены в 1985 году, поэтому отработка
очистных забоев на пласте т3 допускается только на тех участках, на которых
они не окажут влияния на еще не отработанные запасы пласта т5.
Развитие горных работ по пласту т3 шахты им. Е.Т. Абакумова происхо-
дило таким образом, что в силу объективных причин не успели подготовить
выемочный столб в восточном крыле и выемочный столб под столбовую сис-
тему разработки в западном крыле. Дорабатываемая 7-я западная лава пласта
т3 отрабатывается по столбовой системе разработки, а подготовка смежного с
ней выемочного столба 8-ой западной лавы пласта т3 в силу вышеуказанных
причин должна осуществляться по сплошной системе разработки, как показа-
но на выкопировке из плана горных работ (рис. 1). Для того, чтобы уложиться
в установленные сроки на введение 8-ой западной лавы пласта т3 необходи-
мо пройти ходок-разрез таким образом, чтобы осуществить сбойку с конвей-
ерным штреком 7-ой западной лавы одновременно с остановкой 7-ой запад-
ной лавы и створ в створ на сопряжении для удобства транспортирования де-
монтированных секций механизированной крепи к месту их монтажа в выра-
ботке.
Рис. 1 – Выкопировка из плана горных работ по пласту т3 шахты им. Е.Т. Абакумова
Исходя из вышеизложенного, одной из самых актуальных горнотехниче-
ских задач, имеющих первоочередное значение для подготовки 8-ой западной
лавы пласта т3 лавы является определение характера и степени влияния 7-ой
западной лавы пласта т3 на ходок-разрез 8-ой западной лавы пласта т3 по
фактору горного давления. Решение данной горнотехнической задачи позво-
лит принять обоснованные технические решения по параметрам проведения и
крепления ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта т3 и осуществить свое-
временный монтаж и, соответственно, ввод лавы в эксплуатацию.
Длина ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта т3 составляет 270 м. По
всей длине выработка будет находиться в целиковой части вплоть до отхода
лавы. Состояние выработки вдоль трассы будет существенно отличаться, по-
скольку ее часть со стороны 7-ой западной лавы будет находиться в зоне по-
вышенного горного давления протяженностью 40 м, сформированной горны-
ми работами на пласте т5, и зоной динамического, а затем стационарного
опорного давления со стороны подходящей 7-ой западной лавы. Поэтому для
проведения численного моделирования изменения геомеханического состоя-
ния вмещающих пород в окрестности ходка-разреза 8-ой западной лавы пла-
ста т3 выработка была условно разбита на две части: первая часть начинается
от сопряжения с конвейерным штреком 7-ой западной лавы. Здесь будет на-
блюдаться наибольшее влияние зоны ПГД, динамической и стационарной
опорной зоны 7-ой западной лавы, особенно на участке от сопряжения с кон-
вейерным штреком 7-ой западной лавы и далее на 40 м. Второй участок будет
примыкать к первому и простираться до сопряжения с конвейерным штреком
8-ой западной лавы. Здесь условия проведения и поддержания ходка-разреза
8-ой западной лавы будут соответствовать условиям поддержания выработок
в ненарушенном горными работами горном массиве. Длина каждого из ус-
ловных участков будет определена в процессе проведения расчетов напря-
женно-деформированного состояния горных пород в окрестности выработки.
В качестве исходных данных для проведения расчетов приняты: выкопи-
ровка из плана горных работ по пласту т3 (рис. 1), стратиграфические колон-
ки по геологоразведочным скважинам №№ 9081 и 8839, значения физико-
механических показателей вмещающих горных пород, а также объективные
данные по 7-ой западной лаве пласта т3.
Одним из основных определяющих факторов, влияющих на состояние по-
род в окрестности подготовительных выработок, являются горно-
геологические условия, в которых проводится выработка, расположение вы-
работки относительно угольного пласта, форма и площадь поперечного сече-
ния (геометрические параметры выработки) и способ проведения (комбайно-
вый или буровзрывными работами (БВР)). Немаловажную роль в общем со-
стоянии выработки и способности выполнять ею свое технологическое пред-
назначение играют тип крепи и способы ее охраны и поддержания.
Для расчета принята наиболее прогрессивная арочная форма поперечного
сечения выработки. Геометрические размеры выработки принимались в соот-
ветствии с таковыми для арочных податливых крепей имеющих площадь по-
перечного сечения 11,2 м
2
, 15,9 м
2
и 19,2 м
2
.
Способ проведения ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта т3 принят
комбайновый, как допускающий наименьшие предварительные нарушения в
приконтурной части горного массива и позволяющий достичь больших зна-
чений темпов проходки по сравнению с БВР.
Принципиальная расчетная схема для определения геомеханического со-
стояния вмещающих пород в окрестности ходка-разреза 8-ой западной лавы
пласта т3 представлена на рис. 2. На рис. 2 приняты следующие обозначения:
h - высота выработки, b – ширина выработки, a – расстояние от максималь-
ных значений нагрузок в опорной зоне до границы влияния выработки в мас-
сиве, d0 - расстояние от выработки до максимальных значений нагрузок в
опорной зоне, hсл – мощность слоя пород кровли, H – глубина заложения
угольного пласта, S1 – величина максимальной нагрузки в опорной зоне, S2 –
величина реакции со стороны пород почвы, Tп – нагрузка на крепь выработки,
γH – геостатическая нагрузка на уровне угольного пласта.
При проведении расчетов рассматривалось два варианта начала проведе-
ния ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта т3.
Рис. 2 – Принципиальная расчетная схема для определения геомеханического слоя пород в
окрестности ходка-разреза 8-ой западной лавы
Первый вариант заключается в том, что выработка начинает проводиться
из конвейерного штрека 7-ой западной лавы пласта т3, не дожидаясь дора-
ботки 7-ой западной лавы пласта т3 (на момент проведения исследований
расстояние от забоя лавы до границы ее остановки составляло 70 м), комбай-
новым способом с нижней присечкой равной 1,0 м.
В результате расчетов были получены величины мощностей расслоив-
шихся породных пачек по кровле и почве, параметры опорной зоны для каж-
дого слоя породы, высота свода обрушения и вес обрушенных пород, кото-
рый должна воспринимать крепь выработки, величину опусканий пород
кровли, поднятий пород почвы и сближений боков выработки.
Учитывая, что монтаж механизированного комплекса будет осуществ-
ляться снизу вверх, время эксплуатации данной выработки может составлять
до 90 суток, поэтому деформации и сдвижения пород на контуре монтажного
ходка будут увеличиваться.
Результаты расчетов сдвижений вмещающих пород по контуру ходка-
разреза 8-ой западной лавы пласта т3 в зоне ПГД с учетом влияния динамиче-
ской опорной зоны 7-ой западной лавы пласта т3 через 90 суток после прове-
дения в зависимости от высоты и ширины выработки, представлены в табли-
це 1.
Таблица 1 – Расчетные величины сдвижений вмещающих пород в ходке-разрезе 8-ой
западной лавы при его проведении по первому варианту
Величины вертикальной и горизонтальной конвергенции при проведении
ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта т3 по первому варианту будут тако-
выми, что через 90 суток после проведения остаточная высота выработки бу-
дет составлять 900 – 1400 мм, ширина – 2900 – 3500 мм в зависимости от на-
чальных геометрических размеров выработки (табл. 1). Таким образом, выра-
ботку придется проводить практически заново на отрезке, где происходит на-
ложение зоны ПГД от горных работ по пласту т5 и динамической опорной
зоны 7-ой западной лавы пласта т3. Расчетное значение ширины динамиче-
ской опорной зоны 7-ой западной лавы пласта т3 составляет 75 – 90 м в зави-
симости от горно-геологических условий и горнотехнических параметров ра-
боты лавы.
Второй вариант заключается в том, что выработка начинает проводиться
из конвейерного штрека 8-ой западной лавы с таким расчетом, чтобы в тот
момент, когда максимум динамической опорной зоны 7-ой западной лавы
пласта т3 будет совпадать со створом ходка-разреза (расчетное значение рас-
стояния от плоскости забоя 7-ой западной лавы пласта т3 до оси выработки
будет составлять 27 м) осталось провести 90 м выработки до сопряжения с
конвейерным штреком 7-ой западной лавы пласта т3. Таким образом, при
комбайновом способе проведения ходок-разрез будет пройден большей ча-
стью вне зоны влияния ПГД и динамической опорной зоны 7-ой западной ла-
вы пласта т3, а оставшиеся 90 м будут проведены до момента остановки ла-
вы. При этом выработка будет находиться в неблагоприятных условиях
меньший промежуток времени и, согласно предположениям, ее состояние по-
зволит осуществить монтаж механизированного комплекса без дополнитель-
ных эксплуатационных затрат на поддержание выработки. Принципиальная
№
№
п.п
.
Р
аз
м
ер
ы
в
ы
р
аб
о
тк
и
,
м
2
О
п
у
ск
ан
и
я
,
м
м
П
о
д
н
я
ти
я
,
м
м
С
у
м
м
ар
н
ая
к
о
н
в
ер
ге
н
ц
и
я
,
м
м
С
м
ещ
ен
и
е
б
о
-
к
о
в
, м
м
О
ст
ат
о
ч
н
ая
в
ы
-
со
та
,
м
м
О
ст
ат
о
ч
н
ая
ш
и
-
р
и
н
а,
м
м
1
h = 3,2 м,
b = 4,2 м
1346 954 2300 1215 900 2984
2
h = 4,0 м,
b = 5,2 м
1702 1028 2730 1534 870 3467
3
h = 4,5 м,
b = 5,6 м
1739 1178 2917 1683 1383 3517
схема второго варианта проведения ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта
т3 приведена на рисунке 3.
Учитывая, что при проведении расчетов по первому варианту было уста-
новлено, что из-за значительной вертикальной конвергенции на участке вы-
работки, находящемся в зоне влияния ПГД и динамической опорной зоны 8-
ой западной лавы пласта т3, невозможно использовать сечение выработки
11,2 м
2
, а при сечении выработки 19,2 м
2
большие смещения делают проведе-
ние экономически невыгодным, то при проведении расчетов по второму ва-
рианту рассматривалось сечение 15,9 м
2
с высотой в свету 4,0 м и шириной по
почве в свету 5,2 м.
1 – ходок-разрез 8-ой западной лавы пласта т3; 2 – конвейерный штрек 7-ой западной
лавы пласта т3; 3 – 7-я западная лава пласта т3
Рис. 3 – Второй вариант проведения ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта т3
Результаты расчетов сдвижений вмещающих пород в ходке-разрезе 8-ой
западной лавы пласта т3 по второму варианту на момент остановки 7-ой за-
падной лавы пласта т3 и через 90 суток его после проведения представлены в
таблице 2.
Расчеты по второму варианту проведения ходка-разреза 8-ой западной ла-
вы пласта т3 показывают, что хотя величины смещений пород по контуру вы-
работки будут значительными, но все же останется достаточное для исполь-
зование поперечное сечение. Опускания пород кровли составят порядка 470
мм на момент остановки 7-ой западной лавы пласта т3 и 900 мм через 90 су-
ток после проведения, поднятие пород почвы – 800 мм на момент остановки
7-ой западной лавы пласта т3 и 1160 мм через 90 суток после проведения.
Суммарное сближение боков выработки по почве – порядка 980 мм. Таким
образом, остаточная высота выработки «в проходке» составит около 2000 –
2700 мм, а ширина по почве в свету около 4200 мм.
Таблица 2 – Расчетные величины сдвижений вмещающих пород в ходке-разрезе 8-ой
западной лавы при его проведении по второму варианту
Для рассмотренных условий проведения выработки был выбран второй
вариант ее проведения – из конвейерного штрека 8-ой западной лавы пласта
т3. В качестве крепи выработки предложена крепь КМП-А3/11,2 на участке
выработки, неподверженном влиянию зоны ПГД и динамической опорной
зоны лавы, протяженностью 180 м от конвейерного штрека 8-ой западной
лавы пласта т3. Оставшийся участок выработки протяженностью 90 м, на ко-
тором она будет подвержена влиянию зоны ПГД и динамической опорной зо-
ны 8-ой западной лавы пласта т3, в качестве крепи была рекомендована
КМП-А4Р2/15,9 разработки и производства Западно-Донбасского НПЦ «Гео-
механика». Данная крепь имеет повышенную за счет дополнительного узла
конструктивную податливость: вертикальную 1000 мм и горизонтальную 600
мм, имеет повышенную за счет технологии изготовления несущую способ-
ность 45 т/раму при использовании профиля СВП-27. Учитывая расчетную
величину поднятий пород почвы 1160 мм, для обеспечения сопряжения поч-
вы выработки с почвой пласта при монтаже комплекса, нижняя подрывка при
проведении должна составлять не менее 1100 мм. Исходя из результатов рас-
четов было установлено, что шаг установки крепи на всем протяжении ходка-
разреза должен составлять не более 0,5 м.
Разработанный на основе геомеханического прогноза комплекс практиче-
ских рекомендаций был принят на технических совещаниях на шахте
им. Е.Т. Абакумова и ГП «ДУЭК». В дальнейшем был разработан паспорт
проведения и крепления ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта т3 с уче-
том принятых практических рекомендаций и непосредственно их реализация
при проведении выработки.
Для проверки точности расчетов относительно величины сдвижения пород
в ходке-разрезе 8-ой западной лавы пласта т3, на основании которых были
разработаны рекомендации по проведению и креплению выработки, был вы-
полнен комплекс инструментальных замеров в условиях шахты. инструмен-
тальные замеры включали в себя маркшейдерскую съемку сдвижений пород
№
№
п
.п.
Р
аз
м
ер
ы
в
ы
р
аб
о
т-
к
и
, м
2
О
п
у
ск
ан
и
я
н
а
м
о
м
ен
т
о
с-
та
н
о
в
к
и
л
ав
ы
/
ч
ер
ез
9
0
с
у
т,
м
м
П
о
д
н
я
ти
я
н
а
м
о
м
ен
т
о
с-
та
н
о
в
к
и
л
ав
ы
/
ч
ер
ез
9
0
с
у
т,
м
м
С
у
м
м
ар
-
н
ая
к
о
н
в
ер
-
ге
н
ц
и
я
н
а
м
о
-
м
ен
т
о
ст
ан
о
в
-
к
и
л
ав
ы
/
ч
ер
ез
9
0
с
у
т,
м
м
С
м
ещ
ен
и
е
б
о
к
о
в
,
м
м
О
ст
ат
о
ч
-
н
ая
в
ы
со
та
н
а
м
о
м
ен
т
о
ст
а-
н
о
в
к
и
л
ав
ы
/
ч
ер
ез
9
0
с
у
т,
м
м
О
ст
ат
о
ч
-
н
ая
ш
и
р
и
н
а,
м
м
1
h =
4,0 м
b =
5,2 м
470 /
900
800 /
1160 1270 / 2060
97
4
2730 /
1940
4
226
кровли и почвы с привязкой к неподвижному участку. Результаты этой съем-
ки сведены в табл. 3 и представлены на рис. 4. Для определения сходимости
расчетных и фактических значений поднятий пород почвы монтажный ходок
был разбит на два участка, где применялась крепь разных сечений и типораз-
меров.
Таблица 3 – Данные для сравнения расчетного и фактического контура остаточной
высоты ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта m3
Длина выработки, м
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Контур
кровли ход-
ка в свету:
КМП-А3/11,2 КМП-А4Р2/15,9
контур
кровли при
проведении
3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 4,0 4,0 4,0 4,0
расчетный
контур
кровли по-
сле 90 суток
2,78 2,78 2,78 2,78 2,78 2,78 2,78 2,78 2,78 2,78 3,1 3,1 3,1 3,1
фактический
контур по-
сле 45 суток
3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 3,5
Контур
кровли ход-
ка в свету:
КМП-А3/11,2 КМП-А4Р2/15,9
почва при
проведении
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
расчетный
контур
кровли по-
сле 90 суток
0,61 0,61 0,61 0,61 0,61 0,61 0,61 0,61 0,61 0,61 1,16 1,16 1,16 1,16
расчетный
контур
кровли по-
сле 90 суток
(с учетом
изменения
влажности)
0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 1,33 1,33 1,33 1,33
фактический
контур по-
сле 60 су-
ток
0,9 1,0 1,2 1,2 1,4 1,1 1,1 1,4 1,1 1,4 1,2 1,2 1,1 1,0
Для расчетов геомеханического состояния пород в окрестности ходка-
разреза 8-ой западной лавы пласта т3 использовались данные из стратигра-
фической колонки, поэтому в результате расчетов были получены средние
прогнозные значения сдвижений пород. Исходя из этого, для сопоставления
выполнено усреднение фактических замерных значений сдвижений пород
кровли и почвы для двух участков выработки.
Исходя из вышеприведенного, средняя сходимость фактических и расчет-
ных значений сдвижений пород кровли и почвы на участке выработки, закре-
пленном крепью КМП-А3/11,2, составляет 72,4 %, а средняя сходимость фак-
тических и расчетных значений вертикальной конвергенции на участке выра-
ботки, закрепленном крепью КМП-А3Р2/15,9, составляет 85,6 %. Таким обра-
зом, средняя сходимость фактических и расчетных значений поднятий пород
почвы для всей длины монтажного ходка составляет 79,0 %.
Рис. 4 – Сравнение расчетных и фактических данных сдвижений пород кровли и почвы
ходка-разреза 8-ой западной лавы пласта m3
Таким образом, сопоставление расчетных и фактических значений верти-
кальной конвергенции пород в ходке-разрезе 8-ой западной лавы пласта m3
показало их хорошую сходимость в сложных горно-геологических и горно-
технических условиях проведения выработки. Сама выработка на момент на-
чала работ по монтажу механизированного комплекса была в хорошем со-
стоянии. Для осуществления монтажа была сделана подрывка пород почвы в
части выработки, закрепленной крепью КМП-А3/11,2, и раскошение ширины
выработки на 1,0 м. В остальном шахта не понесла затрат на поддержание
данной выработки в эксплуатационном состоянии, избежав затрат по предва-
рительным расчетам порядка 850 тысяч гривен.
Разработанные и внедренные на основе проведенного комплекса исследо-
ваний практические рекомендации показали, что «Технология стратегиче-
ского планирования развития горных работ»
©
даже в сложных горно-
геологических и горнотехнических условиях проведения и эксплуатации под-
готовительной выработки способна осуществить не только качественный, но
и в достаточной степени точный количественный прогноз геомеханического
состояния пород в окрестности рассматриваемой выработки. Это говорит о
необходимости выполнения подобных исследований при проведении вырабо-
ток в сложных условиях, что в конечном результате приведет к улучшению
производственной и экономической эффективности работы шахты, а так же
еще раз подчеркивает справедливость позитивных отзывов, полученных на
Технологию от ведущих отраслевых научных и проектных организаций.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Шашенко А.Н., Пустовойтенко В.П. Механика горных пород. – К.: Новий друк, 2004. – 400 с.
2. Борисов А.А. Механика горных пород и массивов. – М.: Недра, 1980. – 360 с.
3. Пивняк Г.Г. Проблемы угольной отрасли Украины / Г.Г. Пивняк, Б.А. Грядущий // Материалы меж-
дунар. конф. «Форум горняков – 2009». – Д.: Национальный горный университет, 2009. – С. 7 – 19.
4. Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механика горных пород. – М.: Недра, 1975. – 271 с.
5. Карташов Ю.М., Матвеев Б.В., Милев Г.В. Прочность и деформируемость горных пород. – М.: Недра,
1979. – 269 с.
6. Баклашов И.В. Деформирование и разрушение породных массивов. – М.: Недра, 1988. – 271 с.
7. Булат А.Ф. Методология определения рациональных технологических параметров ведения горных
работ / А.Ф. Булат, А.И. Волошин, О.В. Рябцев и др. // Уголь Украины. – 2010, № 10. – С. 15 – 18.
8. Булат А.Ф. Технология стратегического планирования развития горных работ / А.Ф. Булат, А.И.
Волошин, О.В. Рябцев и др. // Уголь. – 2011, № 2. – С. 22 – 25.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-33573 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:13:16Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Рябцев, О.В. Процак, С.Ю. Аля-Брудзинский, И.Ю. 2012-05-28T17:00:08Z 2012-05-28T17:00:08Z 2011 Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях / О.В. Рябцев, Процак, И.Ю. Аля-Брудзинский // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2011. — Вип. 94. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/33573 622.063.4 Наведено актуальність вирішення подібних гірничотехнічних задач, основні результати досліджень напружено-деформованого стану гірських порід навколо монтажної виробки в залежності від змінення гірничотехнічних та гірничо-геологічних факторів, умов ведення гірничих робіт, а також результати зіставлення теоретично отриманих значень конвергенції порід з відповідними інструментальними в умовах шахти ім. Є.Т. Абакумова. The urgency of the decision of similar mining problems, the basic results of researches of the is strained-deformed condition of rocks round assembly development depending on change of mine engineering and geological factors, conditions of conducting mining works, and also results of comparison of theoretically received values of convergence of rocks by instrumental in the conditions of mine by .Е.Т. Abakumov. ru Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України Геотехническая механика Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях Conducting and wiring development mounting parameters motivation in hard mine engineering and geological conditions Article published earlier |
| spellingShingle | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях Рябцев, О.В. Процак, С.Ю. Аля-Брудзинский, И.Ю. |
| title | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях |
| title_alt | Conducting and wiring development mounting parameters motivation in hard mine engineering and geological conditions |
| title_full | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях |
| title_fullStr | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях |
| title_full_unstemmed | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях |
| title_short | Обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях |
| title_sort | обоснование параметров проведения и крепления монтажной выработки в сложных горнотехнических и горно-геологических условиях |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/33573 |
| work_keys_str_mv | AT râbcevov obosnovanieparametrovprovedeniâikrepleniâmontažnoivyrabotkivsložnyhgornotehničeskihigornogeologičeskihusloviâh AT procaksû obosnovanieparametrovprovedeniâikrepleniâmontažnoivyrabotkivsložnyhgornotehničeskihigornogeologičeskihusloviâh AT alâbrudzinskiiiû obosnovanieparametrovprovedeniâikrepleniâmontažnoivyrabotkivsložnyhgornotehničeskihigornogeologičeskihusloviâh AT râbcevov conductingandwiringdevelopmentmountingparametersmotivationinhardmineengineeringandgeologicalconditions AT procaksû conductingandwiringdevelopmentmountingparametersmotivationinhardmineengineeringandgeologicalconditions AT alâbrudzinskiiiû conductingandwiringdevelopmentmountingparametersmotivationinhardmineengineeringandgeologicalconditions |