Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке
Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное состояние узлов типа втулка–фланец из разнородных материалов при диффузионной сварке с учетом влияния пластических деформаций и установлены закономерности его формирования. The device is offere...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2009 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39083 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке / В.И. Махненко, В.В. Квасницкий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 5-10. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859704992374456320 |
|---|---|
| author | Махненко, В.И. Квасницкий, В.В. |
| author_facet | Махненко, В.И. Квасницкий, В.В. |
| citation_txt | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке / В.И. Махненко, В.В. Квасницкий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 5-10. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное состояние узлов типа втулка–фланец из разнородных материалов при диффузионной сварке с учетом влияния пластических деформаций и установлены закономерности его формирования.
The device is offered, comprising cumulative capacitors of an increased capacitance, thyristor key, recharging capacitor, and two pulse transformers with their primary windings connected in series. Unlike those usually employed in practice, the device makes it possible to generate 5-6 start pulses of an increased intensity per half-period of the alternating current.
|
| first_indexed | 2025-12-01T02:02:25Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.4: 539.378.3
НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
УЗЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ
ПРИ ДИФФУЗИОННОЙ СВАРКЕ
Академик НАН Украины В. И. МАХНЕНКО (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины),
В. В. КВАСНИЦКИЙ, канд. техн. наук (НТУУ «Киевский политехнический институт»)
Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное
состояние узлов типа втулка–фланец из разнородных материалов при диффузионной сварке с учетом влияния
пластических деформаций и установлены закономерности его формирования.
К л ю ч е в ы е с л о в а : диффузионная сварка, узел втулка–
фланец, разнородные материалы, напряженно-деформиро-
ванное состояние, компьютерное моделирование, пласти-
ческие деформации
В машиностроении часто используются детали
цилиндрической формы, изготовленные диффу-
зионной сваркой из разнородных материалов. В
работе [1] рассмотрено напряженно-деформиро-
ванное состояние (НДС) при диффузионной свар-
ке узлов соединения типа цилиндр–цилиндр и
втулка–втулка. Показано, что при силовом и тер-
мическом нагружениях уровень напряжений в зо-
не стыка резко изменяется даже при одинаковых
диаметрах соединяемых деталей. При соединении
цилиндрических деталей разного диаметра типа
втулка–фланец в месте перехода от втулки к флан-
цу имеется концентратор напряжений, который
может существенно влиять на НДС в стыке и фор-
мирование соединений.
Целью настоящей работы является исследова-
ние НДС узла соединения типа втулка–фланец в
зоне стыка при диффузионной сварке.
Моделирование НДС проводили с учетом вли-
яния пластических деформаций. Известно [2], что
пластические деформации делятся на независя-
щие от времени (мгновенная пластичность) и за-
висящие от него (ползучесть). В данной работе
исследованы деформации мгновенной пластич-
ности. Моделирование НДС в пределах упругости
рассмотрено в работе [3].
Исследования выполняли методом компьютер-
ного моделирования с использованием програм-
много комплекса ANSYS. В качестве критерия
появления пластических деформаций принято ус-
ловие Мизеса σэкв = σт, где σэкв — эквивалентные
(приведенные) напряжения; σт — предел теку-
чести. Результаты настоящей работы сопоставля-
ли с полученными в работе [4], в которой мо-
делировали НДС при диффузионной сварке ци-
© В. И. Махненко, В. В. Квасницкий, 2009
Рис. 1. Схема узла соединения втулка–фланец (а) и сечения конечно-элементной модели (б)
2/2009 5
линдрических деталей без конструктивного кон-
центратора напряжений.
Исследовали образцы сварных соединений
втулка–фланец и расчетную модель (рис. 1). Ва-
рианты сочетания свойств материалов приведены
в таблице. Модуль упрочнения при пластическом
деформировании для всех материалов принят рав-
ным нулю, кроме модели 1, где с целью обес-
печения устойчивости решения модуль упрочне-
ния принят 1⋅103 МПа.
Результаты решения пластических задач срав-
нивали с результатами упругих решений.
В модели 1 осуществляли нагружение по клас-
сической схеме диффузионной сварки — равно-
мерное сжатие осевой силой при неизменной тем-
пературе. Сравнение полей напряжений с соот-
ветствующими полями в упругом решении пока-
зало, что при возникновении пластических дефор-
маций характер напряженного состояния в целом
меняется мало, высокий уровень концентрации
напряжений в точке перехода от втулки к фланцу
на внешней поверхности узла соединения оста-
ется (точка A на рис. 1), однако уровень напря-
жений в этой области и ее размеры изменяются.
Варианты одинаковой (малой) прочности обоих
материалов 1п и меньшей прочности материала
втулки 1п.в имеют практически одинаковые поля
напряжений. Напряженное состояние в варианте
с меньшей прочностью материала фланца 1п.ф ма-
ло отличается от упругого решения. Таким об-
Исследуемые варианты нагружения и сочетания свойств соединяемых материалов в изделии (расчетные модели 1–5)
№ варианта
КЛТР⋅106, 1/град Нагружение р,
МПа Т, оС
σт, МПа
втулки фланца втулки фланца
1п 10 10 40 0 39 39
1п.в 10 10 40 0 39 80
1п.ф 10 10 40 0 80 39
2п
н 10 20 0 +100
60 60
20 10 0 –100
2п
о 10 20 0 –100
60 60
20 10 0 +100
3п.в
н 10 20 0 +100
60 120
20 10 0 –100
3п.в
о 10 20 0 –100
60 120
20 10 0 +100
3п.ф
н 10 20 0 +100
120 60
20 10 0 –100
3п.ф
о 10 20 0 –100
120 60
20 10 0 +100
4п
н 10 20 40 +100
80 80
20 10 40 –100
4п
о 10 20 40 –100
80 80
20 10 40 +100
5п.в
н 10 20 40 +100
80 160
20 10 40 –100
5п.в
о 10 20 40 –100
80 160
20 10 40 +100
5п.ф
н 10 20 40 +100
160 80
20 10 40 –100
5п.ф
о 10 20 40 –100
160 80
20 10 40 +100
Пр и м е ч а н и е . Индексами «н» и «о» обозначены соответственно нагрев и охлаждение, а индексом «п» — пластическое решение;
в нижнем индексе добавляются символы для обозначения соединяемых материалов разной прочности, т. е. менее прочного (с
меньшим пределом текучести) материала втулки «в» или фланца «ф»; КЛТР — коэффициент линейного температурного расши-
рения.
6 2/2009
разом, на поля напряжений в узле в большей сте-
пени влияют пластические деформации во втулке.
Это можно объяснить тем, что область пласти-
ческих деформаций в ней превышает аналогич-
ную область во фланце (рис. 2).
Пластические деформации в вариантах 1п и
1п.в сосредоточены во втулке вдали от стыка и
вблизи точки концентрации напряжений, значе-
ния их во втулке вдали от точки концентрации
возрастают по мере удаления от стыка (рис. 2,
а, б). В варианте 1п.ф пластические деформации
развиваются только во фланце в очень узкой зоне
вблизи точки концентрации (рис. 2, в). Эпюры
пластических деформаций подтверждают отсут-
ствие последних на большей части стыка как со
стороны втулки (рис. 3, а), так и со стороны флан-
ца (рис. 3, б) во всех вариантах сочетания проч-
ности материалов. Максимального значения плас-
тические деформации достигают в точке концен-
трации.
Пластические деформации на верхней (проти-
воположной стыку) кромке втулки доходят до
0,1 % в вариантах 1п и 1п.в. Вдали от стыка они
отсутствуют только в варианте с меньшей проч-
ностью материала фланца.
Таким образом, анализ результатов пластичес-
кого решения показывает, что варианты прило-
жения постоянной сжимающей нагрузки не обес-
печивают развитие пластических деформаций в
зоне стыка, а следовательно, и не создают условий
для образования качественного соединения. Вмес-
те с тем, в случаях, когда материал втулки имеет
меньшую прочность, чем материал фланца, и при
одинаковой прочности материалов втулки и флан-
ца создаются условия для пластических дефор-
маций во втулке вдали от стыка, что приводит
к повышению общих деформаций в сварном узле.
В моделях 2 и 3 осуществляли нагружение по
схеме диффузионной сварки с изменением тем-
пературы без сжатия осевой силой после схва-
тывания поверхностей. Анализ полей напряжений
и деформаций в этих вариантах нагружения по-
казал, что при нагреве и охлаждении поля экви-
валентных напряжений и пластических деформа-
ций совпадают полностью (рис. 4, а, б), а поля
осевых напряжений отличаются только знаками.
Характер напряженного состояния при возникно-
вении пластических деформаций изменяется мало
по сравнению с упругим вариантом, отличие за-
метно только в непосредственной близости от
Рис. 2. Поля пластических деформаций εp модели 1, вариан-
ты 1п (а), 1п.в (б) и 1п.ф (в)
Рис. 3. Эпюры пластических деформаций εp в зоне стыка во
втулке (а), фланце (б) и поперек средней части стыка (в) при
различных вариантах нагружения в моделях 1–5
2/2009 7
стыка и в зоне концентрации напряжений. Ха-
рактер распределения напряжений вдоль стыка
как во втулке, так и во фланце при появлении
пластических деформаций становится более рав-
номерным, наличие пластических деформаций
уменьшает пики всех напряжений в точке кон-
центрации.
Все пластические деформации как при нагреве,
так и охлаждении сосредоточены в очень малой
области, расположенной вблизи поверхности сты-
ка, в вариантах 2п
н, 2п
о в большей степени со сто-
роны втулки, в 3п.в
н и 3п.в
о — полностью со стороны
втулки, а в 3п.ф
н и 3п.ф
о — со стороны фланца.
Зона пластических деформаций со стороны флан-
ца значительно уже и занимает только часть стыка
вблизи внешней его поверхности (рис. 4). Эпюры
пластических деформаций показывают наличие
последних во всем стыке, но распределены они
неравномерно как вдоль стыка, так и между втул-
кой и фланцем (рис. 3, а, б).
В модели 2 максимального значения пласти-
ческие деформации достигают со стороны втулки
на кромке стыка вблизи точки концентрации.
Здесь их значение равно 8 %, во фланце оно зна-
чительно меньше. Во внутренней части стыка во
втулке они постепенно уменьшаются, доходя до
минимума (0,05 %) на расстоянии около 1,5 мм
(0,2 ее толщины) от внутренней поверхности втул-
ки. По направлению к внутренней поверхности
втулки они снова несколько возрастают (до 0,1 %).
Во фланце пластические деформации в основном
сосредоточены на внешней половине стыка, в ос-
тальной его части они отсутствуют и только на
небольшом участке, расположенном вблизи внут-
ренней поверхности образца, появляются неболь-
шие деформации (около 0,03 %).
На большей части стыка, кроме точки кон-
центрации напряжений, в направлении оси образ-
ца (поперек стыка) эти деформации во втулке
действуют как укорочение при нагреве и удли-
нение при остывании, а в радиальном и окружном
направлениях, наоборот. При удалении от стыка
пластические деформации очень быстро умень-
шаются и на расстоянии около 1 мм их значение
равно нулю (рис. 3, в).
В вариантах 3п.в
н и 3п.в
о со стороны втулки зна-
чения и распределение пластических деформаций
как при нагреве, так и охлаждении не изменяются
(см. рис. 3, а). При меньшей прочности материала
фланца пластические деформации во втулке от-
сутствуют на протяжении всего стыка и появля-
ются только в очень узкой зоне в точке концен-
трации напряжений.
Со стороны фланца эпюры пластических де-
формаций изменяются при уменьшении прочнос-
ти как втулки, так и фланца (рис. 3, б). При умень-
шении прочности только материала втулки плас-
тические деформации во фланце отсутствуют. В
вариантах 3п.ф
н и 3п.ф
о пластические деформации
возрастают, увеличивается также неравномер-
ность их распределения вдоль стыка. Максималь-
ного значения (более 7 %) они достигают в точке
концентрации. Во внутренней части стыка плас-
тические деформации постепенно уменьшаются
до нуля, в результате в зоне с касательными нап-
ряжениями, близкими к нулю (на расстоянии от
0,5 до 2,5 мм от внутренней поверхности втулки),
они отсутствуют. По направлению ко внутренней
поверхности втулки они снова несколько возрас-
тают.
При удалении от стыка значения пластических
деформаций очень быстро уменьшаются и ста-
Рис. 4. Поля пластических деформаций в зоне стыка в сечениях узла соединения втулка–фланец, варианты 2п
н (а), 2п
о (б),
3п.в
н (в), 3п.в
о (г), 3п.ф
н (д), 3п.ф
о (е)
8 2/2009
новятся равными нулю уже на расстоянии 0,2 мм
от стыка (см. рис. 3, в).
Таким образом, анализ пластического решения
для соединений материалов с разным КЛТР и име-
ющих одинаковую либо различную прочность,
подтверждает вывод, полученный при упругом ре-
шении, о том, что изменение температуры (при
нагреве или охлаждении) создает благоприятные
условия для локализации пластических деформа-
ций именно в зоне стыка, при этом пластические
деформации распределяются неравномерно как по
длине стыка, так и между деталями. Минимальное
значение пластических деформаций зафиксирова-
но в точке, расположенной на расстоянии, рав-
ном 0,2 толщины втулки от ее внутренней по-
верхности, максимальное — у внешней поверх-
ности втулки.
В моделях 4 и 5 нагружение осуществляли пу-
тем сжатия осевой силой и изменения темпера-
туры. Рассматривали следующие варианты: оди-
наковую прочность материалов втулки и фланца
(4п
н, 4п
о); меньшую прочность материала втулки
(5п.в
н , 5п.в
о ); меньшую прочность материала фланца
(5п.ф
н , 5п.ф
о ). Как показало сравнение результатов
с упругим решением, характер напряженного сос-
тояния при возникновении пластических дефор-
маций меняется мало, однако уровень напряжений
вблизи стыка и в точке концентрации снижается.
Пластические деформации сосредоточены
вблизи стыка преимущественно по одну сторону
от стыка, в вариантах 4п
н, 4п
о, 5п.в
н и 5п.в
о — главным
образом во втулке, а в вариантах 5п.ф
н и 5п.ф
о —
во фланце, при этом их значения быстро убывают
по мере удаления от стыка (рис. 5). При замене
нагрева охлаждением область пластических де-
формаций во втулке существенно уменьшается,
а во фланце увеличивается.
В вариантах 4п
н и 5п.в
н распределение пласти-
ческих деформаций вдоль стыка во втулке более
равномерное, чем при нагреве без сжатия (см.
рис. 3, а). Максимальные значения пластических
деформаций достигаются в точке концентрации,
где их значения составляют до 4 %, в основной
части стыка они находятся на уровне
0,07…0,20 %. При остывании (варианты 4п
о, 5п.в
о )
имеет место противоположная картина: равномер-
ность уменьшается, практически на половине сты-
ка (в его внутренней части) пластические дефор-
мации отсутствуют.
Во фланце, наоборот, при нагреве пластичес-
кие деформации отсутствуют практически по все-
му стыку, за исключением точки концентрации,
при охлаждении их значения приближаются к ну-
лю в точке с нулевыми касательными напряже-
ниями (на расстоянии 0,2 толщины втулки от ее
внутренней поверхности), в остальной части сты-
ка они изменяются от 0,05 % до нескольких про-
центов в точке концентрации (см. рис. 3, б).
В варианте с меньшей прочностью материала
фланца как при нагреве, так и при охлаждении во
втулке пластические деформации отсутствуют по
всей длине стыка, за исключением точки концен-
трации (см. рис. 3, а и 5, д, е). Во фланце плас-
тические деформации появляются как при нагреве,
так и при охлаждении. Однако при нагреве они
сосредоточены только на небольшой части стыка,
прилегающей к внешней поверхности (см. рис. 3,
Рис. 5. Поля пластических деформаций в зоне стыка в сечениях узла соединения втулка–фланец, варианты 4п
н (а), 4п
о (б),
5п.в
н (в), 5п.в
о (г), 5п.ф
н (д) и 5п.ф
о (е)
2/2009 9
б и 5, д), а при охлаждении распределены прак-
тически по всему стыку (рис. 3, б и 5, е).
Возникающие в районе стыка пластические де-
формации очень быстро уменьшаются по мере
удаления от поверхности стыка (см. рис. 3, в).
Таким образом, анализ полученного решения
показал, что сочетание сжатия с нагревом и ох-
лаждением в сварном соединении типа втулка–
фланец, когда материал втулки имеет меньший
КЛТР, чем материал фланца, также создает бла-
гоприятные условия для локализации пластичес-
ких деформаций именно в зоне стыка, но при
этом пластические деформации распределяются
по всей его длине только со стороны втулки (ма-
териала с меньшим КЛТР) при нагреве и фланца
(материала с большим КЛТР) при остывании. В
случае обратного сочетания КЛТР материалов
втулки и фланца (больший КЛТР во втулке, мень-
ший во фланце) относительно НДС стадии нагрева
и охлаждения меняются местами.
При сочетании сжатия с нагревом, когда мате-
риал втулки имеет меньшие КЛТР и прочность,
чем материал фланца, не только создаются благоп-
риятные условия для локализации пластических де-
формаций в зоне стыка со стороны втулки, но и
обеспечивается более равномерное распределение
пластических деформаций вдоль стыка. Это отно-
сится и к случаю сжатия с охлаждением, когда ма-
териал фланца отличается меньшим КЛТР.
Сочетание сжатия с охлаждением, когда ма-
териал втулки имеет меньший КЛТР и меньшую
прочность, чем материал фланца, создает благо-
приятные условия для локализации пластических
деформаций именно в зоне стыка со стороны втул-
ки, но не обеспечивает при этом распределения
пластических деформаций вдоль всего стыка. Это
же правомерно и для случая сжатия с нагревом,
если материал фланца имеет меньший КЛТР.
Сочетание сжатия с нагревом в узле соеди-
нения втулка–фланец, когда материал втулки име-
ет меньший КЛТР, но большую прочность, чем
материал фланца, не обеспечивает условий для
развития пластических деформаций вдоль всего
стыка как со стороны втулки, так и со стороны
фланца. Это же относится и к сжатию с охлаж-
дением, когда материал фланца имеет меньший
КЛТР.
Сочетание сжатия с охлаждением в узле сое-
динения втулка–фланец, когда материал втулки
характеризуется меньшим КЛТР, но большей
прочностью, чем материал фланца, обеспечивает
условия для локализации пластических деформа-
ций в зоне стыка со стороны фланца, что пра-
вомерно и для сочетания сжатия с нагревом, если
материал фланца имеет меньший КЛТР.
Выводы
1. Закономерности влияния схемы нагружения
при диффузионной сварке, установленные ранее
для узлов соединений типа цилиндр–цилиндр и
втулка–втулка, в целом правомерны и для узлов
соединений типа втулка–фланец.
2. Геометрия деталей в зоне стыка оказывает
существенное влияние на характер НДС. Переход
от малого диаметра (втулка) к большому (фланец)
резко смещает зону действия пластических де-
формаций во втулку.
3. Для создания пластических деформаций в
стыке со стороны фланца материал втулки должен
быть значительно прочнее материала фланца. При
конструировании заготовок для сварки деталей из
материалов, имеющих близкую прочность, необ-
ходимо по возможности избегать изменений диа-
метров узлов в зоне стыка.
1. Махненко В. И., Квасницкий В. В., Ермолаев Г. В. Влия-
ние физико-механических свойств соединяемых метал-
лов и геометрии деталей на распределение напряжений
при диффузионной сварке в вакууме // Автомат. сварка.
— 2008. — № 1. — С. 5–11.
2. Махненко В. И. Расчетные методы исследования кинети-
ки сварочных напряжений и деформаций. — Киев: Наук.
думка, 1976. — 320 с.
3. Общие закономерности формирования напряженного
состояния при диффузионной сварке деталей цилиндри-
ческой формы / В. Д. Кузнецов, В. В. Квасницкий, Г. В.
Ермолаев, М. В. Матвиенко // Зб. наук. праць Нац. ун-ту
кораблебудування. — 2007. — № 6(417). — С. 62–73.
4. Махненко В. И., Квасницкий В. В., Ермолаев Г. В. Напря-
женно-деформированное состояние соединений при
диффузионной сварке металлов с разными физико-меха-
ническими свойствами // Автомат. сварка. — 2008. —
№ 8. — С. 5–10.
The device is offered, comprising cumulative capacitors of an increased capacitance, thyristor key, recharging capacitor,
and two pulse transformers with their primary windings connected in series. Unlike those usually employed in practice,
the device makes it possible to generate 5-6 start pulses of an increased intensity per half-period of the alternating
current.
Поступила в редакцию 21.07.2008
10 2/2009
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-39083 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T02:02:25Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Махненко, В.И. Квасницкий, В.В. 2012-12-02T15:03:09Z 2012-12-02T15:03:09Z 2009 Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке / В.И. Махненко, В.В. Квасницкий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 5-10. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39083 621.791.4: 539.378.3 Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное состояние узлов типа втулка–фланец из разнородных материалов при диффузионной сварке с учетом влияния пластических деформаций и установлены закономерности его формирования. The device is offered, comprising cumulative capacitors of an increased capacitance, thyristor key, recharging capacitor, and two pulse transformers with their primary windings connected in series. Unlike those usually employed in practice, the device makes it possible to generate 5-6 start pulses of an increased intensity per half-period of the alternating current. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке Stress-strain state of cylindrical sub-assemblies in diffusion welding Article published earlier |
| spellingShingle | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке Махненко, В.И. Квасницкий, В.В. Научно-технический раздел |
| title | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке |
| title_alt | Stress-strain state of cylindrical sub-assemblies in diffusion welding |
| title_full | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке |
| title_fullStr | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке |
| title_full_unstemmed | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке |
| title_short | Напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке |
| title_sort | напряженно-деформированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39083 |
| work_keys_str_mv | AT mahnenkovi naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlovcilindričeskoiformypridiffuzionnoisvarke AT kvasnickiivv naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlovcilindričeskoiformypridiffuzionnoisvarke AT mahnenkovi stressstrainstateofcylindricalsubassembliesindiffusionwelding AT kvasnickiivv stressstrainstateofcylindricalsubassembliesindiffusionwelding |