О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки
Показано, что при разработке технологии электрошлаковой наплавки без проплавления в токоподводящем кристаллизаторе, а также при проектировании его новых конструкций необходимо учитывать роль контактных сопротивлений. Критерием при определении требуемого оплавления наплавляемой (свариваемой) поверхно...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39093 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки / К.А. Цыкуленко // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 48-51. — Бібліогр.: 25 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860114013253271552 |
|---|---|
| author | Цыкуленко, К.А. |
| author_facet | Цыкуленко, К.А. |
| citation_txt | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки / К.А. Цыкуленко // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 48-51. — Бібліогр.: 25 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Показано, что при разработке технологии электрошлаковой наплавки без проплавления в токоподводящем кристаллизаторе, а также при проектировании его новых конструкций необходимо учитывать роль контактных сопротивлений. Критерием при определении требуемого оплавления наплавляемой (свариваемой) поверхности может служить температура шлакового расплава, при этом следует установить зависимость между ней и температурой на контактной наплавляемой поверхности.
When developing the technology of electroslag cladding without penetration in the current-conducting mould, as well as in designing new moulds, it is necessary to take into account the role of contact resistances. Slag melt temperature can be a criterion for determination of the required surface melting of the clad (welded) surface. However, a dependence should be established between it and temperature on the clad surface.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:35:37Z |
| format | Article |
| fulltext |
вящимся электродами: Дис. … д-ра техн. наук. — Мари-
уполь, 2006. — 437 с.
11. А. с. 567563 СССР, МКИ2 В23 К 9/06. Устройство для воз-
буждения и стабилизации процесса горения дуги / Э. И.
Шмаков, В. Г. Федотенков, Г. Ф. Колесник, Н. М. Махлин,
Ю. З. Буряк. — Опубл. 05.08.77; Бюл. № 2.
The device is offered, comprising cumulative capacitors of an increased capacitance, thyristor key, recharging capacitor,
and two-pulse transformers with their primary windings connected in series. Unlike those usually employed in practice,
the device makes it possible to generate 5-6 start pulses of an increased intensity per half-period of the alternating current.
Поступила в редакцию 07.07.2008
УДК 621.791.927.93
О РОЛИ КОНТАКТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ В ПРОЦЕССЕ
ЭЛЕКТРОШЛАКОВОЙ НАПЛАВКИ
К. А. ЦЫКУЛЕНКО, канд. техн. наук (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Показано, что при разработке технологии электрошлаковой наплавки без проплавления в токоподводящем
кристаллизаторе, а также при проектировании его новых конструкций необходимо учитывать роль контактных
сопротивлений. Критерием при определении требуемого оплавления наплавляемой (свариваемой) поверхности
может служить температура шлакового расплава, при этом следует установить зависимость между ней и темпе-
ратурой на контактной наплавляемой поверхности.
К л ю ч е в ы е с л о в а : электрошлаковая наплавка, контак-
тное сопротивление, температура шлаковой ванны, проп-
лавление
Современная теория электрических контактов
еще находится в стадии разработки, в связи с этим
не все происходящие между контактами физичес-
кие явления до конца исследованы и объяснены.
Указанная теория основывается на понятиях, свя-
занных с контактной поверхностью, областью и
сопротивлением стягивания, пленками потускне-
ния, контактным давлением, контактной раз-
ностью потенциалов, тепловыми эффектами и
другими положениями, характеризующими рабо-
ту контактов различного рода.
Сварщики давно используют такое свойство
электрических контактов, как повышенное (по
сравнению с электрическим сопротивлением ма-
териалов соединяемых деталей) электросопротив-
ление. Прежде всего это электрическая сварка
сопротивлением, которую часто называют контак-
тной, подчеркивая тем самым важную роль элек-
трического контакта между свариваемыми дета-
лями для данного процесса. Применительно к
электрошлаковым процессам такими контактами
являются поверхность электрода, погруженного
в шлаковую ванну, ограничивающая поверхность
кристаллизатора, свариваемые или наплавляемые
поверхности заготовок на участке контакта со
шлаковой ванной, а также поверхность раздела
шлаковой и металлической ванн. Исследованию
процессов и явлений, происходящих в шлаковой
ванне, посвящено множество работ, однако роль
контактных сопротивлений практически в них не
рассматривалась. В основном внимание уделялось
явлениям, происходящим на границах раздела
шлаковой ванны, и поверхностям кристаллизато-
ра электрода, осуществляющего к ней токопод-
вод. Исследования проводили с целью изучения
вопроса повышения стойкости оборудования
(кристаллизатора [1], нерасходуемого электрода
[2, 3]) или повышения эффективности электрош-
лакового процесса [4, 5]. При этом изучали такое
явление, как выпрямление переменного тока при
электрошлаковом процессе [6–8], особенности
распределения тока в шлаковой ванне [9] и крис-
таллизаторе [10] и др. Различные математические
модели распределения тепла в шлаковой ванне,
процесса плавления электрода, теплопередачи че-
рез поверхность шлаковой ванны не учитывают
возникающую на границе раздела шлак–рассмат-
риваемая поверхность разность потенциалов, а
следовательно, и дополнительное тепловыделе-
ние (см., например, [11–15]). Только в работе [16]
отмечено, что нагрев электрода в электрошлако-
вых процессах происходит главным образом
именно за счет его контакта с расплавленным
шлаком (следует еще раз обратить внимание, что
именно за счет контакта). При этом электрод на
участке, выступающем за контакты токоподводя-
щего устройства, нагревается за счет проходящего
по нему электрического тока, а также тепловы-
деления на контактной поверхности со шлаковой
ванной и теплоплопередачи от шлаковой ванны,
разогретой проходящим электрическим током.
Электрошлаковую сварку (наплавку) можно в ка-
кой-то мере рассматривать как сварку сопротив-© К. А. Цыкуленко, 2009
48 2/2009
лением, где в качестве одного из контактирующих
элементов цепи выступает жидкий проводник–
шлаковая ванна.
Шлаковая ванна (в качестве элемента элект-
рической цепи) рассматривается как активное
инерционное нелинейное сопротивление, зна-
чение которого значительно выше, чем у элект-
родного или наплавляемого металлов. Поэтому
основное количество тепла при электрошлаковом
процессе выделяется в шлаке. При контакте раз-
нородных веществ (в нашем случае между жид-
ким шлаком и токоведущими металлическими по-
верхностями) на границе их раздела образуется
двойной электрический слой и возникает контак-
тная разность потенциалов. Переменный ток, про-
ходя по цепи, состоящей из двух или нескольких
проводников, с различным типом проводимости
вследствие различия энергетических условий про-
хождения границы раздела между проводниками
в прямом и обратном направлении частично или
полностью выпрямляется [6, 17], при этом имеют
место тепловые эффекты. Температура на участке
контакта расходуемый электрод–шлаковая ванна
или шлаковая ванна–наплавляемая заготовка дол-
жна иметь наибольшее значение по сравнению с
температурой на других участках шлаковой ван-
ны. Так, в работе [1] отмечается повышенное све-
чение шлака, что свидетельствует о наличии более
высокой температуры на такой контактной по-
верхности. С повышением температуры электро-
сопротивление металла возрастает, а расплавлен-
ного шлака быстро падает. Как меняется (и ме-
няется ли вообще) при этом сопротивление и
температура контакта в настоящее время не ус-
тановлено. Из-за резкой зависимости электросоп-
ротивления шлака от температуры основная часть
тока протекает через наиболее нагретый объем
расплавленного шлака (по классической схеме
этот объем расположен между торцом электрода
и поверхностью жидкой металлической ванны).
В целом считается, что возникающие в шла-
ковой ванне гидродинамические потоки усредня-
ют ее температуру по объему. Учитывая гидро-
динамику шлаковой ванны, контакт между шла-
ковой ванной и поверхностью заготовки
(электрода) по принятой в теории электрических
контактов классификации [18–20] можно рассмат-
ривать как скользящий поверхностный, характе-
ризующийся различными электрокинетическими,
электрохимическими и тепловыми явлениями.
Процесс теплопередачи посредством такого кон-
такта изучен пока не достаточно. Объем шлака,
перегретого на контактных поверхностях по срав-
нению с объемом всей шлаковой ванны незначи-
телен и вносимая им доля тепла невелика. Види-
мо, поэтому контактным сопротивлениям в элек-
трошлаковых процессах должного внимания не
уделялось. Следует ли в таком случае учитывать
наличие двойного электрического слоя и повы-
шенного электросопротивления контакта металл–
шлаковая ванна в технологиях сварки и наплавки?
В процессе разработки технологии электрош-
лаковой наплавки без проплавления (о ее необ-
ходимости и возможностях изложено в работах
[21, 22]) выявлено, что даже при использовании
достаточно легкоплавкого флюса может происхо-
дить оплавление наплавляемой поверхности. Так,
опытный легкоплавкий флюс имел температуру
плавления заметно (на 250…300 °С) ниже, чем
материал наплавляемой заготовки. Результаты за-
меров в процессе нагрева стальной заготовки под
наплавку показали, что хотя температура шлако-
вой ванны в зазоре между стенкой кристаллиза-
тора и наплавляемой поверхностью на 150 °С ни-
же температуры плавления заготовки, тем не
менее, имело место оплавление ее поверхности.
В таких условиях наплавки оно не может проис-
ходить за счет образования легкоплавких эвтектик
(поскольку наплавку осуществляли металлом,
аналогичным металлу наплавляемой заготовки),
а также явлений, имеющих место при контактно-
реакционной пайке. Эффект оплавления можно
объяснить влиянием повышенного электросопро-
тивления контакта наплавляемая металлическая
заготовка–шлаковая ванна. И хотя дополнитель-
ное тепло, выделяющееся на контактной поверх-
ности, незначительно (по сравнению с теплосо-
держанием всей шлаковой ванны), при концент-
рации в небольшом объеме оно приводит к
быстрому нагреву и оплавлению поверхности
наплавляемой заготовки. Можно предположить,
что характер распределения температуры у по-
верхности раздела наплавляемая заготовка–шла-
ковая ванна при электрошлаковой наплавке имеет
вид, показанный на рис. 1. Таким образом, в про-
цессе электрошлаковой наплавки температура
шлаковой ванны не может быть критерием оп-
лавления заготовки. Судить об оплавлении по
температуре шлакового расплава можно лишь
тогда, когда установлены зависимости между ней
и температурой контактной поверхности наплав-
ляемой заготовки. Причем для каждой пары шла-
ковый расплав–материал наплавляемой заготовки
такие зависимости будут, по всей вероятности,
разными. Предполагается, что можно оценить
температуру контактной поверхности наплавляе-
мой заготовки путем замера контактной разности
потенциалов, подобно тому, как это делают для
двух твердых тел при расчете температуры на-
грева электрических контактов и установлении
предельного значения тока для конкретной элек-
трической цепи.
В таблице приведены значения разности потен-
циалов Ui на контактных парах для деталей из ука-
2/2009 49
занных материалов, используемые при расчетах
температуры нагрева электрических контактов.
Разработка технологии электрошлаковой нап-
лавки без проплавления предусматривает исполь-
зование токоподводящего кристаллизатора, кон-
струкция которого во многом определяет проте-
кающие в нем процессы. При этом необходимо
отметить роль контактных сопротивлений между
элементами конструкции, которые оказывают су-
щественное влияние на гидродинамику расплава.
Как известно [24], в токоподводящем кристалли-
заторе обеспечивается дополнительное вращение
шлаковой ванны в горизонтальной плоскости.
Верхняя медная токоподводящая секция с разры-
вом, как правило, не имеет непосредственного
контакта со шлаковой ванной и чаще всего для
предотвращения электрохимической эрозии за-
щищена графитовым кольцом. Казалось бы, на-
личие такого кольца из материала с высокой элек-
тропроводностью должно ликвидировать электри-
ческий разрыв в цепи токоподводящей секции и
привести к остановке вращения шлаковой ванны,
однако этого не происходит. Разность потенциа-
лов пары медь–графит настолько велика (Ui =
= 3 В), что основная часть тока протекает по кон-
туру токоподводящей секции, что приводит к вра-
щению шлаковой ванны (рис. 2). Если токопод-
водящую секцию замкнуть медным кольцом или
перемычкой (Ui = 0,65 В), то вращение шлаковой
ванны практически прекращается.
Скорость ее вращения в токоподводящем крис-
таллизаторе определяется в первую очередь зна-
чением тока, протекающего по верхней секции
кристаллизатора. В работе [25] предложено регу-
лировать скорость вращения расплава с помощью
специальных проводников электрического тока —
электропроводных вставок из различных матери-
алов, помещенных в разрыв токоподводящей
секции кристаллизатора. Благодаря изоляцион-
ным вставкам в разрыве токоподводящей секции
скорость вращения шлаковой ванны будет мак-
симальной.
Таким образом, при разработке технологии
электрошлаковой наплавки без проплавления в
токоподводящем кристаллизаторе, а также при
проектировании новых конструкций последнего
следует учитывать роль контактных сопротивле-
ний. Критерием для определения оплавления нап-
лавляемой (свариваемой) поверхности может
служить температура шлакового расплава, однако
при этом следует установить зависимость между
ней и температурой на контактной наплавляемой
поверхности.
1. К вопросу об анодном разрушении в шлаке при ЭШП то-
коведущих металлических элементов / В. Л. Артамонов,
Б. И. Медовар, В. М. Мартын, Е. М. Гисер // Спец. элект-
рометаллургия. — 1972. — Вып. 17. — С. 3–10.
2. К вопросу использования стального охлаждаемого элект-
рода при электрошлаковом процессе / В. М. Баглай, Б. И.
Медовар, Ю. В. Латаш и др. // Там же. — 1971. — Вып. 13.
— С. 53–54.
3. Дудко Д. А., Рублевский И. Н. Влияние рода и полярности
тока на металлургические процессы при электрошлаковой
сварке // Автомат. сварка. — 1958. — № 3. — С. 69–78.
4. Максимович Б. И. Повышение эффективности электрош-
лакового переплава сталей и сплавов: Дис. … канд. техн.
наук. — Киев, 1962. — 213 с.
Рис. 1. Предполагаемое распределение температуры T у гра-
ницы раздела шлаковая ванна–наплавляемая заготовка при
электрошлаковой наплавке: 1 — наплавляемая заготовка; 2 —
шлаковая ванна; 3 — контактная поверхность; 4 — распреде-
ление температуры
Рис. 2. Схема распределения тока по элементам токоподво-
дящего кристаллизатора при электрошлаковом процессе: 1 —
медная токоподводящая секция; 2 — защитное графитовое
(или стальное) кольцо; 3 — шлаковая ванна; 4 — контактная
поверхность; 5 — вставка; 6 — направление вращения шла-
ковой ванны; 7 — протекание тока вдоль токоподводящей
секции; 8 — защитное кольцо
Разность потенциалов на контактных парах [23]
Материал
Ui, B
Алюми-
ний Графит Латунь Медь Сталь
Алюминий 0,28 — — — —
Графит 3,00 3,0 — — —
Латунь 0,63 2,4 0,54 — —
Медь 0,65 3,0 0,60 0,65 —
Сталь 1,40 1,6 2,10 3,00 2,5
50 2/2009
5. Исследование модели плавления расходуемого электрода
при ЭШП / Ю. Кожима, М. Като, Т. Тойода, М. Иноце //
Электрошлак. переплав. — 1975. — Вып. 3. — С. 54–62.
6. Дудко Д. А., Рублевский И. Н. К вопросу о природе вен-
тильного эффекта при электрошлаковом процессе // Ав-
томат. сварка. — 1962. — № 3. — С. 40–48.
7. О выпрямлении переменного тока при электрошлако-
вом процессе с использованием графитовых электродов
/ И. Ю. Лютый, Ю. В. Латаш, А. А. Никулин, Н. Г. Бо-
чарова // Спец. электрометаллургия. — 1973. —
Вып. 20. — С. 29–36.
8. О механизме возникновения постоянной составляющей
тока при ЭШП / В. Л. Миронченко, В. Т. Чернов, А. А.
Шаломеев и др. // Там же. — 1976. — Вып. 29. — С. 8–14.
9. Ступак Л. М., Баглай В. М., Медовар Б. И. О распреде-
лении тока в шлаковой ванне при ЭШП // Там же. — 1968.
— Вып. 3. — С. 42–46.
10. Арсенкин В. Т., Радченко В. Г., Степанов П. И. О некото-
рых особенностях распределения тока в кристаллизаторе
при ЭШП // Там же. — 1974. — Вып. 23. — С. 46–52.
11. Митчел А., Шекели Дж., Ф. Эллиот Дж. Математическое
моделирование процесса ЭШП // Электрошлаковый переп-
лав. — 1974. — Вып. 2. — С. 17–45.
12. Йоши С., Митчел А. Тепловые процессы при ЭШП // Там
же. — 1973. — Вып. 1. — С. 168–179.
13. Омура Т., Вакабаяси М., Хосода Т. Анализ теплопередачи
в процессе ЭШП // Там же. — С. 180–202.
14. Электрическое сопротивление между расходуемым элек-
тродом и кристаллизатором при электрошлаковом про-
цессе / М. Като, Я. Коджима, М. Иноуе, М. Тойода // Там
же. — 1983. — Вып. 7. — С. 231–237.
15. Распределение электрического потенциала между расхо-
дуемым электродом и кристаллизатором в процессе ЭШП
/ М. Като, Я. Коджима, М. Иноуе, М. Тойода // Там же. —
С. 238–243.
16. Патон Б. Е., Лебедев В. К. Электрооборудование для ду-
говой и шлаковой сварки. — М.: Машиностроение, 1966.
— 360 с.
17. Зильберман Г. Е. Электричество и магнетизм. — М.: Нау-
ка, 1970. — 384 с.
18. Хольм Р. Электрические контакты / Пер. с англ. — М.:
Изд-во. иностр. лит-ры, 1961. — 464 с.
19. Комаров А. А., Яковлев В. Н. Электрические контакты. —
Самара: СамИИТ, 2001. — 51 с.
20. Калашников С. Г. Электричество. — М.: Физматлит, 2003.
— 624 с.
21. Цыкуленко К. А., Цыкуленко А. К. Анализ возможности
электрошлаковой наплавки разнородных металлов и спла-
вов при малой толщине наплавляемого слоя // Пробл. спец.
электрометаллургии. — 2001. — № 3. — С. 19–23.
22. Цыкуленко К. А., Цыкуленко А. К. К вопросу о выборе флю-
са для электрошлаковой наплавки–пайки // Там же. —
№ 4. — С. 3–6.
23. СТ 12.1.004–91 (Группа T58). Строительные нормы и пра-
вила. — Введ. 01.07.92.
24. Ксендзык Г. В. Токоподводящий кристаллизатор, обеспе-
чивающий вращение шлаковой ванны // Спец. электроме-
таллургия. — 1975. — Вып. 27. — С. 32–40.
25. А. с. 1085250 СССР, МКИ C 22 B 9/18. Токоподводящий
секционный кристаллизатор / Г. В. Ксендзык, И. И. Фру-
мин, Ю. М. Кусков. — Опубл. 30.03.82; Бюл. № 8.
When developing the technology of electroslag cladding without penetration in the current-conducting mould, as well as
in designing new moulds, it is necessary to take into account the role of contact resistances. Slag melt temperature can
be a criterion for determination of the required surface melting of the clad (welded) surface. However, a dependence
should be established between it and temperature on the clad surface.
Поступила в редакцию 04.06.2008
УДК 621.791(088.8)
ПАТЕНТЫ В ОБЛАСТИ СВАРОЧНОГО ПРОИЗВОДСТВА*
Способ сварки никелевых сплавов, при котором сваривают
компоненты из суперсплава, согласно которому формируют
выемку для сварки на лицевых поверхностях компонентов,
сваривают компоненты при помощи присадочного матери-
ала, введенного в выемку кромок для сварки, покрывают
присадочный материал и примыкающие поверхности упо-
мянутых компонентов паяльной пастой для пайки твердым
припоем и осуществляют термообработку компонентов. За-
явка РФ 2007113736. М. Д. Арнет, Д. А. Новак, Д. К. Шаффер
(Дженерал Электрик Компани, США).
Способ диффузионной сварки деталей из химически ак-
тивных металлов и сплавов и его варианты, отличающий-
ся тем, что предварительно перед нанесением на одну из
свариваемых поверхностей детали промежуточного слоя по-
верхность химически активного металла или сплава подвер-
гают ионной бомбардировке ионами металла, образующего
промежуточный слой или нижний подслой многослойного
промежуточного слоя, которую проводят в разреженной ат-
мосфере рабочего газа, а температура процесса лежит в диапа-
зоне 0,5...0,95 температуры плавления менее тугоплавкого из
диффундирующих материалов, при этом промежуточный слой
наносят на одну из свариваемых поверхностей вакуумным ион-
но-плазменным методом при давлении 1⋅10–5…9⋅10–3 мм рт.ст.
и энергии ионов 10…300 кэВ. Заявка РФ 2007113264. Б. В.
Бушмин, В. С. Васильковский, Ю. В. Дубровский, С. Н.
Новожилов, А. Н. Семенов, И. А. Хазов (ФГУП «Красная
Звезда», РФ).
Среднелегированный электрод для сварки высокопроч-
ных сталей, отличающийся тем, что электродное покрытие
дополнительно содержит диоксид титана, алюминиевый по-
рошок и совместную композицию оксидов РЗМ и железа при
следующем соотношении компонентов, мас. %: 37,0…52,0
мрамора; 18,0…26,0 плавикового шпата; 3,0…10,0 кварцево-
го песка; 3,0…12,0 диоксида титана; 0,5…5,0 ферросилиция;
5,0…14,0 ферротитана; 1,0…5,0 ферромарганца металличес-
кого; 0,1…1,0 оксидов РЗМ; 0,2…3,0 оксидов железа;
0,2…4,0 алюминиевого порошка; 23,0…28,0 жидкого стекла
натриевого к массе сухой шихты, при этом отношение со-
держания оксидов РЗМ к содержанию оксидов железа дол-
жно быть не более 0,5. Заявка РФ 2007114861. В. А. Малы-
шевский, Р. В. Бишоков, В. В. Гежа, А. П. Барышников, С. В.
Юркинский (ФГУП «ЦНИИ КМ «Прометей»).
Устройство для сварки с импульсной подачей защитных
газов. Изобретение относится к области сварочного произ-
водства, в частности к устройству для сварки с импульсной
подачей защитных газов, и может быть использовано при
сварке в среде защитных газов широкого спектра конструк-
ций, в том числе и тех, соединение которых формируется в
* Приведены сведения о заявках и патентах РФ, представленных на
сайте http: //www.fips.ru/russite/default.htm.
2/2009 51
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-39093 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:35:37Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Цыкуленко, К.А. 2012-12-02T16:01:31Z 2012-12-02T16:01:31Z 2009 О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки / К.А. Цыкуленко // Автоматическая сварка. — 2009. — № 2(670). — С. 48-51. — Бібліогр.: 25 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39093 621.791.927.93 Показано, что при разработке технологии электрошлаковой наплавки без проплавления в токоподводящем кристаллизаторе, а также при проектировании его новых конструкций необходимо учитывать роль контактных сопротивлений. Критерием при определении требуемого оплавления наплавляемой (свариваемой) поверхности может служить температура шлакового расплава, при этом следует установить зависимость между ней и температурой на контактной наплавляемой поверхности. When developing the technology of electroslag cladding without penetration in the current-conducting mould, as well as in designing new moulds, it is necessary to take into account the role of contact resistances. Slag melt temperature can be a criterion for determination of the required surface melting of the clad (welded) surface. However, a dependence should be established between it and temperature on the clad surface. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Краткие сообщения О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки About the role of contact resistances in the process of electroslag cladding Article published earlier |
| spellingShingle | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки Цыкуленко, К.А. Краткие сообщения |
| title | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки |
| title_alt | About the role of contact resistances in the process of electroslag cladding |
| title_full | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки |
| title_fullStr | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки |
| title_full_unstemmed | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки |
| title_short | О роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки |
| title_sort | о роли контактных сопротивлений в процессе электрошлаковой наплавки |
| topic | Краткие сообщения |
| topic_facet | Краткие сообщения |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39093 |
| work_keys_str_mv | AT cykulenkoka orolikontaktnyhsoprotivleniivprocesseélektrošlakovoinaplavki AT cykulenkoka abouttheroleofcontactresistancesintheprocessofelectroslagcladding |