Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей
С использованием установки для испытаний по методу «Implаnt», оснащенной системой автоматического нагрева и контроля температуры, проведено изучение трещиностойкости сварных образцов из сталей с мартенситным и мартенситно-бейнитным превращением в изотермических условиях при различных температурах на...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39123 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей / В.Ю. Скульский // Автоматическая сварка. — 2009. — № 3(671). — С. 14-18. — Бібліогр.: 20 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860263995801337856 |
|---|---|
| author | Скульский, В.Ю. |
| author_facet | Скульский, В.Ю. |
| citation_txt | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей / В.Ю. Скульский // Автоматическая сварка. — 2009. — № 3(671). — С. 14-18. — Бібліогр.: 20 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | С использованием установки для испытаний по методу «Implаnt», оснащенной системой автоматического нагрева и контроля температуры, проведено изучение трещиностойкости сварных образцов из сталей с мартенситным и мартенситно-бейнитным превращением в изотермических условиях при различных температурах нагрева. Показано, что опасность появления холодных трещин в соединениях мартенситных сталей возникает при охлаждении после сварки, начиная с температур 140…120 °С. Сварные соединения стали с бейнитно-мартенситной структурой становятся склонными к трещинообразованию при температуре ниже 80 °С.
Crack resistance of welded samples of steels with martensite and martensite-bainite transformations under isothermal conditions at different heating temperatures was studied by using the Implant-test machine equipped with the automatic heating and temperature monitoring system. It is shown that the risk of cold cracking of welded joints on martensitic steels is run in cooling after welding, starting from temperatures of 140...120 °C. The welded joints on steel with the bainitic-martensitic structure become sensitive to cracking in a temperature range below 80 °C.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:58:25Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.052:539.4
ТЕРМОКИНЕТИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ОБРАЗОВАНИЯ
ХОЛОДНЫХ ТРЕЩИН В СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЯХ
ЗАКАЛИВАЮЩИХСЯ ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫХ СТАЛЕЙ
В. Ю. СКУЛЬСКИЙ, канд. техн. наук (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
С использованием установки для испытаний по методу «Implаnt», оснащенной системой автоматического нагрева
и контроля температуры, проведено изучение трещиностойкости сварных образцов из сталей с мартенситным и
мартенситно-бейнитным превращением в изотермических условиях при различных температурах нагрева. Показано,
что опасность появления холодных трещин в соединениях мартенситных сталей возникает при охлаждении после
сварки, начиная с температур 140…120 °С. Сварные соединения стали с бейнитно-мартенситной структурой ста-
новятся склонными к трещинообразованию при температуре ниже 80 °С.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, теплоустойчивые
стали, сварные соединения, холодные трещины, замедленное
разрушение, влияние температуры, структура, мартенсит,
бейнит
В сварных соединениях современных комплекс-
нолегированных теплоустойчивых сталей с отно-
сительно низким содержанием углерода
(~ 0,08…0,12 %) холодные трещины зарождают-
ся и развиваются в течение определенного пери-
ода, т. е. их образование имеет замедленный ха-
рактер. В многочисленных исследованиях уста-
новлено, что замедленное разрушение является
следствием ослабления прочности межатомных
связей закаленного металла под влиянием водо-
рода и наличия достаточных для разрушения нап-
ряжений (структурных, формирующихся в резуль-
тате закалки, и сварочных, развивающихся при
остывании соединения) [1–9]. Начальной стадией
замедленного разрушения является локальная
микропластическая деформация под влиянием
напряжений, возникающая в более податливых
для движения дислокаций зонах (обычно у границ
зерен). Захват дислокациями диффузионного во-
дорода в виде протонов и транспортировка его
дислокациями в зону их скопления у препятствий,
которыми, в частности, являются большеугловые
границы, ведет к созданию локального критичес-
кого состояния (предельной концентрации водо-
рода и плотности дислокаций), при котором воз-
никают зародыши будущей трещины. В
результате инициируемые водородом трещины
развиваются вдоль границ зерен и в некоторых
случаях вдоль субграниц в теле зерна.
Несмотря на большое количество работ, пос-
вященных проблеме холодных трещин и подтвер-
ждающих рассмотренные закономерности замед-
ленного разрушения, отдельные положения ме-
ханизма этого явления требуют уточнения. В час-
тности, недостаточно изучены особенности вли-
яния температуры на склонность к образованию хо-
лодных трещин. В литературных источниках тем-
пература, при которой сварные соединения прояв-
ляют склонность к замедленному разрушению, оп-
ределена недостаточно точно. Так, согласно раз-
личным данным, трещины могут образовываться
при температурах 300 °С и ниже [10], 200 °С и ниже
[11, 12], ниже 130 °С [11], ниже 120…150 °С [12],
при 100 °С и ниже [13, 14], при 50…70 °С [14] и
при комнатной температуре [11–15]. В то же вре-
мя уточнение температуры, ниже которой возни-
кает опасность появления трещин, имеет важное
практическое значение. В некоторых случаях при
использовании трудносвариваемых сталей це-
лесообразно приступать к нагреву для выполне-
ния отпуска сварных соединений, не дожидаясь
их остывания ниже опасной температурной гра-
ницы (например, ниже 100 °С для соединений
мартенситной стали типа 20Х12МФ).
Целью настоящей работы являлось исследо-
вание термокинетических особенностей образо-
вания холодных трещин с оценкой граничной тем-
пературы (в интервале ниже температуры фазо-
вого превращения), при которой сварные соеди-
нения закаливающихся сталей при их охлаждении
проявляют склонность к замедленному разруше-
нию.
В исследованиях трещиностойкости применен
известный метод «Implant» [16, 17]. Для цилин-
дрических образцов-вставок, привариваемых к
пластине и моделирующих опытные соединения,
использованы стали, закаливающиеся с образо-
ванием мартенситной (Р91 (типа 10Х9МФБ),
25Х2НМФА, 38ХН3МФА) и бейнитно-мартен-
ситной структуры (10ГН2МФА). Для получения
соединений сталей 10Х9МФБ, 25Х2НМФА при-
меняли электроды FOX C9MV, стали 38ХН3МФА
— опытные электроды, обеспечивающие анало-
гичное легирование наплавленного металла,© В. Ю. Скульский, 2009
14 3/2009
10ГН2МФА — электроды ТМЛ-3У. В процессе
испытаний разрушение происходило в закаленном
металле ЗТВ, для инициирования разрушения об-
разцы на поверхности имели концентратор нап-
ряжений V-образного профиля, выполненный в
виде спирали. Испытания проводили при поддер-
жании постоянной температуры в зоне сварного
соединения, для чего использовали устанавлива-
емый на пластину 3 с опытным соединением наг-
реватель сопротивления 2 (рис. 1), подсоединен-
ный к электронному регулятору 1 автоматичес-
кого слежения за температурой и включением наг-
рева. Для измерения температуры использовали
термопару 7 типа ХА, пропускаемую через прос-
верленное в пластине отверстие и привариваемую
(конденсаторной разрядной машиной) к образцу
4 в области ЗТВ. Автоматический подогрев вклю-
чался при остывании образца после сварки до тем-
пературы, установленной в блоке управления 1.
Испытания выполняли при температурах в ин-
тервале от окружающей (~20 °С) и до темпера-
туры, при которой отсутствовала склонность к об-
разованию трещин. Для нагружения сварного со-
единения использовали блок сменных грузов 5,
подсоединяемых к рычагу 6 установки.
Экспериментальные результаты представлены
на рис. 2–4. Из полученных результатов следует,
что у сварных соединений низкоуглеродистых
мартенситных сталей типа 10Х9МФБ склонность
к замедленному разрушению начинает проявлять-
ся при температуре около 140 °С и ниже (рис. 2).
Уровень верхней температурной границы появ-
ления склонности к трещинообразованию снижа-
ется с уменьшением внешних нагружающих мак-
ронапряжений в сварном соединении и колеблется
в пределах 140…120 °С. Эту температурную об-
ласть можно считать переходной от области от-
сутствия склонности к холодным трещинам (при
T > 140 °С) к области потенциальной склонности
к трещинообразованию (при T < 120 °С). При тем-
пературах около 100…80 °С сварные соединения
имеют минимальную стойкость против образова-
ния трещин, чему соответствует минимальная
длительность развития разрушения. При более
низких температурах длительность процесса за-
медленного разрушения возрастает.
Во всех случаях проявляется чувствительность
закаленного металла к нагружающим макронап-
ряжениям — их увеличение ведет к возрастанию
степени общего напряженно-деформированного
состояния (суммарному действию микро- и мак-
ронапряжений) и более быстрому разрушению.
Аналогично изменялась трещиностойкость
сварных соединений сталей 25Х2НМФА и
38ХН3МФА (рис. 3, 4). К общим особенностям
развития замедленного разрушения, за исключе-
нием некоторых различий, можно отнести: отсут-
ствие склонности к образованию трещин при тем-
пературах выше 130…140 °С; трещинообразова-
ние в зависимости от уровня действующих нап-
ряжений развивается при температурах ниже
140 °С; состояние с минимумом трещиностойкос-
ти возникает при температурах от 100 до 80 °С;
при комнатных температурах длительность раз-
рушения возрастает.
Эксперименты показали, что сварные соеди-
нения стали 38ХН3МФА имеют высокую чувс-
твительность к приложенным напряжениям —
Рис. 1. Принципиальная схема испытания «Implant» с нагре-
вом сварного соединения: 1 — блок управления нагревом
(ЭР — электронный регулятор температуры, ПМ — пуска-
тель магнитный); 2 — нагреватель; 3 — пластина; 4 — обра-
зец (Implant); 5 — блок грузов; 6 — рычаг; 7 — термопара
Рис. 2. Влияние температуры и напряжений на время разви-
тия замедленного разрушения сварных соединений мартен-
ситной стали 10Х9МФБ (типа Р91)
Рис. 3. Влияние температуры на время замедленного разру-
шения сварных соединений мартенситной стали 25Х2НМФА
(σ = 400 МПа)
3/2009 15
разрушение проходило гораздо быстрее и при
меньших нагружающих напряжениях, чем соеди-
нений стали с 9 % Cr. В данном случае в большей
степени сказываются микронапряжения, возник-
шие при фазовом наклепе в легированной стали
38ХН3МФА с повышенным содержанием угле-
рода, в результате чего для инициирования тре-
щинообразования достаточно было приложения
меньших напряжений.
Фазовый наклеп, как известно, является след-
ствием развития внутри объема металла разно-
направленных микросдвиговых деформаций в ре-
зультате неравновесного (мартенситного) превра-
щения переохлажденного аустенита. В зависимос-
ти от температуры превращения Ms на стадии
дальнейшего охлаждения в той или иной степени
может успеть произойти частичный отпуск (иног-
да называемый самоотпуском) мартенсита, что
несколько повышает его пластичность. С увели-
чением степени легирования металла, особенно
содержания углерода, повышается стабильность
аустенита в условиях переохлаждения, что ведет
к снижению температуры Мs. В результате воз-
растает степень упрочнения закаленного мартен-
сита (мерой которого может служить твердость)
и ухудшается свариваемость. У низкоуглеродис-
тых материалов с малым содержанием легирую-
щих элементов превращение слабоупрочненного
аустенита происходит при относительно высокой
температуре, при которой, кроме мартенситного,
возможно частичное развитие равновесного γ→α-
превращения. При охлаждении такого металла
самоотпуск закаленных микроучастков может
достичь большей степени. В подобных условиях,
характерных для образования мартенситно-бей-
нитной структуры, металл приобретает меньшую
степень упрочнения, чем в случае образования
чисто мартенситной структуры при более низкой
температуре. Отмеченные закономерности прояв-
ляются в свойствах исследуемых сталей, для ко-
торых характерны следующие температуры на-
чала мартенситного превращения и значения твер-
дости в состоянии закалки: 10ГН2МФА — Ms =
= 430 °С/HV 380; 25ХН3МФА — 375 °С/HV 450;
10Х9МФБ (P91) — 380 °С/HV 450; 38ХН3МФА
— 300 °С/HV 600.
Кроме того, роль структурного фактора в про-
явлении закаленным металлом различной склон-
ности к образованию трещин, имеет следующие
особенности. Известно, что наклеп при дефор-
мации сопровождается увеличением количества
дислокаций в металле. Плотность дислокаций,
равная 1015…1016 м–2, является предельной —
превышение ее как результат дополнительной де-
формации ведет к разрушению поликристалличес-
ких материалов [18]. Фазовый наклеп при мар-
тенситном превращении сопровождается форми-
рованием плотности дислокаций такого же по-
рядка (1011…1012 см–2) [19, 20]. Следовательно,
мартенситное превращение приближает металл к
состоянию предразрушения. Поскольку дисло-
кации распределяются неравномерно (существу-
ют области с высокой и низкой плотностью дис-
локаций), металл в зависимости от исходной сте-
пени упрочнения при закалке может характери-
зоваться определенным запасом пластичности и
иметь податливость для развития локальной де-
формации перед инициированием разрушения.
Поэтому в низкоуглеродистом мартенситном ме-
талле требуется еще некоторая пластическая де-
формация для достижения предельной плотности
дислокаций в какой-либо микрообласти для воз-
никновения трещины. В присутствии водорода
разрушение зарождается при плотности дислока-
ций меньшей предельной, характерной для силь-
нодеформированного металла. Такое состояние в
наших опытах достигалось с помощью внешней
нагрузки. Мартенсит в металле с высоким содер-
жанием углерода, вследствие большей тетраго-
нальности кристаллической решетки и большей
степени упрочнения, приобретает большую жес-
ткость при плотности дислокаций, еще более
близкой к критической. Видимо поэтому в силь-
нозакаленном металле с повышенной жесткостью
Рис. 4. Влияние температуры и нагружающих напряжений на
изменение длительности замедленного разрушения сварных
соединений мартенситной стали 38ХН3МФА: а — σ =
= 170 МПа; б — 218; в — 290
16 3/2009
матрицы микродеформация под влиянием напря-
жений носит более сосредоточенный характер,
чем в менее упрочненном низкоуглеродистом
мартенситном металле, и для образования трещин
достаточно меньших приложенных напряжений
и начальной деформации.
Вследствие меньшей степени упрочнения ме-
талл сварных соединений с бейнитно-мартенсит-
ной или бейнитной структурой имеет большую
сопротивляемость развитию замедленного разру-
шения. Как видно из рис. 5, соединения стали
10ГН2МФА становятся склонными к образова-
нию трещин при температуре ниже 80 °С. Однако
отрицательным фактором, в определенной степе-
ни ухудшающим трещиностойкость металла с
бейнитным превращением, может быть структур-
ная неоднородность, связанная с образованием по-
добных мартенситу жестких микрозон и менее
прочных ферритных микроучастков. Возмож-
ность легкого развития сконцентрированной де-
формации в более мягких составляющих микрос-
труктуры облегчает зарождение и развитие тре-
щин [9]. В целом, судя по экспериментальным
наблюдениям, сварные соединения с бейнитно-
мартенситной или бейнитной структурой отлича-
ются лучшей свариваемостью, чем со структурой
мартенсита.
С учетом существующих представлений о мик-
ромеханизме развития замедленного разрушения
можно полагать, что выявленная зависимость
склонности к трещинообразованию от темпера-
туры связана с состоянием структуры, которое
определяет характер развития начальной микроп-
ластической деформации под действием напря-
жений и быстроту достижения в определенных
микроучастках критических концентраций дисло-
каций и водорода, достаточных для инициирова-
ния разрушения.
Таким образом, с помощью испытаний «Im-
plant» образцов из стали 10Х9МФБ, выполненных
при различных температурах, установлено, что
склонность к образованию холодных трещин у
сварных соединений мартенситных сталей на
стадии охлаждения после фазового превращения
начинает проявляться при температуре 140 °С и
ниже. Уровень верхней температурной границы
зависит от общего напряженно-деформированно-
го состояния металла сварного соединения и ко-
леблется в пределах примерно от 140 до 120 °С.
Ниже 120 °С сварные соединения становятся по-
тенциально склонными к образованию трещин.
При температурах в интервале 100…80 °С свар-
ные соединения мартенситных сталей имеют ми-
нимальную стойкость против образования холод-
ных трещин, что проявляется в минимальной дли-
тельности развития замедленного разрушения. С
понижением температуры длительность разруше-
ния увеличивается.
Аналогичная зависимость трещиностойкости
от температуры сохраняется у сварных соедине-
ний трудносвариваемых мартенситных сталей с
повышенным содержанием углерода, что показа-
но на примере стали 38ХН3МФА. Однако воз-
растание степени упрочнения мартенсита при за-
калке в результате увеличения легирования стали
углеродом (а также другими легирующими эле-
ментами) ведет к повышению чувствительности
сварных соединений таких сталей к макронапря-
жениям, особенно при наличии концентраторов
напряжений, и значительному снижению стойкос-
ти против образования холодных трещин.
На основании испытания образцов из стали
10ГН2МФА показано, что сварные соединения с
бейнитно-мартенситной структурой с меньшей
степенью упрочнения при сварке характеризуют-
ся более высокой трещиностойкостью, чем сое-
динения мартенситных сталей. Склонность к
замедленному разрушению сварных соединений
стали с бейнитно-мартенситной структурой по-
является при температуре 80 °С и ниже.
1. Касаткин Б. С., Мусияченко В. Ф. Механизм образова-
ния интеркристаллитных холодных трещин в околошов-
ной зоне сварного соединения закаливающихся сталей //
Пробл. прочности. — 1974. — № 10. — С. 3–9.
2. Касаткин Б. С., Бреднев В. И. Особенности процесса об-
разования холодных трещин в сварных соединениях
низколегированных высокопрочных сталей // Автомат.
сварка. — 1985. — № 8. — С. 1–6, 18.
3. Касаткин О. Г. Особенности водородного охрупчивания
высокопрочных сталей при сварке // Там же. — 1994. —
№ 1. — С. 3–7.
4. Влияние водорода на склонность к образованию трещин
в ЗТВ с концентратором напряжений / Б. С. Касаткин, О.
Д. Смиян, В. Е. Михайлов и др. // Там же. — 1986. —
№ 11. — С. 20–23.
5. Водородная хрупкость и образование холодных трещин
при сварке стали 25Х2НМФА / Б. С. Касаткин, Г. Н.
Стрижиус, В. И. Бреднев, А. К. Царюк // Там же. —
1993. — № 8. — С. 3–10.
6. Kikuta Y., Araki T. Microscopic redistribution behaviors of
hydrogen and fracture morphology of HAZ cold cracking in
high strength steel. — [1980]. — (Intern. Inst. of Welding;
Doc. II-927–80).
7. Бреднев В. И., Касаткин Б. С. Удельная работа образо-
вания очагов холодных трещин при сварке низколегиро-
ванных высокопрочных сталей // Автомат. сварка. —
1988. — № 11. — С. 3–8, 11.
Рис. 5. Влияние температуры на длительность замедленного
разрушения сварных соединений стали 10ГН2МФА (σ =
= 320 МПа)
3/2009 17
8. Металлургия дуговой сварки. Взаимодействие металла с
газами / И. К. Походня, И. Р. Явдощин, А. П. Пальцевич
и др. — Киев: Наук. думка, 2004. — 445 с.
9. Hydrogen embrittlement and heat-affected zone cracking in
low-carbon alloy steels with acicular microstructures / T.
Boniszewski, F. Watkinson, R. G. Baker, H. F. Tremlett //
British Welding J. — 1965. — 12, № 1. — P. 20–42.
10. Касаткин Б. С., Мусияченко В. Ф. Низколегированные
стали высокой прочности для сварных конструкций. —
Киев: Техніка, 1970. — 188 с.
11. Макара А. М., Мосендз Н. А. Сварка высокопрочных ста-
лей. — Киев: Техніка, 1971. — 140 с.
12. Suzuki H. Cold cracking and its prevention in steel welding.
— [1978]. — 10 p. — (Intern. Inst. of Welding; Doc. IX-
1074–78).
13. Terasaki T., Hall G. T., Parteger R. I. Cooling time and pre-
diction equation for estimating hydrogen diffusion in CTS
test welds // Trans. Jap. Weld. Soc. — 1991. — 22, № 1. —
P. 53–56.
14. Cottrell A. H. A note on the initiation of hardened zone
cracks // Welding J. — 1944. — 23, № 11. — P. 584–586.
15. Підгаєцький В. В. Пори, включення і тріщини в зварних
швах. — К.: Техніка, 1970. — 418 с.
16. Granjon H. The «Implant» method for studying the weldabi-
lity of high strength steels // Metal Constr. and British Weld.
J. — 1969. — 1, № 11. — P. 509–515.
17. Касаткин Б. С., Бреднев В. И., Волков В. В. Методика
определения деформаций при замедленном разрушении
// Автомат. сварка. — 1981. — № 11. — С. 1–7, 11.
18. Белоус М. В., Браун М. П. Физика металлов. — Киев: Ви-
ща шк., 1986. — 343 с.
19. Krauss G., Marder A. R. The morphology of martensite in
iron alloys // Metallurgical Trans. — 1971. — 2, № 9. —
P. 2343–2357.
20. Kehoe M., Kelly P. M. The role of carbon in the strength of
ferrous martensite // Scripta Metallurgica. — 1970. — 4,
№ 6. — P. 473–476.
Crack resistance of welded samples of steels with martensite and martensite-bainite transformations under isothermal
conditions at different heating temperatures was studied by using the Implant-test machine equipped with the automatic
heating and temperature monitoring system. It is shown that the risk of cold cracking of welded joints on martensitic
steels is run in cooling after welding, starting from temperatures of 140...120 oC. The welded joints on steel with the
bainitic-martensitic structure become sensitive to cracking in a temperature range below 80 oC.
Поступила в редакцию 03.12.2008
ЕЖЕГОДНАЯ МЕЖДУНАРОДНАЯ
НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
«КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ
В ПРОМЫШЛЕННОСТИ»
(Славполиком)
1–5 июня 2009 г. г. Ялта Крым, Украина
Организаторы: УИЦ «Наука. Техника. Технология» при содействии Минпромполитики,
Национального космического агентства Украины, Российского космического агентства,
АНТК «Антонов», ГКБ «Южное», ЗМКБ «Прогресс» и участии ФГУП «ОНПП «Технология»,
ФГУП НПО им. С. А. Лавочкина, НПП «Полет», ОАО «Композит», ГК НПЦ им. М. В.
Хруничева и др.
Работа конференции включает обзорные выступления ученых и специалистов
организаций, презентации ведущих фирм.
УИЦ «Наука. Техника. Технология»:
тел./факс: +38(044) 573 30 40,
E-mail: office@conference.kiev.ua
18 3/2009
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-39123 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:58:25Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Скульский, В.Ю. 2012-12-03T06:35:45Z 2012-12-03T06:35:45Z 2009 Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей / В.Ю. Скульский // Автоматическая сварка. — 2009. — № 3(671). — С. 14-18. — Бібліогр.: 20 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39123 621.791.052:539.4 С использованием установки для испытаний по методу «Implаnt», оснащенной системой автоматического нагрева и контроля температуры, проведено изучение трещиностойкости сварных образцов из сталей с мартенситным и мартенситно-бейнитным превращением в изотермических условиях при различных температурах нагрева. Показано, что опасность появления холодных трещин в соединениях мартенситных сталей возникает при охлаждении после сварки, начиная с температур 140…120 °С. Сварные соединения стали с бейнитно-мартенситной структурой становятся склонными к трещинообразованию при температуре ниже 80 °С. Crack resistance of welded samples of steels with martensite and martensite-bainite transformations under isothermal conditions at different heating temperatures was studied by using the Implant-test machine equipped with the automatic heating and temperature monitoring system. It is shown that the risk of cold cracking of welded joints on martensitic steels is run in cooling after welding, starting from temperatures of 140...120 °C. The welded joints on steel with the bainitic-martensitic structure become sensitive to cracking in a temperature range below 80 °C. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей Thermokinetic peculiarities of cold crack formation in welded joints of hardening heat-resistant steels Article published earlier |
| spellingShingle | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей Скульский, В.Ю. Научно-технический раздел |
| title | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей |
| title_alt | Thermokinetic peculiarities of cold crack formation in welded joints of hardening heat-resistant steels |
| title_full | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей |
| title_fullStr | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей |
| title_full_unstemmed | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей |
| title_short | Термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей |
| title_sort | термокинетические особенности образования холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся теплоустойчивых сталей |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/39123 |
| work_keys_str_mv | AT skulʹskiivû termokinetičeskieosobennostiobrazovaniâholodnyhtreŝinvsvarnyhsoedineniâhzakalivaûŝihsâteploustoičivyhstalei AT skulʹskiivû thermokineticpeculiaritiesofcoldcrackformationinweldedjointsofhardeningheatresistantsteels |