Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии
Изложен алгоритм для вычисления условного предела упругости сплава WС-Со при сжатии с учетом остаточных термических напряжений в его фазах. В основу алгоритма положены уравнения термоупругости двухфазных композитов. Сравнение теоретических и экспериментальных результатов свидетельствует об их хороше...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2000 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2000
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46183 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии / Н.В. Литошенко // Проблемы прочности. — 2000. — № 1. — С. 111-119. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859621690449854464 |
|---|---|
| author | Литошенко, Н.В. |
| author_facet | Литошенко, Н.В. |
| citation_txt | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии / Н.В. Литошенко // Проблемы прочности. — 2000. — № 1. — С. 111-119. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Изложен алгоритм для вычисления условного предела упругости сплава WС-Со при сжатии с учетом остаточных термических напряжений в его фазах. В основу алгоритма положены уравнения термоупругости двухфазных композитов. Сравнение теоретических и экспериментальных результатов свидетельствует об их хорошем соответствии.
An algorithm is described for the calculation of a conventional elastic limit for WC-Co alloy in compression taking into account residual thermal stresses in its phases. The algorithm is based on the equations of thermoelasticity of two-phase composites. Comparison of theoretical and experimental results points to their fair agreement.
|
| first_indexed | 2025-11-29T04:26:16Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 519.688:563.2
Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co
при сжатии
Н. В. Л итош енко
Институт сверхтвердых материалов НАН Украины, Киев, Украина
Изложен алгоритм для вычисления условного предела упругости сплава ШС-Со при сжатии
с учетом остаточных термических напряжений в его фазах. В основу алгоритма положены
уравнения термоупругости двухфазных композитов. Сравнение теоретических и экспери
ментальных результатов свидетельствует об их хорошем соответствии.
Твердосплавные инструменты и конструктивные элементы аппаратов
высокого давления, как правило, испытывают преимущественно деформа
цию сжатия. В связи с этим экспериментальному определению деформа
ционных характеристик таких материалов при сжатии посвящены много
численные публикации. В настоящей статье приведен аналитический алго
ритм для определения условного предела упругости при сжатии твердого
сплава W C-Co с учетом остаточных термических напряжений в фазах и
пластичности кобальтовой фазы на пределе упругости сплава.
При одноосном сжатии твердосплавного образца возникающие средние
по объемам фаз напряжения определяются с помощью следующих соотно
шений:
о ц ) = - о
о 22
^ 1( V 2 - V ) , К 1(К - К 2 )
3 v ( V
■ +
° 22) : о 3з = о
- V 1> 1 3К ( К 1 - К 2 > и
V 1^ 2 - V ) К 1(К
3К 1К 2 г( а - (а ))
(К 1 - К 2 > 1 !
К 2 )
М V 2 - V 1> 1 3К ( К 1 - К 2 > 1
3К 1К 2 г( а - ( а ))
(К 1 - К 2 ) у 1
о ц ) = - о 2V 2 (V - V I) , К 2 (К 1 - К )
3 V( V:
+
о 33 = о
~И' 1)у 2 3К (К 1 - К 2 )у 2
V 2 ( V - V l) К 2 ( К 1 -
+
3К 1К 2 г( а - (а ))
( К 1 - К 2 2
(1)
К )
М V 2 - V 1> 2 3К (К 1 - К 2 > 2 )
+
3К 1К 2 г(а - (а ))
(К 1 - К 2 )^ 2
Здесь о - сжимаюшее напряжение; V, К и а - модуль сдвига, модуль
объемного сжатия и коэффициент теплового расширения сплава соответ
ственно; г = Гком - Грел - перепад температур между комнатной и темпе
ратурой, при которой прекращается релаксация напряжений во время осты
вания сплава после спекания; (а) = V^ + V2а 2 , где и а к - объемные
содержания и коэффициенты теплового расширения к-й фазы; индексы 1 и
2 (верхние у напряжений, нижние у модулей упругости) соответствуют
кобальтовой связке и карбидным зернам.
Для формулировки критерия достижения твердым сплавом предела
упругости о у будем исходить из того, что внешняя сжимающая нагрузка Р
воспринимается лишь карбидным скелетом [1-3]. Это предположение
© Н. В. ЛИТОШЕНКО, 2000
Й'ОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, N 1 111
Н. В. Литошенко
оправдано для малокобальтовых твердых сплавов, в которых только часть
карбидных зерен образует такой скелет, причем их объемное содержание
равно С ^ , где С - коэффициент связности карбидных зерен, а V 2 -
объемная концентрация карбидной фазы в сплаве. С учетом этого пре
образуем выражение V 2 ^о °
Выделим в средней части испытуемого образца двумя сечениями,
перпендикулярными его продольной оси, представительный объем А ¥ =
= РА/. Здесь Р - площадь поперечного сечения; А/ - его длина. Если
обозначить часть поперечного сечения, занятого к-й фазой, через Г к , то ее
объем в А ¥ равен Г кА/. В соответствии с определением, средние по А ¥
напряжения
1 1 А/ 1
К ) = 7 ^ 1 = ^ 1 ̂ | о кп й ¥ = — | о кп й ¥ = ( о \ х).' ' АУк Р кА/ ' ' Р кк АУ, к 0 г, к г,
Таким образом, средние напряжения по объему совпадают со средними
напряжениями по поперечному сечению. Поэтому
^ 2, } - ^ , ) - £ < ^ ) - (2)
где Р2 - часть сжимающей твердосплавный образец нагрузки, которая
воспринимается карбидной фазой.
Условие достижения предела упругости для однофазного образца из
карбида вольфрама в идентичных условиях испытания на сжатие имело бы
вид
Р 1 Р = - о 2 ,05 , (3)
где о 0 05 - условный предел упругости поликристаллического карбида
вольфрама при остаточной деформации 0,05%.
Принимая во внимание вышеизложенное, полагаем
Ро = СР = - СРо 2,05. (4)
В результате на основании (2)-(4) приходим к следующему критерию,
который определяет условный предел упругости твердого сплава при сжа
тии:
( ° °1 ) = - о2 ,05С 1 v 2 . (5)
2
Для определения величины напряжения о 005 используем эксперимен
тальные данные работы [4], в которой установлено, что отношение о 0,05 / С
в интервале изменений объемного содержания кобальта 0,05 < V 1 < 0,2 не
112 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, N 1
Оценка условного предела упругости ...
2
зависит от V!. Поэтому в дальнейшем под о 0 05 в (5) будем понимать
предельное значение Иш(о 0 05 / С ) при VI ^ 0 с прямолинейной экстра
поляцией на нулевое значение объемной концентрации кобальтовой связки.
После соответствующей обработки результатов эксперимента получаем
0 0,05 = 1 6 3 + 3 ,5 ̂ \УС . (6)
Здесь напряжение измеряется в ГПа, средний размер карбидного зерна - в
мкм.
Искомая формула для условного предела упругости твердого сплава при
сжатии о у следует из третьего равенства (1) после замены в нем {о 2̂ в
соответствии с критерием (5):
о у = 3 0 о С , ЗК 1К о г(а — (« ))
о 0,05С + К К
V К 1 - К о
Г 3К К „ . 2^ о(^ - — ^ 1 ) + К о( К 1 — К )
0 *( 0 о — 0 1 ) К ( К 1 — К о).
(7)
Последняя формула содержит упругие модули и коэффициенты тепло*
вого расширения твердого сплава К , 0 , а и каждой из двух его фаз
* * *
К 1, 0 1 , а 1 и К о , 0 о , а о (секущие модули 0 и 0 1 отличаются от
модулей сдвига 0 и 0 1 , если кобальтовая связка находится в пластическом
состоянии на пределе упругости твердого сплава). Кроме того, в нее входят
такие структурные параметры, как объемные содержания фаз Vl и Vо,
содержащиеся в формулах для определения модулей упругости и КТР твер
дого сплава [5], коэффициент связности С [5] и средний размер карбидных
— озерен d ^ с , функцией которого является напряжение о 0 05. Сюда же входит
перепад температур г между комнатной и температурой начала возник
новения остаточных напряжений при охлаждении спеченного твердого
сплава. Таким образом, условный предел упругости твердого сплава при
сжатии определяется полным набором структурных и физико-механических
параметров твердого сплава. *
Для вычисления секущего модуля сдвига кобальтовой фазы 0 х, исполь
зовался алгоритм переменных параметров упругости, подробно описанный в
[6 ]. Уравнение связи между напряжениями и деформациями в кобальтовой
связке получали с помощью соотношений теории малых упругопластичес
ких деформаций:
о кк = 3К 1( ̂ кк — 3 а 1г); * у = о0 1 еу ; 0 1 = 3 ^7 ’ (8)
где о I и £; - соответственно интенсивность напряжений и деформаций [6 ],
их можно выразить через девиаторные компоненты напряжений и дефор
маций:
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 1 113
Н. В. Литошенко
При наличии пластических деформаций интенсивность напряжений о г
является функцией интенсивности деформаций ег, т.е. о г = / (ег). Данная
функциональная связь выбирается с использованием экспериментальной
диаграммы растяжения. Для кобальтовой связки на участке упрочнения
напряжение течения связано с пластической деформацией соотношением [7]
о = 0,27 + 0,22/ - 0° ’5 + 0,7 ■ ехр
0,06 ( 10)
/у
где /Со измеряется в мкм, о - в ГПа.
Для малых пластических деформаций при е р << 0,06 экспонента/ N Р
ехр
0,06
1
0,06
поэтому равенство (10) может быть преобразовано к
более простой форме:
о = 0,27 + 0, 221-0,5
Со +11,67 е Р' ( 11)
Пластическая деформация ер равна разности полной деформации е и
упругой ее = о / Е 1, т.е. ер = е - о / Е 1. С учетом этого, а также значения
модуля Юнга для кобальтовой связки Е 1 = 213,5 ГПа из (11) получаем
следующую зависимость между напряжением течения о и деформацией е:
о = 0,256 + 0,209 /С0 ,5 + 11,06 е. (12)
Для одноосного напряженного состояния девиаторные компоненты на-
2 1
пряжений 511 = - о , 522 = 533 = — о и = 0 при г ^ у. В этом случае, как
3 3
следует из первой формулы (9), интенсивность напряжений равна внешнему
напряжению, т.е. о г = о. Компоненты деформаций для рассматриваемого
*
напряженного состояния е11 = е, е22 = езз = - V 1 е, остальные - егу = 0. Ком-
2 * 1 *
поненты девиатора деформаций е11 = 3 е (1 + V1 ), е22 = е33 = - 3 е (1 + V1 ).
Подставляя их во второе соотношение (9), такую связь между интенсив
ностью деформаций и продольной деформацией имеем в виде
е г = 2( 1 + ^ * )е. (13)
Используя приведенные результаты, из (12) получаем искомую зависи
мость:
114 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 1
т-о 5 16,59о { - 0 ,2 5 6 + 0 ,2 0 9 1Со' +-------- * £ . (14)
1 + Г 1
Данное уравнение предполагается справедливым для трехмерного напря
женного состояния кобальтовой связки, которое задается первыми двумя
соотношениями (1).
Распишем более подробно выражение для интенсивности напряжений.
Поскольку средние компоненты девиатора напряжений в связке
1 \ - 2М1( М 2 - М) / 1 \ / 1 \ М1( М 2 - М) Л
511/ - ъ Г \ 0 ; у 22 / - у з з / - ~ ( Л о ,
I Зм(М 2 - М 1> 1 ' ' ' ' 3М(М 2 - М1> 1
то интенсивность напряжений
М*(М2 - М*)
о ; - ? ^ 2 о . (15)
М (М 2 - М1 > 1
Оценка условного предела упругости ...
1 1Алгоритм вычисления секущих модулей М1 и М состоит в следу-
1 1 1
ющем. На первом шаге полагаем м 1 - М1 , V1 - V м - М и вычисляем по
формуле (7) первое приближение предела упругости о у. Принимая в (15)
о - о у, вычисляем первое приближение интенсивности касательных напря
жений о I. Соответствующее значение интенсивности деформаций находим
из соотношения
£ 1 - о 1 /3 М* . (16)
Для данного £ из (14) определяем второе приближение о I . Величины
секущих модулей во втором приближении находим по формулам м 1 - ;
3£;
*
V
1 3К 1 — 2 М]
1 -------------- 1 . После этого вычисления повторяются до достижения ра-
6К 1 + 2 м 1
венства о у в двух последних приближениях (с заданной точностью).
Результаты вычислений представлены в таблице для тех марок твердых
сплавов, экспериментальные результаты для которых имеются в работах [4,
8 , 9]. При этом перепад температур выбран равным г - - 700 К
( г - Тком - Трел). Как следует из таблицы, при увеличении объемной кон
центрации кобальта значение о у монотонно падает. С увеличением сред
него диаметра карбидных зерен от 0,7 до 5 мкм при фиксированном зна
чении объемной концентрации кобальта величина о у уменьшается более
чем в два раза. Сравнение рассчитанных нами значений условного предела
упругости сплавов W C-Cо при сжатии с экспериментальными значениями
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 1 115
Н. В. Литошенко
предела упругости о 0 05 из работ [4, 8, 9] свидетельствует об их удовле
творительном соответствии для всех малокобальтовых сплавов вплоть до
VСо = 0,3 (ВК20). При этом для сплава ВК20 имеет место неравенство
о У > о 0 05 . На основании этого можно предположить, что вычисленные
нами значения о у могут соответствовать напряжению течения с более
высоким уровнем пластической деформации. Для проверки этого предпо
ложения воспользуемся более ранними экспериментальными данными ра
боты [10] о пределе текучести о 01 для сплава ВК20. В ней для средних
размеров карбидной фазы 1,4; 1,7; 3,3; 4,8 мкм получены такие значения
о 0 1: 1,6; 1,48; 1,15; 1,08 ГПа. Рассчитанные же нами значения о у для ука
занных средних диаметров карбидных зерен соответственно равны 1,58;
1,50; 1,18; 1,04 ГПа, т.е. практически совпадают с экспериментальными
значениями о 0 1 . Таким образом, формула (7) соответствует условному
пределу упругости о 0 05 для малокобальтовых твердых сплавов и услов
ному пределу пластичности о 01 для сплава ВК20.
Сравнение расчетных значений оСу (над чертой) с экспериментальными значениями
условного предела упругости о 005 (под чертой) при сжатии (ГПа)
^о ^ с , мкм Литературный
источник
0,7 1,1 2,0 2,2 2,4 3,0 4,0 5,0
0,050 4,75 4,05 3,34 3,24 3,16 2,96 2,74 2,58 [4]
4,83 3,83 _ 2,95 _ _ _ 2,56
0,100 3,92 3,33 2,73 2,65 2,58 2,41 2,22 2,09 [4]
4,0 3,22 _ 2,50 _ _ _ 2,05
0,135 3,43 2,90 2,37 2,30 2,24 2,09 1,92 1,81 [8]
_ 2,37 _ 2,27 2,17 _ _ _
0,150 3,24 2,74 2,23 2,17 2,11 1,97 1,81 1,70 [9]
_ _ _ 2,12 _ _ _ _
0,160 3,13 2,64 2,15 2,08 2,03 1,89 1,73 1,63 [4]
3,44 2,89 _ 2,0 _ _ _ 1,58
0,165 3,07 2,59 2,11 2,04 1,98 1,85 1,70 1,59
0,220 2,56 2,15 1,73 1,68 1,63 1,51 1,38 1,28 [4]
2,61 2,22 _ 1,55 _ _ _ _
0,240 2,42 2,08 1,63 1,57 1,53 1,41 1,29 1,20 [8]
_ 2,20 2,0 _ 1,78 _ _ _
0,300 2,16 1,80 1,43 1,38 1,33 1,23 1,11 1,03 [4]
2,10 1,67 _ 1,15 _ _ _ _
Экспериментальные значения предела упругости о у в зависимости от
обратной величины квадратного корня среднего значения толщины кобаль-
— _ 1/2
товой прослойки (т.е. от IСо ) хорошо аппроксимируются прямой линией,
которая не зависит от объемного содержания связки и среднего размера
116 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, N 1
карбидных зерен [4, 9]. Теоретическая же зависимость о у = / ( /с-0/2 ) на
основании данных таблицы и вычисленного по формуле
Оценка условного предела упругости ...
1Со 0, 304 у0,1
Со
^ w с - 1 , 4 уСо ) у,т е
(17)
среднего размера толщины кобальтовой прослойки обнаруживает при по
пытке ее аппроксимации прямой линией большие отклонения. Причиной
такого несоответствия является значительное отличие вычисленных и экспе
риментальных значений /с0. Заметим при этом, что формула (17) хорошо
соответствует экспериментальным значениям лишь в том случае, если число
точек пересечений при микроструктурных измерениях на шлифе достаточно
велико [11]. Какие-либо данные о точности измерений в работах [4, 9] не
приводятся. Экспериментальные значения параметров /с0 , d wс и С , по
заимствованные из графиков работ [4, 9], в некоторых случаях существенно
нарушают равенство (17). Отметим также, что вычисленные значения пре
дела упругости о у как функции 2 хорошо аппроксимируются прямой
линией для фиксированного значения d wс. При этом для различных значе
ний среднего размера карбидных зерен эти прямые почти параллельны.
В работе [12] для определения условных пределов упругости о § 02 и
о 01 использован метод конечных элементов. В результате для твердого
сплава с объемным содержанием кобальта V с0 = 0,165 и средним значением
толщины кобальтовой прослойки 1с0 = 0,819 мкм получены такие значения:
о 0 02 = 1,4 ГПа и о 0 1 = 2,9 ГПа. На основании этих данных рассчитанный с
помощью линейной интерполяции условный предел упругости о 0 05 соста
вил примерно 2 ГПа. Значениям Vс0 = 0,165 и 1с0 = 0,819, согласно форму
ле (17), отвечает средний размер карбидных зерен d wс = 2 мкм. Как сле
дует из таблицы, при этих значениях параметров расчетный предел упру
гости о у = 2,11 ГПа. Таким образом, используемый в работе [12] чрез
вычайно трудоемкий алгоритм приводит к результату, который достаточно
близок к нашему.
При сравнении теоретических и экспериментальных результатов необ
ходимо учитывать следующие обстоятельства. При испытании на сжатие
используются, как правило, короткие твердосплавные образцы, для которых
отношение продольного размера к поперечному равно около 2. В этом
случае одноосное напряженное состояние может иметь место лишь в сред
ней части образца, что приводит к существенному отличию локальной
деформации в этой части от общей продольной деформации образца, вычис
ляемой по формуле £ = А/ / /обр. Эта проблема детально анализируется в
работе [13]. Воспользуемся экспериментальными результатами этой работы
для сплава ВК10КС со средним размером карбидных зерен dwс ~ 3,8 мкм.
Й'ОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, N 1 117
Н. В. Литошенко
Как следует из таблицы, для этого сплава (V с0 = 0,15) расчетное значение
предела упругости о у ~ 1,83 ГПа. Поскольку для ВК10 модуль упругости
_2
Е ~ 590 ГПа, то соответствующая деформация е ~ 1,83 / 590 = 0,31 -10 . Для
_2
локальной деформации е = 0,32 -10 , в соответствии с графиком работы
[13], напряжение о = 1,76 ГПа, что очень близко к вычисленному значению
о у.
Значения условного предела упругости о у, приведенные в таблице,
вычислены при перепаде температур г = - 700 К. Последний может зави
сеть от марки сплава (от объемного содержания кобальта). Заметим, однако,
что значение предела упругости о у в интервале -1000 < г < - 400 изме
няется мало. Это объясняется тем, что второе слагаемое в числителе правой
части выражения (7) значительно меньше первого.
Представляет интерес сравнить расчетные значения условных пределов
упругости различных марок твердого сплава W C-Co при растяжении [5] и
при сжатии ( dwс = 2 мкм). При этом характерно, что по мере увеличения
объемного содержания связки отношение о у / о у монотонно уменьшается.
Так, для малокобальтового сплава ВК4 V = 0,05) со средним размером
карбидных зерен 2 мкм о у / о у ~ 7, а для ВК25 о у / о у = 1,9. Это вполне
закономерно, так как для обычных металлов и сплавов пределы упругости
при растяжении и сжатии совпадают.
В заключение отметим следующее. Полученная нами формула для
предела упругости твердого сплава при сжатии (7) содержит предел упру
гости карбидной фазы о 0 05, для которого была использована аппрокси
мация экспериментальных данных (6 ). Последние данные соответствуют
общей остаточной деформации образца ер = 0,05%, которая может быть
значительно меньше локальной при данной нагрузке. Поскольку с увели
чением объемного содержания связки и размера карбидных зерен общая и
локальная деформации образца при стандартных испытаниях на сжатие
сближаются [13], то вычисляемый по формуле (7) условный предел упру
гости соответствует в большей степени истинной характеристике более
пластичного твердого сплава.
Р е з ю м е
Побудовано алгоритм для обчислення умовної границі пружності твердого
сплаву W C-Co при стиску з урахуванням залишкових термічних напружень
в його фазах та пластичності кобальтової фази. В основу алгоритму покла
дено рівняння термопружності двофазних композитів. Порівняння отри
маних теоретичних результатів з експериментальними даними різних авто
рів свідчить про їх хорошу узгодженість. Встановлено не суттєвий вплив
залишкових термічних напружень на границю пружності твердого сплаву
при стиску.
118 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 1
Оценка условного предела упругости
1. Ивенсен В. А., Эйдук О. Н., Пивоваров Л. Е. О некоторых законо
мерностях деформации металлокерамических твердых сплавов W C-Co
// Порошк. металлургия. - 1964. - № 4. - С. 43 - 56.
2. Ивенсен В. А. О зависимости прочности твердого сплава W C-Co при
растяжении от содержания кобальта // Там же. - 1972. - № 11. - С. 85 -
92.
3. Чапорова И. Н., Пивоваров Л. Е., Ивенсен В. А. и др. Исследование
изменений в структуре сплавов W C-Co при пластической деформации
// Там же. - 1969. - № 5. - С. 63 - 6 8 .
4. Chermant J. L., Osterstock F. Elastic and plastic characteristics of WC-Co
composite materials // Powder Metal Intern. - 1979. - 11, N 3. - P. 106 -
109.
5. Литошенко H. В. Оценка условного предела упругости твердого спла
ва W C-Co при растяжении // Пробл. прочности. - 1999. - № 6 . - С. 116
- 122 .
6 . Писаренко Г. C., Можаровский Н. C. Уравнения и краевые задачи
теории пластичности и ползучести. - Киев.: Наук. думка, 1981. - 494 с.
7. Poech M. N., Fischmeister H. F., Spiegler R. Assessment of the in situ flow
proporties on the cobalt phase in W C-Co hard metals // J. Hard Mater. -
1991. - 2, N 3-4. - P. 197 - 205.
8 . Chermant J. L., Deschanvres A., Osterstock F. Factors influencing the
rupture stress of hard metals // Powder Metal. - 1977. - N 2. - P. 63 - 69.
9. Dusza J., Parilak L., Diblk J. et al. Elastic and plastic behavior of W C-Co
composites // Ceramics Intern. - 1983. - 9, N 4. - P. 144 - 146.
10. Ивенсен В. А., Гольдберг 3. А., Эйдук О. Н. и др. О сопротивлении
твердых сплавов разрушению при ударе // Твердые сплавы. - 1965. -
№ 6 . - С. 190 - 208.
11. Roebuck B., Bennett E. G. Phase size distribution in W C-Co hard metals //
Metallography. - 1986. - 19, N 1. - P. 27 - 47.
12. Poech M. H., Fischmeister H. F., Kaute D. et al. FE-modelling of the
deformation behavior of W C-Co alloys // Computational Materials Science.
- 1993. - 1, N 3. - P. 213 - 224.
13. Чернявский К. C., Травушкин Г. Г., Сапронова 3. Н. Микромеханизмы
деформации и разрушения на последовательных стадиях нагружения
сжатием твердых сплавов W C-Co // Пробл. прочности. - 1993. - № 10.
- С. 53 - 62.
Поступила 08. 04. 99
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 1 119
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-46183 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-29T04:26:16Z |
| publishDate | 2000 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Литошенко, Н.В. 2013-06-28T12:45:40Z 2013-06-28T12:45:40Z 2000 Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии / Н.В. Литошенко // Проблемы прочности. — 2000. — № 1. — С. 111-119. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46183 519.688:563.2 Изложен алгоритм для вычисления условного предела упругости сплава WС-Со при сжатии с учетом остаточных термических напряжений в его фазах. В основу алгоритма положены уравнения термоупругости двухфазных композитов. Сравнение теоретических и экспериментальных результатов свидетельствует об их хорошем соответствии. An algorithm is described for the calculation of a conventional elastic limit for WC-Co alloy in compression taking into account residual thermal stresses in its phases. The algorithm is based on the equations of thermoelasticity of two-phase composites. Comparison of theoretical and experimental results points to their fair agreement. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии Assessment of Conventional Elastic Limit for a Hard WC-Co Alloy in Compression Article first published |
| spellingShingle | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии Литошенко, Н.В. Научно-технический раздел |
| title | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии |
| title_alt | Assessment of Conventional Elastic Limit for a Hard WC-Co Alloy in Compression |
| title_full | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии |
| title_fullStr | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии |
| title_full_unstemmed | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии |
| title_short | Оценка условного предела упругости твердого сплава WC-Co при сжатии |
| title_sort | оценка условного предела упругости твердого сплава wc-co при сжатии |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46183 |
| work_keys_str_mv | AT litošenkonv ocenkauslovnogopredelauprugostitverdogosplavawccoprisžatii AT litošenkonv assessmentofconventionalelasticlimitforahardwccoalloyincompression |