О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации
Рассмотрено влияние жесткости испытательной машины и режима нагружения на механические
 характеристики и сопротивление деформированию металлов при немонотонном
 развитии их упругопластической деформации вследствие охлаждения до 4,2 К и (либо)
 действия импульсов электрическог...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Datum: | 2000 |
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2000
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46221 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации / Л.С. Новогрудский // Проблемы прочности. — 2000. — № 3. — С. 125-132. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860242428974333952 |
|---|---|
| author | Новогрудский, Л.С. |
| author_facet | Новогрудский, Л.С. |
| citation_txt | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации / Л.С. Новогрудский // Проблемы прочности. — 2000. — № 3. — С. 125-132. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Рассмотрено влияние жесткости испытательной машины и режима нагружения на механические
характеристики и сопротивление деформированию металлов при немонотонном
развитии их упругопластической деформации вследствие охлаждения до 4,2 К и (либо)
действия импульсов электрического тока. Предложен подход, позволяющий приводить
величину скачка нагрузки, обусловленного действием импульса электрического тока, при
произвольном режиме нагружения к максимально возможной (при постоянной скорости
деформирования и малом запасе упругой энергии нагружающего устройства) величине.
Розглянуто вплив жорсткості дослідницької машини і режиму навантажування
на механічні характеристики й опір деформуванню металів при немонотонному
розвитку їх пружнопластичної деформації внаслідок охолодження
до 4,2 К і (або) дії імпульсів електричного струму. Запропоновано
підхід, який дозволяє привести величину стрибка навантаження, зумовленого
дією імпульсу електричного струму, при довільному режимі навантажування
до максимально можливої (при постійній швидкості деформування
і малому запасі пружної енергії навантажуючого пристрою) величини.
We study the influence of test machine compliance and loading mode on mechanical characteristics and deformation resistance of metals in case of non-monotonic development of elastoplasic strains induced by cooling to 4.2 K and/or action of pulse electric current (PEC). We propose an approach that allows to maximize the value of PEC-induced jump in the load for an arbitrary loading mode (with constant rate of deformation and low values of elastic energy accumulated in the loading setup).
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:30:51Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 531:539.3
О влиянии п одатливости испы тательной маш ины на
сопротивление деформированию металлов при скачкообразном
развитии их упругопластической деформации
Л . С. Н овогрудский
Институт проблем прочности НАН Украины, Киев, Украина
Рассмотрено влияние жесткости испытательной машины и режима нагружения на меха
нические характеристики и сопротивление деформированию металлов при немонотонном
развитии их упругопластической деформации вследствие охлаждения до 4,2 К и (либо)
действия импульсов электрического тока. Предложен подход, позволяющий приводить
величину скачка нагрузки, обусловленного действием импульса электрического тока, при
произвольном режиме нагружения к максимально возможной (при постоянной скорости
деформирования и малом запасе упругой энергии нагружающего устройства) величине.
Как известно, амплитуда скачков нагрузки при неравномерном течении
материала, вызванном его охлаждением ниже критического уровня либо
высокоэнергетическими воздействиями (импульсы электрического тока или
магнитного поля), существенно зависит от ряда факторов [1-3].
Особое внимание следует обратить на жесткость испытательного обору
дования, которая при скачкообразном развитии пластического течения мо
жет оказать решающее влияние как на кинетику пластического течения, так
и на величину механических характеристик. Весьма основательно влияние
запаса упругой энергии на кинетику деформирования конструкционных
сплавов рассмотрено в работе [4], а в условиях неравномерного течения
материала - в [5].
В общем случае для неподгружаемой системы кинетика процесса на
гружения зависит от соотношения между запасом упругой энергии системы
образец-маш ина и необратимым энергопоглощением материала при его
пластической деформации и разруш ении [6], а также массовых сил, влияние
которых в данной работе не рассматривается. Изменение напряженного
состояния, понижение температуры испытаний влияют на способность ма
териала необратимо поглощать энергию вследствие изменения его пластич
ности либо прочностных свойств. При этом запас упругой энергии в системе
может не изменяться или изменяться гораздо меньше, чем способность
материала к ее поглощению. Происходит значительный рост скоростей де
формации и разрушения. Особенно критичен такой процесс на участках
разупрочнения, когда имеет место резкое снижение сопротивления дефор
мированию материала, а деформации и разрушение могут развиваться уже
без дополнительных затрат энергии извне. Такая картина имеет место,
например, для сплава 19 при постоянной нагрузке и действии импульсов
электрического тока (ИЭТ) при температуре 4,2 К [2]. На примере предва
рительно деформированной при температуре 77 К стали 03Х13АГ19 можем
наблюдать, как при фактически одинаковом запасе упругой энергии систе
мы с понижением способности материала необратимо поглощать энергию
изменяются механические характеристики этой стали при скачкообразном
развитии деформации в условиях температуры жидкого гелия [7]. В испы-
© Л. С. НОВОГРУДСКИЙ, 2000
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, N 3 125
Л. С. Новогрудский
тательных машинах гидравлического типа возможно увеличение запаса
упругой энергии системы при изменении режима нагружения. Так, при
использовании машины гидравлического типа ZD-10 при переходе от руч
ного режима управления скоростью нагружения к режиму автоматического
поддержания постоянства скорости нагружения отмечается увеличение за
паса упругой энергии, что вызывает не только изменение кинетики дефор
мирования в условиях прерывистого течения либо воздействия ИЭТ, но и
механических свойств материалов. Повышение запаса упругой энергии сис
темы при переходе к автоматическому режиму регулирования связано со
следующим обстоятельством. Поддержание постоянства скорости нагруже
ния обеспечивается за счет постоянного увеличения давления в рабочем
цилиндре, т.е. запаса упругой энергии рабочего тела (масла)*. При этом
если в пределах упругого деформирования образца это давление возрастает
с постоянной, априори устанавливаемой скоростью, которая может быть
равной скорости увеличения давления масла в цилиндре при ручном режиме
нагружения, то при переходе в область упругопластических деформаций
скорость подачи масла в рабочий цилиндр становится неконтролируемой,
возрастая тем в большей мере, чем в большей мере снижается сопро
тивление деформированию материала образца. Поэтому и кинетика дефор
мирования, и механические характеристики конструкционных сплавов при
немонотонном развитии упругопластической деформации, наблюдаемые в
таких режимах, - различны. Это проиллюстрировано на примере сталей
03Х19АГ3Н10 и 03Х20Н16АГ6 при температурах соответственно 4,2 и 77 К
и воздействии ИЭТ (таблица).
Как следует из данных таблицы, с увеличением запаса упругой энергии
системы при немонотонном развитии пластической деформации, вызванном
либо понижением температуры испытаний до 4,2 К, либо действием ИЭТ,
происходит уменьшение величины временного сопротивления, снижение
деформационной способности и усиление локализации деформации, что
связано с неравномерностью развития деформации по рабочей части
образца. Изменение кинетики деформирования в условиях прерывистой
текучести проявляется как уменьшение числа и амплитуды скачков на
грузки. При действии ИЭТ амплитуда скачков нагрузки также уменьшается.
За время до разрушения удается реализовать значительно меньшее число
актов воздействия. В условиях постоянной жесткости испытательной сис
темы величины характеристик прочности и пластичности не зависят от
режима приложения нагрузки. Проведенные нами с помощью жесткой
(2,5 * 105 Н/мм) испытательной машины “Инстрон” исследования [3] влияния
режима нагружения на кинетику сопротивления деформированию алюми
ниевого сплава АМ г6 позволили установить следующее.
Е
* Объемный модуль материала К = -------------величина, обратная сжимаемости 1/ К . Для
3(1 - 2 ц)
1 3(1-2ц) 3(1 — 2* 0,27) 1П_6 -1 _стали — = ---------- = -------------— = 0,65* 10 атм . Сжимаемость масла в интервале дав-
К Е 2,1* 106
лений 1...10 атм равна 63,3* 10—6 атм-1 [8]. Таким образом, податливость масла примерно в
102 раз больше, чем у стали, и при снижении сопротивления деформированию последней
запасенная упругая энергия масла значительно будет влиять на ее кинетику деформирования
и даже может привести к преждевременному разрушению образца.
126 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 3
О влиянии податливости испытательной машины
При переходе от режима с контролируемой скоростью деформиро
вания (I) к режиму с контролируемой скоростью нагружения (II) меха
нические характеристики сплава не изменяются. Число скачков нагрузки
уменьшается от 96 (I) до 26 (II), а максимальное значение их амплитуды - от
27 до 13 МПа. Сравнивая эти результаты со значениями характеристик
сплава АМг6, полученными в режиме автоматического регулирования на
грузки на машине ZD-10, видим, что с увеличением податливости машины
их значения существенно изменяются: наблюдается снижение временного
сопротивления, относительного удлинения после разрыва и значительная
локализация деформации. Существенным является тот факт, что из рас
сматриваемых характеристик единственной, не зависящей от режима на
гружения и жесткости испытательной машины, является условный предел
текучести (см. таблицу и [3]). В силу того обстоятельства, что величина
временного сопротивления сталей, алюминиевых и титановых сплавов при
температуре 4,2 К существенно зависит от кинетики процесса упруго
пластического деформирования, которая, в свою очередь, определяется ря
дом факторов и практически не поддается достоверному описанию с по
зиций единого подхода, то при таких температурных условиях наиболее
объективной из прочностных характеристик является предел текучести
(условный либо физический). Очевидно, что предел текучести и необходимо
использовать как опасное напряжение, выбирая допускаемые напряжения
при расчетах на прочность конструктивных элементов, работающих при
температурах менее 20 К и изготавливаемых из холодопластичных мате
риалов.
Механические характеристики сталей, полученные в режимах автоматического
и ручного регулирования на установке УТН-10
Материал T , K Режим О в,
МПа
О0,2,
МПа
5,% ip,°% п*
03Х19АГ3Н10 4,2 Ручной 1844 1065 49,0 46,0 24
Автоматический 1333 1042 42,0 72,0 14
03Х20Н16АГ6 77 Ручной 1520 975 49,5 53,0 -
Автоматический 1520 980 42,5 52,0 -
Ручной + ИЭТ 1510 790 48,5 55,0 (12)
Автоматический + ИЭТ 1315 790 28,0 63,5 (6)
* В скобках приведено число актов воздействия ИЭТ.
Как показано ранее [9], получаемая экспериментально величина скачка
нагрузки Д Р (нагружения До), вызванного действием ИЭТ, является факти
чески мерой электропластического действия электрического тока. С помо
щью Д о определяется значение опасного при действии ИЭТ напряжения
о 0. В то же время величина Д о существенно зависит от режима нагружения.
Поэтому регистрируемые в процессе испытаний величины Д Р необходимо
привести к значениям, соответствующим определенному виду нагружения, а
именно к такому, при котором эти значения максимальны (т.е. при котором
величина скачка нагрузки выявляется полностью). Для этого воспользуемся
подходом, аналогичным изложенному в работе [10], и рассмотрим два
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 3 127
Л. С. Новогрудский
крайних случая: а) приложение постоянной нагрузки (при этом время ее
восстановления намного меньше времени действия ИЭТ); б) фиксированное
перемещение одного из концов образца при жестком закреплении другого
(при этом время действия импульсов электрического тока намного меньше
времени, необходимого для перемещения активного захвата на величину
удлинения, вызванного ИЭТ).
В первом случае предположим, что при воздействии импульса элек
трического тока определенных параметров при напряжении о г за время
действия импульса образец получил дополнительную деформацию Д е г
(рис. 1,а). Тогда приращение энергии при действии постоянной нагрузки
соответствует площади четырехугольника А В С Б и равно о г Д е г . Это при
ращение механической работы равно удельной энергии ИЭТ, ответственной
за увеличение деформации на Де [9]:
о г Д£; = ^ 12К , (1)
где V - объем рабочей части образца; Я - коэффициент, определяющий
часть удельной энергии ИЭТ, ответственной за электропластическое дейст
вие импульса; К - электросопротивление материала; I , т - амплитуда и
длительность импульса.
Во втором случае примем, что воздействие ИЭТ (параметры те же) при
напряжении о г в условиях постоянного перемещения (рис. 1,6) вызовет
некоторый прирост деформации Де’ , т.е. в момент увеличения деформации
внешняя сила не производит работу, а наоборот, ее величина уменьшается
(действующие напряжения уменьшаются на Д о г). Изменение запасенной в
образце энергии, вызванное действием ИЭТ, соответствует площади четы
рехугольника А В 'С 'В ' и составит ------ (2 о г — Д о г). Это изменение энергии
2Е
также равно удельной энергии ИЭТ, ответственной за электропластическую
деформацию:
^ ( 2 о —Д о ^ 1 2 КТ. (2)
Приравняв левые части выражений (1) и (2), решим полученное уравнение
относительно Д о г:
1 2
о г Д е г = — (2° гД о г — Д о г )2Е
или
Д о 2 — 2о гД о г + 2Ео г Д ег = 0. (3)
Решение этого квадратного уравнения представим в виде
Д о Ь = о г ± л / ° 2 — 2 Е о г Д е г ■
128 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 3
О влиянии податливости испытательной машины ...
Рис. 1. Диаграммы деформирования металлов при воздействии ИЭТ в условиях постоянной
нагрузки (а), постоянного перемещения (б) и смешанного нагружения (в).
Поскольку величина скачка напряжения не может превышать значения
текущего напряжения, то решение уравнения (3) может быть единственным:
Ао * = о * - д/а 2 - 2 Е о г- Ае *. (4)
Рассмотрим промежуточный случай нагружения (рис. 1,в), наиболее
часто реализуемый в практике исследований влияния ИЭТ на сопротив
ление деформированию металлов, что связано как со сложностью выпол
нения крайних случаев а) и б), так и с условиями проведения испытаний на
машинах с гидравлическим приводом.
Рассуждая аналогичным образом, получаем, что энергия ИЭТ экви
валентна механической работе, определяемой площадью четырехугольника
А 'В ''С 'Ъ '' и равной
АоАе Я г2п
о : А е----------- = — I Ят, (5)
г 2 IV (5)
где Ао и Ае - амплитуды скачков напряжения и деформации при воздейст
вии ИЭТ и промежуточном режиме нагружения. Приравняем левые части
выражений (2) и (5) и решим полученное уравнение относительно Ао г-:
ШВЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 3 129
Л. С. Новогрудский
а , А е —
2Е 2Е
А а 2 — 2А а * а * + (2ЕА еа * — Е А аА е)= 0;
А а *х>2 = а * ± ^ а 2 —ЕАе(2 а * — А а ) ;
А а * = а * — л/а 2 — Е А е(2а* — А а ) . (6)
Предложенный, можно сказать, геометрический подход позволяет
учесть не только влияние режима нагружения, но и вклад в величину скачка
нагрузки “жесткости” испытательного устройства, ибо при этом не имеет
значения причина, вызывающая изменение скачка.
А а , А а *, М Па
Рис. 2. Влияние режима нагружения на изменение сопротивления деформированию стали
03Х13АГ19 при воздействии ИЭТ: 1 - Аа; 2 - Ае; 3 - Аа*.
Экспериментальную проверку такого подхода проводили на образцах
из стали 03Х13АГ19, нагружаемых с различной скоростью при температуре
жидкого азота, воздействуя одним импульсом тока на уровне условного
предела текучести. При этом регистрировали изменения нагрузки и пере
мещения. Результаты этих измерений, пересчитанные в величины напря
жений и деформаций, представлены на рис. 2. Крайнее правое значение
А а ^ 0 получено при совместном действии нагружающей системы машины
и подвешенного к образцу груза весом 2000 Н. Пересчет величины А а * при
этом был выполнен по формуле (4). По оси ординат отложены значения
130 ШВЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 3
О влиянии податливости испытательной машины
напряжения и деформации, полученные при испытании образцов на меха
нической машине со скоростью деформирования 2 мм/мин. Эти значения
фактически должны соответствовать условиям нагружения для второго слу
чая, а величина Ао - максимально возможной при данных параметрах ИЭТ.
В связи с тем, что приращение удлинения в таких условиях было весьма
незначительным и практически равнялось чувствительности измерительной
скобы, измеряемые значения удлинения имели большой разброс. С исполь
зованием полученных экспериментальных данных Ао и Ае для трех зна
чений скорости нагружения (200, 1000 и 1800 H/с) по выражению (6) для
крайних значений интервалов Ае установили, что максимальное откло
нение от экспериментально определенной величины А о ,• = 33,6 М Па имело
место при V = 1800 Н/с для верхнего значения Ае = 11,2 * 10_ 5 и составляло
0.8 .М Па или 2,5%. В случае совместного действия нагрузки и груза вели
чина А о i составляла 32,2...33,0 МПа.
Изложенное выше свидетельствует о существенном влиянии условий
нагружения и жесткости испытательной машины на значения механических
характеристик технических сплавов, а также на характер и величину изме
нения сопротивления деформированию металлов при их немонотонном те
чении, вызванном как охлаждением до температуры ниже критической, так
и действием ИЭТ. В то же время предлагаемый подход позволяет приводить
полученные при различных условиях нагружения величины скачков нагруз
ки (напряжения) к значению, характерному для деформирования с посто
янной (весьма малой) скоростью.
Р е з ю м е
Розглянуто вплив жорсткості дослідницької машини і режиму навантажу
вання на механічні характеристики й опір деформуванню металів при не
монотонному розвитку їх пружнопластичної деформації внаслідок охолод
ження до 4,2 К і (або) дії імпульсів електричного струму. Запропоновано
підхід, який дозволяє привести величину стрибка навантаження, зумовле
ного дією імпульсу електричного струму, при довільному режимі наван
тажування до максимально можливої (при постійній швидкості деформу
вання і малому запасі пружної енергії навантажуючого пристрою) величини.
1. С т арцев В. И., И льичев В. Я ., П уст овал ов В. В . Пластичность и
прочность металлов и сплавов при низких температурах. - М.: М етал
лургия, 1975. - 328 с.
2. С т риж ало В. А ., Н о во гр уд ск и й Л . С., В о р о б ь ев Е. В . Прочность мате
риалов криогенной техники при электромагнитных воздействиях. -
Киев: Наук. думка, 1990. - 156 с.
3. С т риж ало В. А ., Филин Н. В., К у р а н о в Б. А. и др. Прочность мате
риалов и конструкций при криогенных температурах. - Киев: Наук.
думка, 1988. - 342 с.
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 3 131
Л. С. Новогрудский
4. Ф ридм ан Я. Б ., Зилова Т. К ., Д р о зд о вск и й Б. А . Кинетика деформи
рования и разрушения. - М.: ВНИИАМ , 1960. - 103 с.
5. С т риж ало В. А., В о р о б ь ев Е. В . М оделирование низкотемпературной
прерывистой текучести методом импульсного нагружения // Пробл.
прочности. - 1997. - № 3. - С. 83 - 89.
6. Л е б е д е в А. А., Л ам аш евски й В. П ., А лф и м ов П. Т. Исследование влия
ния жесткости испытательных машин на закономерности деформи
рования и разрушения структурно неоднородных материалов // Там
же. - 1982. - № 7. - С. 64 - 67.
7. Н о во гр уд ск и й Л . С. Прочность предварительно деформированных ста
лей при воздействии импульсов электрического тока в условиях крио
генных температур // Прочность материалов и конструкций при низких
температурах. - Киев: Наук. думка, 1990. - С. 167 - 172.
8. К ош кин Н. И ., Ш иркевич М . Г . Справочник по физике. - М.: Наука,
1974. - 256 с.
9. С т риж ало В. А., Н о во гр уд ск и й Л . С. Определение энергии электро-
пластической деформации // Пробл. прочности. - 1997. - № 4. - С. 38 -
43.
10. Е к обори Т. Научные основы прочности и разрушения материалов. -
Киев: Наук. думка, 1978. - 352 с.
Поступила 31. 12. 99
132 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 3
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-46221 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:30:51Z |
| publishDate | 2000 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Новогрудский, Л.С. 2013-06-28T20:01:56Z 2013-06-28T20:01:56Z 2000 О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации / Л.С. Новогрудский // Проблемы прочности. — 2000. — № 3. — С. 125-132. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46221 531:539.3 Рассмотрено влияние жесткости испытательной машины и режима нагружения на механические
 характеристики и сопротивление деформированию металлов при немонотонном
 развитии их упругопластической деформации вследствие охлаждения до 4,2 К и (либо)
 действия импульсов электрического тока. Предложен подход, позволяющий приводить
 величину скачка нагрузки, обусловленного действием импульса электрического тока, при
 произвольном режиме нагружения к максимально возможной (при постоянной скорости
 деформирования и малом запасе упругой энергии нагружающего устройства) величине. Розглянуто вплив жорсткості дослідницької машини і режиму навантажування
 на механічні характеристики й опір деформуванню металів при немонотонному
 розвитку їх пружнопластичної деформації внаслідок охолодження
 до 4,2 К і (або) дії імпульсів електричного струму. Запропоновано
 підхід, який дозволяє привести величину стрибка навантаження, зумовленого
 дією імпульсу електричного струму, при довільному режимі навантажування
 до максимально можливої (при постійній швидкості деформування
 і малому запасі пружної енергії навантажуючого пристрою) величини. We study the influence of test machine compliance and loading mode on mechanical characteristics and deformation resistance of metals in case of non-monotonic development of elastoplasic strains induced by cooling to 4.2 K and/or action of pulse electric current (PEC). We propose an approach that allows to maximize the value of PEC-induced jump in the load for an arbitrary loading mode (with constant rate of deformation and low values of elastic energy accumulated in the loading setup). ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации Article published earlier |
| spellingShingle | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации Новогрудский, Л.С. Научно-технический раздел |
| title | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации |
| title_full | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации |
| title_fullStr | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации |
| title_full_unstemmed | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации |
| title_short | О влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации |
| title_sort | о влиянии податливости испытательной машины на сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии их упругопластической деформации |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46221 |
| work_keys_str_mv | AT novogrudskiils ovliâniipodatlivostiispytatelʹnoimašinynasoprotivleniedeformirovaniûmetallovpriskačkoobraznomrazvitiiihuprugoplastičeskoideformacii |