Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении
Теоретически обоснована обобщенная модель поврежденности конструкционных материалов для условий сложного малоциклового нагружения. Показаны преимущества использования поверхностной теории пластического течения с поверхностями типа Писаренко- Лебедева для описания повреждений в стабилизированном ц...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Проблемы прочности |
|---|---|
| Дата: | 2000 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2000
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46321 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении / Н.И. Бобырь // Проблемы прочности. — 2000. — № 5. — С. 112-121. — Бібліогр.: 33 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859602774290857984 |
|---|---|
| author | Бобырь, Н.И. |
| author_facet | Бобырь, Н.И. |
| citation_txt | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении / Н.И. Бобырь // Проблемы прочности. — 2000. — № 5. — С. 112-121. — Бібліогр.: 33 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Теоретически обоснована обобщенная модель поврежденности конструкционных материалов
для условий сложного малоциклового нагружения. Показаны преимущества использования
поверхностной теории пластического течения с поверхностями типа Писаренко-
Лебедева для описания повреждений в стабилизированном цикле в разных условиях разрушения
в сравнении с поверхностями типа Мизеса. Приведена методика определения
основных параметров модели.
Теоретично обгрунтовано узагальнену модель пошкоджуваності конструкційних
матеріалів для умов складного малоциклового навантаження. Показано
переваги використання поверхневої теорії пластичної течії з поверхнями
типу Писаренка-Лебедєва для опису пошкоджень в стабілізованому
циклі за різних умов руйнування в порівнянні з поверхнями типу Mізеca.
Наведено методику визначення основних параметрів моделі.
We present a theoretical justification of the
generalized model of damage accumulation for
structural materials under the conditions of
complex low-cycle loading. We demonstrate
the advantages of application of the multisurface
theory of plastic flow with surfaces of
the Pisarenko-Lebedev type to description of
surfaces in a stabilized cycle for the conditions
of various fracture modes. We propose a
technique for determination of the main
parameters of the model.
|
| first_indexed | 2025-11-28T00:33:02Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.43
Обобщ енная модель повреж даем ости конструкционны х
материалов при сложном малоцикловом нагружении
Н. И. Бобы рь
Национальный технический университет, Киев, Украина
Теоретически обоснована обобщенная модель поврежденности конструкционных мате
риалов для условий сложного малоциклового нагружения. Показаны преимущества исполь
зования поверхностной теории пластического течения с поверхностями типа Писаренко-
Лебедева для описания повреждений в стабилизированном цикле в разных условиях раз
рушения в сравнении с поверхностями типа Мизеса. Приведена методика определения
основных параметров модели.
Существующие методы расчета малоцикловой усталости высоконагру-
женных элементов конструкций получили свое экспериментально-теорети
ческое обоснование преимущественно при пропорциональных циклических
нагружениях [1-3]. В то же время анализ известных исследований [4-9]
показывает значительные влияние вида напряженного состояния и истории
нагружения (деформирования) на кинетику накопления необратимых де
формаций, повреждений и несущей способности конструкционных мате
риалов.
Важной проблемой при описании малоцикловой усталости в условиях
сложного термосилового нагружения является анализ кинетики разрушения,
предшествующей зарождению макротрещины определенных геометричес
ких размеров. В этой связи перспективным представляется использование
основных положений контитуальной механики повреждений (КМП) в ка
честве универсального метода решения данной комплексной задачи. Основ
ными факторами, влияющими на процесс накопления повреждений, служат:
история процесса вязкопластического деформирования (форма и асиммет
рия цикла, вид траектории нагружения или деформирования), история изме
нения температуры (форма температурного цикла и максимальная темпе
ратура цикла), временные параметры (время выдержки и цикла в целом).
Для расчета несущих конструктивных элементов на малоцикловую
усталость (МЦУ) конкретизация определяющих уравнений должна быть
осуществлена для двух контрастных режимов: мягкого и жесткого. Это, в
свою очередь, усложняет использование полученных немногочисленных и
не комплексных экспериментальных данных для расчета реальных конст
руктивных элементов в условиях эксплуатационных термосиловых нагру
жений.
Основные идеи КМП, сформулированные в работах [10, 11] приме
нительно к разрушению при одноосной ползучести, получили свое рас
пространение также для статического [1, 9, 12 ] и повторно-статического
[12-16] упругопластического деформирования. Тесное сотрудничество ис
следователей в области материаловедения и механики позволяет установить
физически обоснованные соотношения между понятиями КМП и изме
нениями микроструктуры конструкционных материалов в зависимости от
© Н. И. БОБЫРЬ, 2000
112 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5
Обобщенная модель повреждаемости
термосиловых параметров эксплуатационной нагруженности. В области
МЦУ для анализа разрушения предлагается ряд методов, основанных на
эквивалентных деформациях, напряжениях, работе пластического дефор
мирования, критический анализ которых приведен в работах [1, 16]. Одним
из наиболее приемлемых путей феноменологического описания процесса
накопления повреждений и микроразрушения в рамках КМП является вве
дение параметров (мер) поврежденности (скаляров или тензоров) в виде
интегральных операторов наследственного типа [15] или кинетических
уравнений [11, 17 - 20], задающих изменение этих параметров. Как правило,
они задаются в виде функционалов пути нагружения (деформирования). В
принципе, система такого феноменологического описания может не
соответствовать физике происходящих процессов. Однако наличие физи
ческой интерпретации делает феноменологическое описание более досто
верным. В этой связи обращает на себя внимание адекватное описание
дислокационного механизма образования зародышевых дефектов [21].
Исходя из обстоятельств и несмотря на то, что внешние картины
малоциклового (квазистатического и усталостного) и квазистатического
(при сложных технологических операциях обработки металлов давлением)
различны [22], дислокационная природа накопления рассеянных микро
повреждений позволяет найти возможность их единого феноменологичес
кого описания.
Важную роль в теоретическом подходе к формулировке критериев
разрушения (на стадии образования макротрещины) играет выбор адекват
ных параметров повреждаемости [21, 23-25]. Как правило, для описания
упругопластического деформирования изотропных сред в первом прибли
жении используют скалярный параметр повреждаемости, тензорный вид
применяют в основном для анизотропных конструкционных материалов.
При этом многочисленные экспериментальные исследования по описанию
процессов ползучести, анализ которых приведен в [26-29], показывают, что
для описания хрупкого, вязкого и вязкохрупкого процессов разрушения в
качестве параметра повреждаемости имеет смысл принять величину раз
рыхления, а кинематическое уравнение для этого подхода можно получить
из закона сохранения массы [30]. Процессы повреждаемости при сложном
малоцикловом нагружении, когда реологическими свойствами конструк
ционных материалов пренебречь нельзя, характеризуются различной комби
нацией процессов повреждаемости, обусловленной ползучестью (развива
ющейся в основном по границам зерен) и упругопластической деформацией
(внутризеренное разрушение). Если за основу принять концепцию разрых
ления, то кинетика повреждаемости достаточно полно может быть описана
за счет взаимодействия процессов отрыва и среза. Влияние различных
эксплуатационных факторов на процесс накопления повреждений (формы
цикла нагружения или деформирования, амплитудных значений темпера
туры и нагрузки и др.) проявится через торможение рассмотренных выше
двух основных процессов.
Влияние асимметрии цикла программного нагружения на процесс на
копления повреждений можно объяснить влиянием первого инварианта тен
зора напряжений 1 1 (Та ). При значениях 1 1 (Та ) < 0 рост микроповреждений
может тормозиться или происходить их частичное “залечивание”.
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 113
Н. И. Бобырь
Существенную роль в кинетике накопления микроповреждений играет
параметр сложности малоциклового нагружения (деформирования). В на
стоящее время этот вопрос остается открытым. Пока идет процесс на
копления базы экспериментальных данных при разных программах слож
ного повторно-переменного нагружения. Исследования векторных и скаляр
ных свойств конструкционных материалов при кусочно-ломаных траекто
риях мягкого и жесткого режимов малоциклового нагружения [31] позво
лили установить основные закономерности следа запаздывания от числа
полуциклов нагружения (деформирования), а также пределы применимости
гипотезы о существовании обобщенной диаграммы циклического деформи
рования с учетом поправок на вид напряженного состояния.
В этом комплексном исследовании нулевой полуцикл нагружения (де
формирования) содержал излом на угол в = п / 2 на уровне напряжений
5 (0) > о п0ц) (Э (о) > ), где о п0ц) , ЭТ0 - предел пропорциональности и
допуск на пластическую деформацию, соответствующий названному пре
делу. Осуществлено малоцикловое нагружение (деформирование) при сов
местном действии осевой силы и крутящего момента на базе N = 104 ...105
числа циклов до разрушения.
Таким образом, на наш взгляд, наиболее перспективным направлением
в разработке методов оценки поврежденности элементов конструкций
является установление связи несущего объема с длиной дуги пластического
деформирования Ь р и интенсивностью остаточных микронапряжений
р I = V3 / 2 ^ р у р у , где р у - компоненты девиатора остаточных микро
напряжений. Для определения компонент р у используем теорию пласти
ческого течения. Поверхность текучести опишем обобщенным уравнением
Писаренко-Лебедева:
Р = Хо 1 + (1- Х)о 1 - о экв = °. (1)
Параметр материала Х = о Т ̂ / о Т ) определяется по данным двух
простых экспериментов на растяжение, сжатие или кручение образцов,
о I = V3 / 2 ^ 5 у Б у - интенсивность напряжений. Для пластичных конст
рукционных материалов х = 1. Тогда выражение (1) превращается в поверх
ность типа Мизеса. Для идеально хрупкого материала х = 0, для боль
шинства реальных конструкционных материалов 0 < х < 1. Проверка зави
симости (1) для широкого класса конструкционных материалов [29, 32]
показывает удовлетворительное ее соответствие экспериментальным дан
ным.
В пространстве главных напряжений о у С о у , у = 1,2, 3, для модели
рования поведения конструкционного материала в упругопластической
области используем многоповерхностную теорию пластического течения
[33]. Тогда поверхности типа (1) в пространстве о у можно представить в
виде
[о у р у ; о экв(£ {р о экв о экв, А); х 1] 0, ̂ 1, ..., т (2)
114 ISSN 0556-171Х. Проблемыы прочности, 2000, № 5
Обобщенная модель повреждаемости
В качестве поверхности Б т можно использовать предельную поверх
ность в виде
^ т (о у , о экв, X 2 ) 0, (3)
где р у - компоненты вектора остаточных микронапряжений, о экв( I = 1) = о т
- эквивалентное напряжение, численно равное пределу текучести материала
при одноосном напряженном состоянии.
Параметры х 1 и х 2 могут быть получены по данным двух простых
опытов на растяжение, сжатие или кручение образцов с определением
предела текучести о т и предела прочности о в соответственно для вы
бранных схем нагружения [32]. В случае малоциклового нагружения эти
характеристики материала необходимо брать из циклических диаграмм де
формирования [3]. При этом наиболее экспериментально обоснованной яв
ляется концепция обобщенной диаграммы циклического деформирования,
которая учитывает в соответствующих пределах асимметрию цикла напря
жений (деформаций).
Конкретизация зависимости (2) при условии, что
/ (о у - р у ) = [ 2 ( 0 у - р у )(0 у - р у )] , (4)
будет иметь вид
Р і [(о у - р у ); О X ]= X / ( О у = р у ) + ( 1 - х )(о і - Р і ) - 0 = 0. (5)
В уравнении (5) для упрощения принято х 1 = х 2 = ...= х .
Закон пластического течения используем, исходя из принципа градиен-
тальности вектора приращения пластических деформаций йеур к поверх
ности текучести:
й г ур = Н ( й о п ) п у , (6)
где Н - скаляр, характеризующий скорость упрочнения; п - единичный
вектор внешней нормали к поверхности ^ ( I = 1) в точке, которая соот
ветствует существующему напряженному состоянию о у . Компоненты этого
вектора в направлении действия главных напряжений о у находим следу
ющим образом:
п У =
ё Б 1 /
1у1 / 1уу1
(7)
Для материалов, в которых х 1 = 1,0, поверхность ^ (уравнение (2))
превращается в поверхность типа Мизеса. Тогда (7) в девиаторном про
странстве принимает вид
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 115
Н. И. Бобырь
П
] [ ( - Р І ) ( - Р І ) ] 1/2’
(8)
где ру = р / — р 0; ро = - р / I - среднее остаточное микронапряжение; I -
1
3 ‘
единичный тензор.
Если при этом используется уравнение пластического течения (6), то
получаем
, 2 в И . , _ ,
/ = 1 + 2 в Н П - П/ . (9)
Закон упрочнения, который определяет кинетику изменения размеров
поверхностей нагружения в результате упругопластического деформиро
вания, принят согласно работе [21]. Введение поля модулей пластичности
при циклическом нагружении дает возможность более точно описывать
эффекты сложного нагружения в условиях сложного напряженного состо
яния. При этом за основу возьмем обобщенную циклическую диаграмму
о \к) = / (£(к)) в случае одноосного растяжения. Влияние вида нагруженного
состояния на закономерности циклического упрочнения в упругопласти
ческой области будем учитывать, используя для описания поверхностей
нагружения уравнений типа Писаренко-Лебедева [32]. В первом прибли
жении зависимость параметра х от величины о экв примем линейной.
Рассмотрение характерных закономерностей упрочнения конструкци
онных материалов на примере плоского напряженного состояния показывает
[29], что при определении постоянных материала возникает необходимость
разработки методики по проведению целой серии экспериментов. В этой
связи зависимость, которая учитывает закономерности трансформации по
верхности текучести, в первом приближении принимается в виде
й о экв = А [о т - о ̂ Ь р , (10)
где А - постоянная материала; йЬр - приращение длины дуги пластического
деформирования.
Положим, что напряженное состояние {£/•} принадлежит поверхности
. Тогда обозначим через С і модули пластичности, которые могут быть
получены из соотношений
и 1 3 / й£і 1 \
Н = с:=ї ї ю - ї ) - і =1' - т - 1 (11)
Если Б і - активная поверхность, то упрочнение конструкционного мате
риала описывается соотношением [9]
Ф і = р ? і - (12)
116 1$$Ы 0556-171Х. Проблемыы прочности, 2000, № 5
Обобщенная модель повреждаемости ...
где р - скалярный параметр; £ ,• - вектор, характеризующий смещение
:(*:
’ ;центра поверхности Б і .Зависимость £ і через компоненты £ ( \ ] = 1 ,2 ,3 ,
в пространстве тензора главных напряжении имеет вид
£ ( ) - 1 ( £ ) І ) + Б ] £ 5і) = С ^, (13)
где
В , = ( S J + К ' М ; - р * + » ) ; (14)
Л ;'+1
с , . = ^ s J + к ̂ - р ' (1'+1) ) + (р;;(1'+1) - р ' 0') ). (15)
Для решения системы уравнений (13) и нахождения £ , ) необходимо
отыскать скалярный параметр К *. В подпространстве девиатора главных
напряжений его значение определяется из уравнения
К *2 А + К * Б + С = 2 Кі+1 (16)
где
А = ^ ; Б = 2т} й Б } ; С = , ] = 1 ,2 ,3 ; т] = - р * / " 1;; (17)
Я ,+1 = X [ 2 ( т + К Ч Б )( т + К )]. (18)
Из уравнения (16) находим
^ , " Б* 2 + ^ 2)2 - 4А* 2( С, 2 - 3 ) (19)
К = ------------------------------- 2-------------------------- .
2 А х 2
Скалярный параметр р в зависимости (12) является положительным
корнем уравнения
%Г [(а ; + й а ; ) - (р (1') + р £ (1') )] +
+ (1- Х)[(а 1 + йа 1) - (Р 1(1) + р £(1 ) ) ] - а эгк)в = 0. (20)
ІББМ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 5 117
Н. И. Бобырь
После конкретизации и упрощений зависимость (20) приводится к виду
Решая (21) относительно параметра р и учитывая только положи
тельный корень, получаем
Таким образом, получена система уравнений, позволяющая уточнено
описывать поврежденность широкого класса конструкционных материалов
при сложном малоцикловом нагружении. Для условий циклически упроч
няющихся или разупрочняющихся состояний материала поврежденность за
цикл рассчитывается ориентировочно на половине предполагаемой долго
вечности до образования макротрещины.
В заключение отметим, что на базе основных положений КМП теоре
тически обоснована обобщенная модель повреждаемости конструкционных
материалов при сложном малоцикловом нагружении (деформировании).
Показано, что использование многоповерхностной теории пластического
течения с поверхностями типа Писаренко-Лебедева позволяет описывать
хрупкое, вязкое и вязкохрупкое разрушение в условиях малоцикловой уста
лости.
р 2 (А х 2 - В ) + р ( В х 2 - Т ) + ( С х 2 - Н ) = 0, (21)
где
а = з [э | 0 - (і 1і) 4 ' } + £ 2і) £ 3і) + £ 3і) £ 1і) )];
В = з [ и і( £ 2і) + £ 3і) ) + и 2 (£ (') + £ 3і) ) + и з( £ 2і) + £ 1і) ) - и о £ о;
С = 3[3и о2 - ( и и 2 + и и з + и з и і)];
В = (1- х 2 )( £ {і і) ) 2;
Т = 2 а < £ (1 -х )£ 1і) - (1 -Х )22 и і£ 1і) ;
£ 0 = 3 ( £ Т і ) , І = (1,2,3).
р =
(В х 2 - Т ) 2 - (В х 2 - Т) - 4(А х 2 - В ) ( С х 2 - Н )
2( А х 2 - В )
(22)
118 ISSN 0556-171Х. Проблемыы прочности, 2000, № 5
Обобщенная модель nовреждaемосmu
Р е з ю м е
Теоретично обгрунтовано узагальнену модель пошкоджуваності конструк
ційних матеріалів для умов складного малоциклового навантаження. Пока
зано переваги використання поверхневої теорії пластичної течії з поверх
нями типу Писаренка-Лебедєва для опису пошкоджень в стабілізованому
циклі за різних умов руйнування в порівнянні з поверхнями типу Mізеca.
Наведено методику визначення основних параметрів моделі.
1. Т р о щ ен ко В. T., К р а с о в с к ш A . Я ., C m р u ж a ло В. A . Сопротивление
материалов деформированию и разрушению. - Киев: Наук. думка,
1994. - Т. 2. - 700 с.
2. M a x y m о в H . A ., В о р о б ь е в A . З., Г адены н М . М . Прочность конструкций
при малоцикловом нагружении. - M.: Наука, 1983. - 270 с.
3. Г у се н к о в A . П ., K о m о в П . И . Maлoциклoвaя усталость при неизотерми
ческом нагружении. - M.: Maшинocтpoение, 1983. - 242 с.
4. К а за н ц е в A . Г . К расчету малоцикловой усталости при непропорци
ональных режимах нагружения // Пробл. прочности. - 1989. - № б. -
С. 31 - 3б.
З. М о вч а н A . A . О малоцикловой усталости при непропорциональном
симметричном деформировании // Изв. АН СССР. Mехaникa твердого
тела. - 1983. - № 3. - С. 102 - 108.
6. М о ж а р о в с к ш H . C., A н m u n о в E. A ., Б о б ы р ь Н . И . Ползучесть и
долговечность материалов при программном нагружении. - Киев: Ви
ща шк., 1982. - 131 с.
7. Л е б е д е в A . A ., Ч аусов Н . Г ., Б о гu н u ч И . О., Н е д о с е к а C. A . Комплексная
оценка поврежденности материала при пластическом деформировании
// Пробл. прочности. - 199б. - № З. - С .23 - 30.
8. G o lo s K . Energetistic formulation of fatigue strength criterion // Archiwun
budowy maszyn. - 1988. - 35, N З. - P. З - ІЗ.
9. L e m a itre Y. Coupled elasto-plasticity and damage constitutive equations //
Comp. Meth. Appl. Mech. Eng. - 198З. - 51. - P. 31 - 49.
10. К у ч а н о в Л . М . О времени разрушения в условиях ползучести // Изд.
АН СССР. Отделение технических наук. - 19З8. - № 8. - С. 2б - ЗЗ.
11. P a б о m н о в Ю . Н . Ползучесть элементов конструкций. - M.: Наука,
19бб. - 7З2 с.
12. Л е м е m р Я . Континуальная модель повреждения, используемая для
расчета разрушения пластичных материалов // Trans. ASME. Теорет.
основы инж. расчетов. - 198З. - 107, № 1. - С. 90 - 98.
13. Б о б ы р ь Н . И ., П о н а м а р е н к о Т. Б . Уравнение состояния конструкци
онных материалов при сложном малоцикловом нагружении // Прогре
сивна техніка та тєхнологія машинобудування. - 1998. - № 2. - C. З8 -
б7.
ISSN 0336-Î7ÎX. Проблемы прочностн^ 2000, № З 119
Н. И. Бобырь
14. S o c ie D . F ., K u ra th P ., K o c h J . A Multiaxial Fatigue Damage Parameter
Biaxial and Multiaxial Fatigue // EGF3. - London: Mech. Eng. Pub
lications, 1989. - P. 535 - 550.
15. С т р и ж а ло В. А . Циклическая прочность и ползучесть металлов при
малоцикловом нагружении в условиях низких и высоких температур. -
Киев: Наук. думка, 1978. - 238 с.
16. К о р о т к и х Ю . Г . Описание процессов накопления повреждений ма
териала при изотермическом вязкопластическом деформировании //
Пробл. прочности. - 1985. - № 1. - С. 18 - 23.
17. С о си Д . Модели разрушения при многоосной усталости // Trans.
ASME. Теорет. основы инж. расчетов. - 1988. - № 3. - C. 9 - 20.
18. K a za n ze v A . G., M a k h u to v N . A . Low-cycle fatique of anisotropic steel
under nonproportional loading // Proc. 5th Intern. Conf. on Biaxial/Multi
axial Fatique. - 1997. - 1. - P. 125 - 139.
19. Р о м а н о в А . H . Разрушение при малоциковом накружении. - М.: Наука,
1988. - 279 с.
20. Н о в о ж и л о в В. В . О перспективах феноменологического подхода к
проблеме разрушения // Механика деформируемых тел и конструкций.
- М.: Машиностроение, 1975. - С. 349 - 359.
21. М а х у т о в Н . А ., Г а д е н и н М . М ., Г о х ф е л ь д Д . А . и др. Уравнение
состояния при малоцикловом нагружении. - М.: Наука, 1981. - 245 с.
22. К о л м о го р о в В. Л . Механика обработки металлов давлением. - М.:
Металлургия, 1986. - 687 с.
23. Б о д н е р С. Р ., Л и н д х о л м И . Критерий приращения повреждения для
зависящего от времени разрушения материалов // Trans. ASME. Теорет.
основы инж. расчетов. - 1976. - № 2. - C. 51 - 58.
24. Ш е в ч е н к о Ю . Н ., Т ер ех о в Р. Г . Физические уравнения термовязко-
пластичности. - Киев: Наук. думка, 1982. - 237 с.
25. М о вч а н А . А . О малоцикловой усталости при сложных и, в частности,
непропорциональных путях пластического деформирования. - М.,
1980. - 16 с. - Деп. в ВИНИТИ № 2176-80деп.
26. Р а б о т н о в Ю . Н . Механика деформируемого твердого тела. - М.:
Наука, 1988. - 711 с.
27. C h o w C. L ., W a n g J . An anisotropic theory of continium damage mechanics
for ductule fracture // J. Eng. Fract. Mech. - 1987. - 27, N 5. - Р. 547 - 558.
28. Z h u V . V . , C esco tto S. A . Fully coupled elasto-visco-plastic damage theory
for anisotropic materials // Int. J. Solids Struct. - 1995. - 32, N 11.
- P. 1607 - 1641.
29. Т р о щ ен ко В. Т., Л е б е д е в А . А ., С т р и ж а ло В. А ., С т е п а н о в Г . В .,
К р и в е н ю к В. В . Механическое поведение материалов при различных
видах нагружения. - Киев: Логос, 2000. - 571 с.
30. А р у т ю н я н Р. А . О критериях разрушения в условиях ползучести //
Пробл. прочности. - 1982. - № 9. - С. 42 - 45.
120 ISSN 0556-171X. Проблемыы прочности, 2000, N 5
Обобщенная модель повреждаемости
31. Б о б ы р ь Н . И . О векторных и скалярных свойствах конструкционных
материалов при сложном малоцикловом нагружении // Прогресивна
техніка і технологія машинобудування. - 1998. - 3. - С. 48 - 58.
32. П и с а р е н к о Г . С., Л е б е д е в А . А . Деформирование и прочность матери
алов при сложном нагруженном состоянии. - Киев: Наук. думка, 1976.
- 116 с.
33. М р у з 3. Упрочнение и накопление повреждений в металлах при моно
тонном и циклическом нагружениях // Trans. ASME. Теорет. основы
инж. расчетов. - 1983. - 105, № 2. - С. 44 - 50.
Поступила 29. 06. 2000
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 5 121
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-46321 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-28T00:33:02Z |
| publishDate | 2000 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Бобырь, Н.И. 2013-06-29T13:32:14Z 2013-06-29T13:32:14Z 2000 Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении / Н.И. Бобырь // Проблемы прочности. — 2000. — № 5. — С. 112-121. — Бібліогр.: 33 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46321 539.43 Теоретически обоснована обобщенная модель поврежденности конструкционных материалов для условий сложного малоциклового нагружения. Показаны преимущества использования поверхностной теории пластического течения с поверхностями типа Писаренко- Лебедева для описания повреждений в стабилизированном цикле в разных условиях разрушения в сравнении с поверхностями типа Мизеса. Приведена методика определения основных параметров модели. Теоретично обгрунтовано узагальнену модель пошкоджуваності конструкційних матеріалів для умов складного малоциклового навантаження. Показано переваги використання поверхневої теорії пластичної течії з поверхнями типу Писаренка-Лебедєва для опису пошкоджень в стабілізованому циклі за різних умов руйнування в порівнянні з поверхнями типу Mізеca. Наведено методику визначення основних параметрів моделі. We present a theoretical justification of the generalized model of damage accumulation for structural materials under the conditions of complex low-cycle loading. We demonstrate the advantages of application of the multisurface theory of plastic flow with surfaces of the Pisarenko-Lebedev type to description of surfaces in a stabilized cycle for the conditions of various fracture modes. We propose a technique for determination of the main parameters of the model. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении Generalized Model of Damage Accumulation of Structural Materials under Complex Low-Cycle Loading Conditions Article published earlier |
| spellingShingle | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении Бобырь, Н.И. Научно-технический раздел |
| title | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении |
| title_alt | Generalized Model of Damage Accumulation of Structural Materials under Complex Low-Cycle Loading Conditions |
| title_full | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении |
| title_fullStr | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении |
| title_full_unstemmed | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении |
| title_short | Обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении |
| title_sort | обобщенная модель повреждаемости конструкционных материалов при сложном малоцикловом нагружении |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46321 |
| work_keys_str_mv | AT bobyrʹni obobŝennaâmodelʹpovreždaemostikonstrukcionnyhmaterialovprisložnommalociklovomnagruženii AT bobyrʹni generalizedmodelofdamageaccumulationofstructuralmaterialsundercomplexlowcycleloadingconditions |