Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины
Предложен способ комплексного учета влияния компонент термомеханического нагружения
 на изменение скорости развития усталостных трещины. Он учитывает переменность
 величин расчетных коэффициентов интенсивности напряжений по фронту трещины и по
 времени термоцикла. Описаны экс...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2000 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2000
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46363 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при
 термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета
 влияния термомеханического нагружения на сопротивление
 материала развитию усталостной трещины / B.Т. Трощенко, Б.А. Грязнов, О.В. Кононученко // Проблемы прочности. — 2000. — № 6. — С. 5-12. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860267024674979840 |
|---|---|
| author | Трощенко, В.Т. Грязнов, Б.А. Кононученко, О.В. |
| author_facet | Трощенко, В.Т. Грязнов, Б.А. Кононученко, О.В. |
| citation_txt | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при
 термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета
 влияния термомеханического нагружения на сопротивление
 материала развитию усталостной трещины / B.Т. Трощенко, Б.А. Грязнов, О.В. Кононученко // Проблемы прочности. — 2000. — № 6. — С. 5-12. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Предложен способ комплексного учета влияния компонент термомеханического нагружения
на изменение скорости развития усталостных трещины. Он учитывает переменность
величин расчетных коэффициентов интенсивности напряжений по фронту трещины и по
времени термоцикла. Описаны экспериментальные результаты, полученные для сплавов
ХН70ВМТЮ (ЭИ617) и ХН73МБТЮ (ЭИ698). Построены кинетические диаграммы разрушения
этих сплавов для двух режимов термоциклирования на припороговом и среднеамплитудном
участках.
Запропоновано спосіб комплексного урахування впливу компонент термомеханічного
навантаження на зміну швидкості розвитку втомних тріщин
при змінних значеннях розрахункових коефіцієнтів інтенсивності напружень
по фронту тріщини та впродовж термоциклу. За його допомогою
описано експериментальні результати для сплавів ХН70ВМТЮ (БІ617) та
ХН73МБТЮ (ЕІ698). Побудовано кінетичні діаграми руйнування сплавів
для двох режимів термоциклювання на припороговій і середньоамплітудній
ділянці.
We propose a comprehensive method for taking
into account the effect of thermomechanical
loading components on variation in the fatigue
crack propagation rate. This method accounts
for the variability of calculated stress intensity
factors over the crack front and over the time of
a thermal cycle. We describe the experimental
results obtained for KhN70VMTYu and
KhH73MBTYu alloys. Crack propagation
diagrams are plotted for these alloys for two
thermal-cycling modes, which cover
near-threshold and medium-amplitude portions
of these curves.
|
| first_indexed | 2025-12-07T19:01:49Z |
| format | Article |
| fulltext |
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
РАЗДЕЛ
УДК 539.4
Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при
термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета
влияния термомеханического нагружения на сопротивление
материала развитию усталостной трещины
B. Т. Трощ енко, Б. А. Грязнов, О. В. Кононученко
Институт проблем прочности НАН Украины, Киев, Украина
Предложен способ комплексного учета влияния компонент термомеханического нагружения
на изменение скорости развития усталостных трещины. Он учитывает переменность
величин расчетных коэффициентов интенсивности напряжений по фронту трещины и по
времени термоцикла. Описаны экспериментальные результаты, полученные для сплавов
ХН70ВМТЮ (ЭИ617) и ХН73МБТЮ (ЭИ698). Построены кинетические диаграммы раз
рушения этих сплавов для двух режимов термоциклирования на припороговом и средне
амплитудном участках.
К лю ч е вы е с ло в а : циклическое термомеханическое нагружение, механичес
кая и термическая компоненты нагружения, усталостная трещина, учет
неизотермичности нагружения
Введение. Зависимость скорости развития трещины от условий на
гружения традиционно представляется в виде кинетических диаграмм уста
лостного разрушения в координатах скорость развития трещины - Г , где Г
- параметр, зависящий от ряда факторов (геометрия объекта и условия
испытаний, способ учета неоднородности нагрузки, взаимодействие одно
временно приложенных нагрузок разного типа, применяемая расчетная схе
ма, способ учета неоднородности значений параметра по фронту трещины).
Одним из таких параметров механики разрушения является коэффициент
интенсивности напряжений (КИН).
Если условия проведения эксперимента не являются общепринятыми
либо сочетание нагружающих факторов достаточно ново, возникает необхо
димость конструирования параметра Г. С использованием эксперименталь
ных и расчетных результатов, описанных ранее*, показана возможность по
строения указанного параметра, который будет учитывать величину и изме
нение температурной компоненты нагружения во время термоцикла.
* Трощенко В. Т., Грязнов Б. А., Кононученко О. В., Кобельский С. В. Развитие усталостных
трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщ. 1. Метод и
результаты исследования скоростей развития трещин // Пробл. прочности. - 2000. - № 4. -
C. 22 - 32.
© В. Т. ТРОЩЕНКО, Б. А. ГРЯЗНОВ, О. В. КОНОНУЧЕНКО, 2000
0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 6 5
В. Т. Трощенко, Б. А. Грязное, О. В. Кононученко
Способ учета воздействия термомеханического нагружения. При
проведении испытаний в условиях термомеханического нагружения фикси
руемые скорости развития трещины - следствие взаимодействия двух ком
понент нагружения, которые влияют на скорость развития трещины через
развиваемые величины К Скорость развития трещины определяется соче
танием нагруженностей от обеих компонент, выраженных в терминах
К I.
Пусть К 1мех и К ( т - величины КИН, вызванные механической и
термической составляющими нагружения соответственно. В общем случае
для конкретного исследуемого объекта К мех = К мех(Б , у ); К ( т =
= К ( т (Б , т , у ), где Б - глубина трещины; 0 < (у = р / (п / 6)) < 1 - относи
тельный угол по фронту трещины; 0 < р < п / 6 - текущее значение угла по
фронту трещины (рис. 1); 0 < (т = т г- / т цикл) < 1 - относительное время по
термоциклу; т г- - момент времени из диапазона термоцикла (см. сооб
щение 1).
К ( т , МПал/м
О 10 20 30 40 5Ф 60 т, с
б
Рис. 1. Сопоставление температуры Т по фронту трещины глубиной Б = 3,5 мм (темные
точки) и К^т в точках 51 и 52 фронта трещины (светлые точки) во времени для сплавов
ЭИ698 (а) и ЭИ617 (б).
6 ШБН 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 6
Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах
Для исследованных режимов нагружения характерно соотношение
(K :мех/ K ^ а х ) - 3 ...4 , где величина K :мех соответствует припороговому
участку кинетической диаграммы разрушения при максимальной темпера
туре термоцикла, K imax - минимальной глубине трещины из исследован
ного диапазона. Таким образом, скорость развития трещины определяется
главным образом величиной механической компоненты нагружения. По
этому представим параметр F , комплексно учитывающий нагруженность
фронта трещины, в виде
F = K ^ + Z(D , т , y ). (1)
Форма записи Z(D , т , y ) определяет способ учета влияния термической
компоненты нагружения на изменение скорости развития трещины.
Исследованы такие варианты построения компоненты Z(D , т , y ):
Z = 0 ; (2)
Z = K b L ; (3)
/ 1
f K
\ 0
dT ( D
I ( D k ■. т, Y) dY (4)
Z = K b T = f K f T (D , т ) dr. (5)
Вариант (2) соответствует формальному неучету термической состав
ляющей нагружения. При этом экспериментально зафиксированная скорость
развития трещины - следствие взаимодействия нагружающих факторов.
Варианты (3) и (4) соответствуют описанию поведения трещины термо
механического нагружения с позиции максимальных развиваемых в термо
цикле величин КИН: в случае (3) - с помощью максимальных локальных
значений К ^т , в случае (4) - посредством значений КИН, осредненных по
фронту трещины.
В сообщении 1 нами показано, что величина К : значительно
изменяется как по фронту трещины (для максимальных глубин
(K f T I K I 1 ) « 5...7), так и по времени (для конкретной глубиныdT
Y=01 Y=1
с1Т / с1Т $Т(К Iщах / К Iтш ) — 5...7). Продолжительность временного периода, когда К :
достигает максимума, составляет 5...10% продолжительности термоцикла
(рис. 1). Очевидно, что вариант (3) в принципе не учитывает наблюдаемое
изменение локальных значений КИН, а (4) - изменение КИН во времени.
0
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 6 7
В. Т. Трощенко, Б. А. Грязное, О. В. Кононученко
Вариант (5) позволяет учитывать изменение величин компонент на
гружения как по фронту, так и во времени. Благодаря такой процедуре
осреднения получаем параметр, который, учитывая локальные изменения
напряженно-деформируемого состояния в вершине трещины, является
функцией только от глубины трещины. Схемы определения К т и К т
показаны на рис. 2. Для конкретной глубины трещины Б к в результате
интегрирования расчетных зависимостей К ( т (В , т , у ) по углу у получаем
зависимость К ^ т = К ( т (В к , т ). Каждой глубине трещины В к соответст
вует своя зависимость К ^ т (т ). Исключая с помощью (5) из К ^ т относи
тельное время по термоциклу, получаем параметр К ^т , зависящий только
от глубины трещины (рис. 3).
Рис. 2. Схема определения К ^т и К .
К ( т ,М П ал/м
Рис. 3. Зависимости К ^т от глубины трещины В для сплавов ЭИ617 (1 - 2,0 ̂ 28; 2 -
1,9 ̂ 60) и ЭИ698 (3 - 2,0 ̂ 30; 4 - 2,0 ̂ 60).
8 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, М 6
Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах
Предложенный способ учета результирующей нагруженностн, соответ
ствующей конкретной скорости развития трещины, был применен для опи
сания представленных в сообщении 1 экспериментальных результатов. На
рис. 4 приведены экспериментальные результаты, описанные с помощью
параметра Е в виде К Мех + К ( Т. Их аппроксимация выполнена с исполь
зованием зависимости й В / йЫ = С (К п — К П ). Там же представлены значе
ния параметров С , п , К Л.
й В / йЫ , мм/цикл
10“
1(ГЧ
10’'
8 9 10
1 4.4-10 8 1.96 11.7
2 5.0-10 8 1.98 11.0
3 1.6 -10 7 1.87 9.6
4 9.0-10 7 1.20 9.9
5 1.0-10 7 1.80 10.1
30 40
Е , МПал/ма
й Э / йЫ , мм/цикл
10’°-
10"
9 10
№ С п 1 Ч ь ,
8 6.0-10 10 3.00 13.о :
9 9.5-10 10 2.96 12.4 ■
10 9.0 -10 9 2.698 9.97 '
11 4.0-10 7 1.30 10.1 -
12 9.0 -10 8 1.64 10.1 :
30
б
40
Е , М Па^м
Рис. 4. Экспериментальные (1-5, 8-12) и расчетные (6, 7, 13, 14) кинетические диаграммы
усталостного разрушения сплавов ЭИ698 (а) и ЭИ617 (б): 1 - Т = 293 К; 2, 9 - Т =473 К; 3,
10 - Т =873 К; 4 - 2,0« 30; 5 -2,0« 60; 11 - 2,0« 28; 12 - 1,9« 60.
0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 6 9
В. Т. Трощенко, Б. А. Грязное, О. В. Кононученко
По экспериментальным кинетическим диаграммам усталостного разру
шения при изотермическом механическом нагружении с использованием
полученных путем расчета зависимостей K :мех(D , у ) и K f T (D , т , у ) опре
делены скорости развития трещины в условиях термомеханического нагру
жения в зависимости от формы записи параметра F .
Для определения расчетной скорости развития трещины исследуемый
термоцикл разбивался на интервалы. Продолжительность каждого интер
вала соответствовала одному циклу механического нагружения. Начальная
глубина трещины D k выбиралась из диапазона 0,6...3,5 мм. Для каждого
мех dTинтервала выяснялись значения температуры T = const, K t , K j , зави
сящие от глубины трещины, и параметр F . По кинетической диаграмме,
соответствующей Tt = const, определялся прирост трещины при данной
величине F . Суммированием единичных приростов вычислялась усреднен
ная скорость V за один термоцикл. Расчет проводился до тех пор, пока не
был охвачен весь диапазон экспериментально зафиксированных глубин
трещины. Величины V и F использовались при построении расчетных
кинетических диаграмм усталостного разрушения (рис. 4, линии 6, 7, 13,
14).
Обсуждение результатов. Изменение скорости развития трещины при
термомеханическом нагружении по сравнению с изотермическим обуслов
лено сочетанием двух факторов: влиянием температурной компоненты на
локальные поля напряжений в вершине трещины и зависимостью механи
ческих свойств материала от температуры на протяжении термоцикла.
Один из критериев применимости формы построения параметра F -
совпадение кинетических диаграмм материала, построенных с использо
ванием этого параметра для разных режимов термоциклирования, описан
ных с его помощью. Это свидетельствует о том, что параметр правильно
отражает общую нагруженность фронта трещины. Иными словами, одна и
та же скорость развития трещины будет достигнута при разных количест
венных вкладах компонент термомеханического нагружения. Более хорошее
совпадение во всем диапазоне скоростей обеспечивает вариант
f = k мех+ K f .
В пределах термоцикла суммарная величина термических и механи
ческих напряжений изменяется, и в припороговой области не всегда доста
точна для продвижения трещины. Поскольку трещина увеличивается, су
ществуют сочетания температура + нагруженность, обеспечивающие ее
подрастание. Анализ изменения компонент нагружения показывает что под
растание трещины на припороговом участке будет происходить в строго
определенный период термоцикла, когда, с одной стороны, результиру
ющий КИН максимальный, а с другой - циклическая трещиностойкость
материала, определяемая его температурой, достаточно мала. Для иссле
дованных термоциклов такое сочетание наблюдается на 3,5...6-й секунде,
что соответствует 1,5...4-й секунде полуцикла охлаждения. При этом K ^ т
принимает максимальные значения (рис. 1), температура по фронту тре
10 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2000, № 6
Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах
щины соответствует 740...820 К, скорость развития трещины, зависящая от
механических свойств материала, остается достаточно высокой. Поэтому
если параметр ¥ , описывающий результирующую нагруженность, сконст
руирован верно, то расчетная кривая в припороговой зоне должна совпадать
с кривой при постоянной температуре из интервала 740...820 К.
Вариант записи ¥ = К :мех + К ( Т обеспечивает хорошее совпадение
расчетных и экспериментальных зависимостей на припороговом участке (до
5% по значениям КИН) и совпадение пороговых КИН, экспериментально
полученных в изотермических условиях для температуры 7 4 0 .8 2 0 К и
рассчитанных с учетом влияния неизотермичности нагружения.
Расчетные зависимости (рис. 4), полученные при ¥ = К :мех + К / Т ,
определяют нижнюю величину скорости развития трещины. Верхнюю гра_7 _5
ницу скорости развития трещины в диапазоне 10 ...10 мм/цикл для
обоих материалов можно определить по изотермическим кинетическим
диаграммам при Т « 0,85Ттах температуры термоцикла.
По результатам данного исследования для ЭИ698 получено
КСа1с / К ^ Р = 1,10...1,14, для ЭИ617 - КСа1с / К ^ Р > 1,22 (без учета вклада
от термической компоненты нагружения), где К ^ - размер порогового
КИН, рассчитанного в предположении об основном влиянии переменности
температуры на скорость распространения трещины термомеханической
усталости; К ^ - экспериментально определенный пороговый КИН. В то
время как при использовании критерия ¥ = К :мех + К ( Т для описания
скоростей развития трещины в сплаве ЭИ698 получено
КСа1с / К “ р = 1,02...1,04, в сплаве ЭИ617 - КСа1с / К “ р = 1,07...1,09, т.е.
критерий (1) с использованием (5) позволяет определить размер К {!г при
термомеханическом нагружении с ошибкой не более 9% по результатам
испытаний в условиях постоянных температур без проведения экспери
ментальных исследований циклической трещиностойкости при термомеха
ническом нагружении.
Следует оговорить границы применимости описания эксперименталь
ных и расчетных результатов с помощью предложенной формы записи ¥ в
качестве силового параметра. Испытания проводили для узкого класса
материалов (жаропрочные циклически стабильные хромоникелевые сплавы
в исходном состоянии). Исследовали варианты нагружения с соотношением
(К :мех/ К ^ ) > 3...4. Изменение величины К ^Т во времени носило моно
тонный характер в пределах одного порядка величин. Поэтому исполь
зование способа записи ¥ в виде К :мех + К ( Т можно рекомендовать для
описания результатов, полученных в аналогичных условиях.
Заключение. Предложен способ учета влияния комплексности термо
механического нагружения на закономерности развития усталостных тре
щин. Приведено сопоставление результатов эксперимента и расчета, полу
ченного с учетом непостоянства значений коэффициентов интенсивности
напряжений по фронту трещины и по времени термоцикла. Показано, что
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 6 11
В. Т. Трощенко, Б. А. Грязное, О. В. Кононученко
при равных величинах Г при термомеханическом нагружении с соотно
шением компонент (К Мех/ К ^шх) — 3...4 скорость развития трещины ниже,
чем при изотермическом механическом нагружении при максимальной тем
пературе термоцикла. Параметр разрушения Г в виде К :мех + К ( т инте
грально описывает напряженно-деформированное состояние в вершине тре
щины и позволяет учесть изменения локальных значений как во времени,
так и по фронту трещины. Другие варианты записи Г не чувствительны к
изменению значений КИН и отражают реальную нагруженность трещины
только в какой-то определенный момент термоцикла. Реальная скорость
развития трещины, описанная в терминах Г = К :мех + К ( т , не выше ско
рости, определенной по изотермической диаграмме при Т = 0,85Ттах термо
цикла, и не ниже, рассчитанной по предложенному методу.
Р е з ю м е
Запропоновано спосіб комплексного урахування впливу компонент термо
механічного навантаження на зміну швидкості розвитку втомних тріщин
при змінних значеннях розрахункових коефіцієнтів інтенсивності напру
жень по фронту тріщини та впродовж термоциклу. За його допомогою
описано експериментальні результати для сплавів ХН70ВМТЮ (БІ617) та
ХН73МБТЮ (ЕІ698). Побудовано кінетичні діаграми руйнування сплавів
для двох режимів термоциклювання на припороговій і середньоамплітудній
ділянці.
Поступила 15. 12. 99
12 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2000, № 6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-46363 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T19:01:49Z |
| publishDate | 2000 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Трощенко, В.Т. Грязнов, Б.А. Кононученко, О.В. 2013-06-29T16:18:35Z 2013-06-29T16:18:35Z 2000 Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при
 термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета
 влияния термомеханического нагружения на сопротивление
 материала развитию усталостной трещины / B.Т. Трощенко, Б.А. Грязнов, О.В. Кононученко // Проблемы прочности. — 2000. — № 6. — С. 5-12. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46363 539.4 Предложен способ комплексного учета влияния компонент термомеханического нагружения
 на изменение скорости развития усталостных трещины. Он учитывает переменность
 величин расчетных коэффициентов интенсивности напряжений по фронту трещины и по
 времени термоцикла. Описаны экспериментальные результаты, полученные для сплавов
 ХН70ВМТЮ (ЭИ617) и ХН73МБТЮ (ЭИ698). Построены кинетические диаграммы разрушения
 этих сплавов для двух режимов термоциклирования на припороговом и среднеамплитудном
 участках. Запропоновано спосіб комплексного урахування впливу компонент термомеханічного
 навантаження на зміну швидкості розвитку втомних тріщин
 при змінних значеннях розрахункових коефіцієнтів інтенсивності напружень
 по фронту тріщини та впродовж термоциклу. За його допомогою
 описано експериментальні результати для сплавів ХН70ВМТЮ (БІ617) та
 ХН73МБТЮ (ЕІ698). Побудовано кінетичні діаграми руйнування сплавів
 для двох режимів термоциклювання на припороговій і середньоамплітудній
 ділянці. We propose a comprehensive method for taking
 into account the effect of thermomechanical
 loading components on variation in the fatigue
 crack propagation rate. This method accounts
 for the variability of calculated stress intensity
 factors over the crack front and over the time of
 a thermal cycle. We describe the experimental
 results obtained for KhN70VMTYu and
 KhH73MBTYu alloys. Crack propagation
 diagrams are plotted for these alloys for two
 thermal-cycling modes, which cover
 near-threshold and medium-amplitude portions
 of these curves. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины Fatigue Crack Propagation in Heat-Resistant Alloys under Thermomechanical Loading Conditions. Part I. Method of Accounting the Effect of Thermomechanical Loading on Crack Propagation Resistance of Materia Article published earlier |
| spellingShingle | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины Трощенко, В.Т. Грязнов, Б.А. Кононученко, О.В. Научно-технический раздел |
| title | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины |
| title_alt | Fatigue Crack Propagation in Heat-Resistant Alloys under Thermomechanical Loading Conditions. Part I. Method of Accounting the Effect of Thermomechanical Loading on Crack Propagation Resistance of Materia |
| title_full | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины |
| title_fullStr | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины |
| title_full_unstemmed | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины |
| title_short | Развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. Сообщение 2. Метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины |
| title_sort | развитие усталостных трещин в жаропрочных сплавах при термомеханическом нагружении. сообщение 2. метод учета влияния термомеханического нагружения на сопротивление материала развитию усталостной трещины |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46363 |
| work_keys_str_mv | AT troŝenkovt razvitieustalostnyhtreŝinvžaropročnyhsplavahpritermomehaničeskomnagruženiisoobŝenie2metodučetavliâniâtermomehaničeskogonagruženiânasoprotivleniematerialarazvitiûustalostnoitreŝiny AT grâznovba razvitieustalostnyhtreŝinvžaropročnyhsplavahpritermomehaničeskomnagruženiisoobŝenie2metodučetavliâniâtermomehaničeskogonagruženiânasoprotivleniematerialarazvitiûustalostnoitreŝiny AT kononučenkoov razvitieustalostnyhtreŝinvžaropročnyhsplavahpritermomehaničeskomnagruženiisoobŝenie2metodučetavliâniâtermomehaničeskogonagruženiânasoprotivleniematerialarazvitiûustalostnoitreŝiny AT troŝenkovt fatiguecrackpropagationinheatresistantalloysunderthermomechanicalloadingconditionspartimethodofaccountingtheeffectofthermomechanicalloadingoncrackpropagationresistanceofmateria AT grâznovba fatiguecrackpropagationinheatresistantalloysunderthermomechanicalloadingconditionspartimethodofaccountingtheeffectofthermomechanicalloadingoncrackpropagationresistanceofmateria AT kononučenkoov fatiguecrackpropagationinheatresistantalloysunderthermomechanicalloadingconditionspartimethodofaccountingtheeffectofthermomechanicalloadingoncrackpropagationresistanceofmateria |