Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении
Представлен метод оценки прочности и жесткости армированных углеволокном анизотропных
 слоистых пластин при растяжении и сжатии в плоскости укладки волокон.
 Экспериментально изучены закономерности деформирования и разрушения углепластиковых
 пластин. С помощью известных меха...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2001 |
| Main Authors: | , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2001
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46716 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном
 нагружении / В.А. Стрижало, М.П. Земцов // Проблемы прочности. — 2001. — № 6. — С. 61-71. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860213363856900096 |
|---|---|
| author | Стрижало, В.А. Земцов, М.П. |
| author_facet | Стрижало, В.А. Земцов, М.П. |
| citation_txt | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном
 нагружении / В.А. Стрижало, М.П. Земцов // Проблемы прочности. — 2001. — № 6. — С. 61-71. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Представлен метод оценки прочности и жесткости армированных углеволокном анизотропных
слоистых пластин при растяжении и сжатии в плоскости укладки волокон.
Экспериментально изучены закономерности деформирования и разрушения углепластиковых
пластин. С помощью известных механических характеристик однонаправленного монослоя
оценивается прочность многослойных пластин с различными схемами укладки волокон.
Запропоновано метод оцінки міцності й жорсткості армованих вуглеволок-
ном анізотропних шаруватих пластин при розтязі та стиску в площині
укладання волокон. Експериментально досліджено закономірності деформування
і руйнування вуглепластикових пластин. За допомогою відомих
механічних характеристик односпрямованого моношару оцінено міцність
багатошарових пластин із різними схемами укладання волокон.
A method for estimating strength and stiffness
of anisotropic laminated carbon fiber-reinforced
plates subjected to tension and compression
in the plane of laying fibers is presented.
Regularities of deformation and fracture of carbon
fiber-reinforced plates were experimentally
studied. Using the known mechanical characteristics
of a unidirectional monolayer strength of
multilayer plates with various schemes of laying
fibers was evaluated.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:15:08Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 620.1
Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном
нагружении
В. А. Стрижало, М. П. Земцов
Институт проблем прочности НАН Украины, Киев, Украина
Представлен метод оценки прочности и жесткости армированных углеволокном анизо
тропных слоистых пластин при растяжении и сжатии в плоскости укладки волокон.
Экспериментально изучены закономерности деформирования и разрушения углепластиковых
пластин. С помощью известных механических характеристик однонаправленного монослоя
оценивается прочность многослойных пластин с различными схемами укладки волокон.
К л ю ч е в ы е с л о в а : композиционный материал, углеволокно, слоистая плас
тина, полимерная матрица, прочность, растяжение, сжатие.
Введение. Слоистые углепластиковые пластины представляют собой
пакеты однонаправленных слоев углеволокон, уложенных под определен
ным углом относительно выбранного направления - оси армирования. Пред
варительно пропитанные эпоксидной смолой пакеты формуются методом
горячего прессования. Такая технология позволяет проектировать элементы
конструкций с учетом направления и величины действующих на них нагру
зок. Механические свойства пластин зависят от характеристик отдельного
слоя и их взаимного расположения. Возможность распределения армиру
ющей фазы в соответствии с заданными условиями эксплуатации конст
рукции - одно из достоинств волокнистых композиционных структур. Анизо
тропные многослойные углепластиковые пластины, состоящие из одно
направленных слоев углеволокна, широко применяются в современной тех
нике. Благодаря многовариантности расположения слоев относительно друг
друга можно оптимизировать механические характеристики пластины в
зависимости от условий нагружения.
Для получения достоверной информации о распределении напряжений
и деформаций в многофазных анизотропных материалах необходимо ис
пользовать экспериментальные методы, даже если имеются данные о меха
ническом поведении составляющих компонентов. Аналитические методы
описания напряженно-деформированного состояния композита отличаются
достаточной сложностью и также требуют проведения специальных экспе
риментов для определения большого количества независимых переменных,
характеризующих свойства композита, составляющих его компонентов и
влияние технологических факторов на качество материала [1]. Основными
технологическими факторами являются: искривление и разориентация воло
кон; их неравномерное натяжение; возникновение начальных напряжений
после отвердевания смолы; непараллельность слоев; наличие дефектов в
матрице и т.п.
К преимуществам углепластика, как типичного представителя неметал
лических композитов, можно отнести: сравнительно простое изготовление
конструктивных элементов; хорошую механическую обрабатываемость; вы-
© В. А. СТРИЖАЛО, М. П. ЗЕМЦОВ, 2001
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, N 6 61
В. А. Стрижало, М. П. Земцов
сокую удельную прочность (удельная прочность однонаправленного угле
пластика в четыре раза больше, чем сплава Д16Т [2]); возможность создания
конструкций с заданными механическими характеристиками благодаря
оптимальному расположению волокон и применению различных способов
плетения.
Образцы и методика испытаний. Испытания слоистых волокнистых
композиционных материалов характеризуются рядом особенностей и отли
чаются от металлов различными типами разрушения при нагружении в
идентичных условиях. Анизотропия и неоднородность волокнистых компо
зитов, а также практически полное отсутствие пластических деформаций в
углепластике при всех возможных видах разрушения обусловливают значи
тельные трудности при получении объективных характеристик даже при
одноосном нагружении [3, 4]. Поэтому обоснование выбора образца часто
требует больших усилий, чем проектирование конструктивного элемента из
композита [5].
Создание однородного поля деформаций на рабочем участке - необхо
димое условие корректности проведения испытаний на растяжение и сжа
тие.
Принцип Сен-Венана в анизотропных материалах по сравнению с тра
диционными изотропными материалами проявляется в резком расширении
зон краевого эффекта, что требует увеличения длины образца. Длина рабо
чей части образцов при сжатии ограничивается возможностью потери их
устойчивости.
Для определения механических характеристик углепластика при растя
жении и сжатии использовались плоские образцы в виде вырезанных из
многослойных пластин полосок шириной 12 мм под углами в = 0 и 90° к оси
укладки слоев. Пластины изготовлялись методом горячего прессования из
однонаправленных слоев углеволокон. Для связи пакета в единое целое
применялась модифицированная эпоксидная смола ЭД-20. Схемы укладки
слоев представлены в табл. 1 , где система обозначений соответствует при
нятой в работе [6 ]. Чтобы исключить возможность деформирования образца
кручением при одноосном нагружении, все пластины имели симметричную
относительно срединной поверхности укладку слоев [7].
Нагружение образцов при растяжении осуществляли с использованием
клиновых захватов, при сжатии - посредством приспособления, предотвра
щающего потерю устойчивости образца (рис. 1). Образцы для испытаний на
растяжение и сжатие представлены на рис. 2. Предотвращение разрушения
образцов от контактных напряжений в местах их закрепления достигалось с
помощью наклеенных текстолитовых накладок. Длину накладок выбирали
из условия обеспечения сдвиговой прочности клеевого соединения [1 ].
Длина образцов при растяжении составляла 250 мм, при сжатии -
120 мм. При этом рабочий участок равнялся соответственно 60 и 30 мм.
Оптимальную длину рабочего участка при сжатии выбирали после пред
варительных испытаний образцов с различными схемами укладки волокон.
Из рис. 3 видно, что значительное снижение прочности из-за потери устой
чивости наступает при длине рабочего участка более 30 мм.
62 НБЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 6
Ж есткость и прочность слоистых углепластиков
Т а б л и ц а 1
Примечание. Над чертой приведены данные, полученные при растяжении, под чертой -
при сжатии.
' 2
*3 Вид А
б
Рис. 1. Схема нагружения образцов при растяжении (а) и сжатии (б): 1 - образец; 2
клиновой захват; 3 - тензометр; 4 - губки захвата; 5 - упор; 6 - тарельчатые пружины.
0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 6 63
В. А. Стрижало, М. П. Земцов
Рис. 2. Образцы для испытаний на растяжение и сжатие.
о р, МПа
Рис. 3. Влияние длины рабочего участка на напряжение разрушения углепластика при
статическом сжатии: 1 - схема № 2, в = 0°; 2 - схема № 2, в = 90°; 3 - схема № 6 , в = 90°.
(Стрелками показаны предельные значения рабочего участка Ьр)
мм
Испытания проводили на испытательной машине 1п81:гоп-1126 в
жестком режиме нагружения с постоянной скоростью деформирования
3,3 *10- 5 м/с. Деформации измеряли с помощью тензометра, состоящего из
симметрично закрепленных с двух сторон образца плоских чувствительных
элементов (рис. 1). На боковые стороны каждого упругого элемента на
клеивали тензорезисторы, расположенные на плоских упругих элементах,
подверженных растягивающим и сжимающим деформациям. Две пары тензо-
резисторов соединены в мостовую схему, разбаланс которой измерялся и
регистрировался во время нагружения. Для повышения чувствительности
тензометра ширина упругих элементов в месте наклейки тензорезисторов
выбрана меньшей, чем в остальной части, благодаря чему достигается лока
лизация в зоне размещения тензорезисторов больших упругих деформаций.
Такая конструкция тензометра позволяет компенсировать погрешности, вы
званные возможным перекосом образцов в захватах из-за геометрических
неточностей их изготовления, и обеспечивает надежную термокомпенсацию.
Достоверность определения экспериментальных значений напряжений
и полных деформаций при разрушении обеспечивалась испытанием не
менее пяти образцов. Модуль упругости при растяжении и сжатии находили
после повторных нагружений одного и того же образца до напряжений,
64 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 6
Ж есткость и прочность слоистых углепластиков
составляющих 30% разрушающих, с последующим осреднением получен
ных данных. При этом проводилось не менее трех нагружений на каждом из
пяти образцов.
Деформирование и разрушение слоистых образцов. Характер дефор
мирования и разрушения углепластика при одноосном нагружении в плос
кости слоев главным образом определяется свойствами армирующей фазы.
Углепластиковые волокна не имеют заметной остаточной деформации после
разрушения. Однако диаграммы деформирования в основном носят нели
нейный характер. Отклонение от линейности, как правило, проявляется при
нагрузках, близких к разрушающим. В большей степени нелинейность про
является при испытании образцов, вырезанных из пластин с максимальной
анизотропией, в направлении минимальной прочности. На рис. 4 показаны
наиболее характерные диаграммы. Их нелинейность вызвана постепенным
разрушением волокон. Зависимость нагрузка-деформация однонаправлен
ного углепластика в направлении укладки волокон является линейной до
разрушения. Нагружение однонаправленного углепластика поперек волокон
осуществить не удалось из-за низкой прочности материала в этом направ
лении.
о ,
МПа
500
400
300
200
100
0 0,5 1,0 1,5 2,0 £,%
Рис. 4. Диаграммы деформирования углепластиковых образцов при растяжении (штриховые
линии) и сжатии (сплошные линии): 1 - схема № 2, в = 0°; 2 - схема № 2, в = 90°; 3 - схема
№ 6 , в = 0°; 4 - схема № 6 , в = 90°.
Жесткость слоистой пластины. Механические характеристики много
слойного углепластика главным образом зависят от свойств армирующих
волокон и их ориентации в плоскости укладки. Жесткость слоя в про
дольном и поперечном направлении отличается в десятки раз [3, 7]. Несов
падение направления укладки волокон отдельных слоев с направлением
действующей нагрузки приводит к уменьшению воспринимаемой ими доли
нагрузки.
НБЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, N 6 65
В. А. Стрижало, М. П. Земцов
Деформирование пластины обусловливает возникновение совместных
деформаций, приводящих к перераспределению напряжений между слоями.
Поэтому долю нагрузки, воспринимаемую слоем, необходимо оценивать с
учетом взаимодействия слоев пакета в целом.
Примем, что каждый слой в определенном направлении представляет
собой материал со своими характеристиками упругости. Если толщина
слоев в углепластиковой пластине одна и та же, то объемное содержание
одного слоя обратно пропорционально их количеству. Используя правило
смесей [1 ] для пакета из п слоев, уложенных под разными углами к оси
армирования, можно составить уравнение для эффективного модуля упру
гости композита в направлении а:
1 'П
Е с = п 2 Е , с1)
1=1
где Е ; - модуль упругости каждого слоя в направлении а .
На практике в каждом пакете имеются группы слоев, направление
укладки волокон в которых совпадает. В этом случае уравнение (1) прини
мает вид
т
Е с = 2 Е у , (2 )
/= 1
где т - количество групп слоев с одинаковым направлением укладки;
V = п а{ / п (п а - количество слоев с одинаковым направлением укладки).
Если модули упругости отдельных групп слоев с различным направле
нием укладки неизвестны, то для определения модуля упругости каждой
группы необходимо составить систему из т уравнений:
т
Е С = Е у и , 1 = 1, 2, ..., т , (3)
1=1
где Е с1 - экспериментальное значение модуля упругости пластины в направ
лении а; ¥ у - объемное содержание волокон в пластине ] , уложенных под
углом а.
Очевидно, что на напряженно-деформированное состояние многослой
ных анизотропных систем оказывает влияние не только соотношение рас
пределенных под разными углами слоев, но и взаимодействие смежных
слоев. Такое же влияние может иметь место при определении механических
характеристик пластин с одинаковым объемным содержанием волокон, уло
женных в заданных направлениях, но с различной последовательностью.
Влияние изменения последовательности укладки слоев на эффективный
модуль упругости Е, разрушаюшее напряжение П и разрушающую дефор
мацию £р оценивали на образцах со схемами укладки № 2 и 3 (табл. 1). При
одинаковом соотношении направленных под различными углами слоев
(0 ° -60%, ± 45°-40%) последовательность их укладки существенно отлича
66 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 6
Ж есткость и прочность слоистых углепластиков
лась. Испытания показали, что модули упругости при растяжении образцов
(схемы № 2 и 3) в направлении в = 0° отличаются на 4000 МПа при
стандартном отклонении 10000 МПа. В направлении в = 90° результаты
совпадают, стандартное отклонение не превышает 1500 МПа. Коэффициент
вариации в обоих случаях составляет 7% при отклонении средних значений
до 4%. Подобные результаты получены также при испытаниях на сжатие.
Характеристики прочности и деформационной способности углепласти
ков с укладкой слоев по схемам № 2 и 3 также существенно не отличаются.
Полученные экспериментальные данные свидетельствуют о незначительном
влиянии последовательности укладки слоев на механические характерис
тики. Более точная оценка влияния взаимодействия слоев на характеристики
материала, по-видимому, невозможна без учета разброса последних, что
связано с влиянием технологических параметров.
Анизотропию модуля упругости однонаправленного слоя углепластика
можно оценить по результатам испытаний многослойных образцов, пред
ставленных в табл. 1. Из уравнений, составленных для схем № 1,2, в = 0° и
№2, в = 90°, в соответствии с (3) вычислим эффективные модули упругости
однонаправленного слоя Е 4 5 и Е (индексы обозначают угол в градусах
относительно направления укладки волокон в слое). Повторяя эту процедуру
для других схем армирования, получаем дополнительные значения эффек
тивных модулей. Усредненные зависимости изменения жесткости слоя от
направления нагружения представлены на рис. 5,а.
Следует отметить, что для слоев, расположенных под углом 45° к
направлению деформирования, отклонение эффективного модуля упругости
от среднего значения достигает 15%, в то время как для слоев, уложенных
под углом 90°, - 60%. Низкая точность оценки модуля упругости уложен
ных под углом 90° слоев связана с его невысоким значением. При неизмен
ной абсолютной погрешности относительная погрешность принимает наи
большие значения при наименьшей определяемой величине.
Эффективный модуль упругости слоя в поперечном направлении уклад
ки волокон можно оценить также по экспериментальным значениям одно
направленного углепластика и матрицы. Модуль Юнга материала матрицы
составляет 3500 МПа, объемное содержание волокон в углепластике - 55%.
По результатам испытаний однонаправленного углепластика в соответствии
с правилом смесей значение модуля упругости волокна равно 2,77 -105 МПа.
Уравнение правила смесей для композита с последовательно располо
женными компонентами имеет вид [7]
1 V /
Е с Е / Е т
где / и т соответствуют обозначению волокна и матрицы.
Эффективный модуль упругости в этом случае равен 7700 МПа. В
соответствии с (3) эффективный модуль упругости слоя в поперечном на
правлении при растяжении составляет 6000 МПа, при сжатии - 9000 МПа
(рис. 5).
ISSN 0556-171Х. Проблемыы прочности, 2001, № 6 67
В. А. Стрижало, М. П. Земцов
Е -10 , МПа
о 20 80 а, град40 60
а
Рис. 5. Расчетные (светлые точки) и экспериментальные (темные точки) значения механи
ческих характеристик монослоя при одноосном нагружении: • , О - растяжение; ■, □ -
сжатие.
Прочность слоистой пластины. С особенностями структуры много
слойных пластин связана неравномерность распределения напряжений по
толщине материала даже при однородном поле деформаций. Усилия в этом
случае распределяются между слоями пропорционально их жесткости. Зна
ние зависимости эффективного модуля упругости от направления укладки
волокон (рис. 5) позволяет получить картину распределения напряжений для
каждого отдельного слоя пластины.
Наибольшие нормальные напряжения в слое возникают, если нагрузка
приложена в направлении максимальной жесткости слоев - вдоль волокон.
Деформационная способность слоя при этом является минимальной, а проч
ность - максимальной. С увеличением угла между направлением действия
силы и укладкой волокон значения разрушающих напряжений уменьшают
ся, деформационная способность увеличивается. Следовательно, величина
разрушающей деформации слоистой пластины определяется слоями, в кото
рых угол между волокнами и направлением действия силы минимальный.
Необходимо отметить, что разрушение отдельных, наиболее нагружен
ных волокон не всегда ведет к потере несущей способности всей пластины.
Если количество таких волокон невелико и они не несут основной доли
нагрузки, то после их разрушения последняя перераспределяется к менее
жестким слоям. На диаграмме в этом случае наблюдается резкое падение
нагрузки или уменьшение наклона соответствующего участка диаграммы к
оси деформаций.
Выражение для определения разрушающего напряжения в слоистой
пластине в соответствии с правилом смесей можно записать в виде
п
п = £ р 2 е у > • (5)
/= 1
68 НБЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 6
Ж есткость и прочность слоистых углепластиков
Однако для корректной оценки разрушающих напряжений с помощью
(5) необходимо учесть некоторые обстоятельства. Очевидно, что величина
разрушающей деформации £р зависит не только от деформационной спо
собности наиболее нагруженных слоев, но и от конкретной схемы укладки
последних.
Учитывая нелинейность диаграмм деформирования для некоторых схем
укладки слоев, интересно оценить соответствие вычисленных значений раз
рушающих напряжений экспериментальным. В табл. 2 приведены резуль
таты оценки разрушающих напряжений слоистых пластин П ̂ и П 2 , полу
ченные в соответствии с (5) по экспериментальным е'р и расчетным е'̂
значениям разрушающей деформации.
Т а б л и ц а 2
Значения разрушающих напряжений
№
схемы
в,
град
Пі, МПа П2, МПа
Растяжение Сжатие Растяжение Сжатие
1 0 770 910 770 784
2 0 526 640 526 551
2 90 157 317 130 226
3 0 526 640 526 551
3 90 157 317 130 226
4 0 468 604 468 521
4 90 204 264 204 227
5 0 167 334 138 238
6 0 530 685 530 590
6 90 233 381 118 277
Экспериментальные кривые разрушающих деформаций е'р построены
при испытании образцов с укладкой волокон под углом а и 90° к их
продольной оси. Слои, в которых волокна расположены нормально к на
правлению деформирования, существенного сопротивления нагружению не
оказывают. Поэтому значения разрушающих напряжений слоя П с (рис. 5,6)
и деформаций е'р испытанных образцов соответствуют характеристикам
слоев, уложенных под углом а.
Разрушающие напряжения П 2 определяли исходя из предположения,
что диаграммы деформирования слоев линейны до разрушения. Расчетные
значения разрушающих деформаций для построения кривых Єр(а) - рис. 5,а
определим из выражения
Пе" = ■еР
(6 )
где П э - экспериментальное значение разрушающего напряжения много
слойной пластины.
ISSN 0556-171Х. Проблемыы прочности, 2001, № 6 69
В. А. Стрижало, М. П. Земцов
Разрушающие деформации в этом случае соответствуют слоям с наи
большей удельной жесткостью Е і¥ і . Для схем армирования, приведенных в
табл. 1 , наибольшее значение удельной жесткости соответствовало слоям,
модуль упругости которых максимален.
Сравнение расчетных разрушающих напряжений П і и П 2 (табл. 2) с
экспериментальными значениями П (табл. 1) показало преимущество опре
деления деформации разрушения углепластика (для оценки его прочности)
по формуле (6 ). Отличие разрушающих напряжений П 2 от эксперимен
тальных П , за исключением схемы № 6 , в = 90°, не превышает 2 0 %, а
напряжений П і достигает 50%. Расхождение между разрушающими напря
жениями П 1 и экспериментальными П для схемы № 6 , в = 90° достигает
145%, а для П 2 - 32%.
По-видимому, такое различие между результатами эксперимента и рас
чета для образцов с укладкой волокон по схеме № 6 , в = 90° обусловлено
неполной реализацией прочности волокон, уложенных под углом 60° к
направлению нагружения, из-за недостаточной ширины образца.
Расхождение расчетных и экспериментальных данных для образцов, у
которых диаграмма нагрузка-деформация линейна до разрушения, объясня
ется значительным разбросом последних. Коэффициенты вариации разру
шающих напряжений при растяжении достигают 1 0 %, при сжатии - 16%,
эффективного модуля упругости - соответственно 1 0 и 16%, разрушающих
деформаций - 10 и 24%.
Заключение. Экспериментальные исследования закономерностей дефор
мирования и разрушения углепластиковых пластин позволили оценить несу
щую способность слоистых пластин при их одноосном нагружении в плос
кости укладки волокон. Деформирование многослойных углепластиковых
пластин при одноосном нагружении по достижении определенного уровня
нагрузки, как правило, вызывает постепенное разрушение наиболее нагру
женных волокон, завершающееся катастрофической потерей несущей спо
собности.
Показана возможность оценки прочности и жесткости многослойной
анизотропной пластины с помощью экспериментальных зависимостей меха
нических характеристик монослоя от угла между направлением армиро
вания и нагрузкой. Отклонение расчетных значений жесткости и прочности
от экспериментальных в значительной степени связано с разбросом механи
ческих характеристик углепластика.
Прочность и жесткость пластины главным образом определяются проч
ностью и жесткостью волокон, ориентированных в направлении действия
нагрузки.
Р е з ю м е
Запропоновано метод оцінки міцності й жорсткості армованих вуглеволок-
ном анізотропних шаруватих пластин при розтязі та стиску в площині
укладання волокон. Експериментально досліджено закономірності дефор
мування і руйнування вуглепластикових пластин. За допомогою відомих
механічних характеристик односпрямованого моношару оцінено міцність
багатошарових пластин із різними схемами укладання волокон.
70 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 6
Ж есткость и прочность слоистых углепластиков
1. Т а р н о п о ль с к и й Ю . М ., К и н ц и с Т. Я . Методы статических испытаний
армированных пластиков. - М.: Химия, 1981. - 270 с.
2. С п р а во ч н и к по алюминиевым сплавам. - М.: ВИЛС, 1978. - 18 с.
3. К о м п о зи ц и о н н ы е материалы. Справочник / Под ред. Д. М. Карпиноса. -
Киев: Наук. думка, 1985. - 592 с.
4. К ом п о зи ц и о н н ы е материалы. Справочник / Под общ. ред. В. В. Васильева,
Ю. М. Тарнопольского. - М.: Машиностроение, 1990. - 512 с.
5. Б е р т Ч. В . Механические испытания композитов // Композиционные
материалы. - М.: Машиностроение, 1978. - Т. 8 . - С. 81 - 97.
6 . К о д ориентации волокон в слоях композиционного материала, разрабо
танный Лабораторией материалов ВВС США // Композиционные мате
риалы. - М.: Машиностроение, 1978. - Т. 3. - С. 496 - 503.
7. Ф уд зи н Т., Д з а к о М . Механика разрушения композиционных матери
алов. - М.: Мир, 1982. - 232 с.
Поступила 29. 06. 2000
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2001, № 6 71
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-46716 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:15:08Z |
| publishDate | 2001 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Стрижало, В.А. Земцов, М.П. 2013-07-06T09:13:09Z 2013-07-06T09:13:09Z 2001 Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном
 нагружении / В.А. Стрижало, М.П. Земцов // Проблемы прочности. — 2001. — № 6. — С. 61-71. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46716 620.1 Представлен метод оценки прочности и жесткости армированных углеволокном анизотропных
 слоистых пластин при растяжении и сжатии в плоскости укладки волокон.
 Экспериментально изучены закономерности деформирования и разрушения углепластиковых
 пластин. С помощью известных механических характеристик однонаправленного монослоя
 оценивается прочность многослойных пластин с различными схемами укладки волокон. Запропоновано метод оцінки міцності й жорсткості армованих вуглеволок-
 ном анізотропних шаруватих пластин при розтязі та стиску в площині
 укладання волокон. Експериментально досліджено закономірності деформування
 і руйнування вуглепластикових пластин. За допомогою відомих
 механічних характеристик односпрямованого моношару оцінено міцність
 багатошарових пластин із різними схемами укладання волокон. A method for estimating strength and stiffness
 of anisotropic laminated carbon fiber-reinforced
 plates subjected to tension and compression
 in the plane of laying fibers is presented.
 Regularities of deformation and fracture of carbon
 fiber-reinforced plates were experimentally
 studied. Using the known mechanical characteristics
 of a unidirectional monolayer strength of
 multilayer plates with various schemes of laying
 fibers was evaluated. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении Stiffness and Strength of Laminated Carbon Fiber- Reinforced Plastics under Uniaxial Loading Article published earlier |
| spellingShingle | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении Стрижало, В.А. Земцов, М.П. Научно-технический раздел |
| title | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении |
| title_alt | Stiffness and Strength of Laminated Carbon Fiber- Reinforced Plastics under Uniaxial Loading |
| title_full | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении |
| title_fullStr | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении |
| title_full_unstemmed | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении |
| title_short | Жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении |
| title_sort | жесткость и прочность слоистых углепластиков при одноосном нагружении |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46716 |
| work_keys_str_mv | AT strižalova žestkostʹipročnostʹsloistyhugleplastikovpriodnoosnomnagruženii AT zemcovmp žestkostʹipročnostʹsloistyhugleplastikovpriodnoosnomnagruženii AT strižalova stiffnessandstrengthoflaminatedcarbonfiberreinforcedplasticsunderuniaxialloading AT zemcovmp stiffnessandstrengthoflaminatedcarbonfiberreinforcedplasticsunderuniaxialloading |