Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения

Предложена модель сопротивления металлов пластической деформации в широком температурно- скоростном диапазоне, в котором основным механизмом деформации является дислокационное скольжение в зернах. За счет конкретизации параметров термоактивируемых микромеханизмов преодоления дислокациями барьеров и...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:	Проблемы прочности
Datum:	2002
Hauptverfasser:	Грешнов, В.М., Сафин, Ф.Ф., Грешнов, М.В.
Format:	Artikel
Sprache:	Russisch
Veröffentlicht:	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України 2002
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46933
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения / В.М. Грешнов, Ф.Ф. Сафин, М.В. Грешнов // Проблемы прочности. — 2002. — № 6. — С. 107-115. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860210427219148800
author	Грешнов, В.М. Сафин, Ф.Ф. Грешнов, М.В.
author_facet	Грешнов, В.М. Сафин, Ф.Ф. Грешнов, М.В.
citation_txt	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения / В.М. Грешнов, Ф.Ф. Сафин, М.В. Грешнов // Проблемы прочности. — 2002. — № 6. — С. 107-115. — Бібліогр.: 15 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Проблемы прочности
description	Предложена модель сопротивления металлов пластической деформации в широком температурно- скоростном диапазоне, в котором основным механизмом деформации является дислокационное скольжение в зернах. За счет конкретизации параметров термоактивируемых микромеханизмов преодоления дислокациями барьеров и перестройки дислокационной структуры в процессах динамических полигонизации и рекристаллизации модель позволяет учитывать влияние на сопротивление деформации истории нагружения, связанной с зависимостью скорости деформации έi от времени. Запропоновано модель опору металів пластичній деформації в широкому температурно-швидкісному діапазоні, в якому основними механізмами деформації є дислокаційне ковзання в зернах. За рахунок конкретизації параметрів термоактивованих мікромеханізмів подолання дислокаціями бар’єрів та перебудови дислокаційної структури в процесах динамічних поліго- нізації і рекристалізації модель дозволяє враховувати вплив на опір деформації історії навантаження, зумовленої залежністю швидкості деформації έi від часу. We propose a model of the resistance of metals to plastic strain in a wide temperature-velocity range where the principle mechanism of deformation is dislocation sliding in grains. We concretely define parameters of thermoactivated micromechanisms of the surmounting of barriers by dislocations and rearrangement of the dislocation structure during dynamic polygonization and recrystallization. Due to this, the model allows an account of the effect of loading history connected with the time dependence of έi on the resistance to strain.
first_indexed	2025-12-07T18:14:03Z
format	Article
fulltext	УДК 538.931; 539.3:4 Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деф орм ации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением . Сообщ ение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения В. М. Греш нов, Ф. Ф. Сафин, М. В. Грешнов Уфимский государственный авиационный технический университет, Уфа, Россия Предложена модель сопротивления металлов пластической деформации в широком темпе ратурно-скоростном диапазоне, в котором основным механизмом деформации является дислокационное скольжение в зернах. За счет конкретизации параметров термоактиви руемых микромеханизмов преодоления дислокациями барьеров и перестройки дислокаци онной структуры в процессах динамических полигонизации и рекристаллизации модель позволяет учитывать влияние на сопротивление деформации истории нагружения, связан ной с зависимостью скорости деформации е; от времени. К лю чевы е слова: пластическая деформация, дислокации, барьеры, процессы динамической полигонизации и рекристаллизации. Введение. В современной механике обработки металлов давлением (ОМД) развиты приближенные аналитические и численные методы анализа напряженно-деформированного состояния, деформационной поврежденности заготовки в технологических операциях для случаев простого или близкого к нему нагружений, монотонной деформации и постоянной скорости дефор мации [1]. На основе этих методов разработаны и представлены на мировом рынке программные пакеты для численного моделирования на ПЭВМ формо образующих операций и процессов ОМД [2]. Основной проблемой дальнейшего развития теоретических основ ОМД с точки зрения повышения точности расчетных методов, с одной стороны, и обеспечения возможности расчета многопереходных процессов, с другой - является учет истории нагружения (деформирования) элементарных частиц заготовки при теоретическом описании процессов пластической деформа ции [1, 3, 4]. История нагружения в общем случае характеризуется зависи мостью скорости деформации и, следовательно, деформации от времени, а также зависимостями (явными или неявными) тензоров напряжений от времени, т.е. характером траекторий нагружения материальных частиц. Фи зическая природа фактора “история нагружения” состоит в том, что указан ные зависимости оказывают влияние на закономерности изменения струк туры, которая определяет свойства металлов и их пластическое поведение. Анализ отмеченной проблемы позволяет разложить ее на следующие задачи: 1) переход от широко используемого описания движения частиц материала при деформации по Эйлеру к описанию по Лагранжу; 2) разра ботка новых или уточнение известных зависимостей между тензорами на пряжений и деформаций, которые должны учитывать историю нагружения, связанную с траекториями векторов напряжений; 3) разработка новых ска лярных зависимостей в определяющих соотношениях между интенсивнос © В. М. ГРЕШНОВ, Ф. Ф. САФИН, М. В. ГРЕШНОВ, 2002 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2002, N 6 107 В. М. Грешное, Ф. Ф. Сафин, М. В. Грешное тями напряжений, деформаций и скоростей деформаций при различных температурах (видах деформации: холодная, теплая, горячая), которые долж ны учитывать историю нагружения, зависящую от изменения деформации и скорости деформации от времени; 4) разработка программного продукта на развитой теоретической основе для моделирования операций и процессов ОМД на ПЭВМ. Изучению скалярной зависимости сопротивления деформации от термо механических параметров посвящено большое количество работ, и, начиная с Людвика и Холломона, имеется обширная библиография. В качестве иллюстраций различных подходов к решению задачи отметим: эмпиричес кий подход [5], феноменологический [6] (функционал сопротивления дефор мации наследственного типа), физический [7] и физико-феноменологичес кий [8]. Общим недостатком многочисленных моделей является неучет влияния на сопротивление деформации зависимости £ {(г). В настоящей работе предпринята попытка построения модели сопро тивления металлов пластической деформации, лишенной этого недостатка, т.е. она посвящена решению третьей из вышеперечисленных задач. Данная модель представлена в форме оператора, который ставит в соответствие функциям р 8(£ I ), £{(£ I) функцию о { { ), где р 8 - скалярная плотность неподвижных дислокаций; £ 1 1 и о 1 - интенсивности деформаций, ско ростей деформаций и напряжений соответственно. Вывод общего уравнения. Известно, что физические модели сложных по своей природе процессов являются громоздкими, содержат параметры (коэффициенты), которые зачастую не имеют размерности и не поддаются точному определению [7]. Поэтому использовать их в технологических расчетах практически невозможно [9]. Феноменологические модели обла дают большой общностью, однако их применение для описания конкретного физического процесса обусловлено проведением трудоемкого, требующего, как правило, специального оборудования, эксперимента для определения многочисленных материальных констант и функций. Ниже реализованы физико-феноменологический подход и метод, изло женные в [8] и доказавшие свою продуктивность, в частности, при постро ении единой модели холодной пластической деформации и вязкого разру шения металлов [3, 4], модели сверхпластической деформации [10]. Исследуемая модель - обобщение модели холодной пластической де формации [3] с точки зрения учета температуры и возникающего при повы шенных температурах влияния на интенсивность деформаций £ 1 скорости деформации и ее изменения во времени. При этом на сопутствующем пластической деформации процессе накопления деформационной повреж- денности и макроразрушения внимание пока не акцентируется. Рассматривается пластическая деформация при активном нагружении в широком температурно-скоростном диапазоне, в котором основным меха низмом, вносящим вклад в деформацию, является дислокационное сколь жение в зернах поликристаллического агрегата. Это соответствует темпера турно-скоростному диапазону, в котором в промышленности осуществля ется ОМД, за исключением специальных видов обработки - изотермической штамповки в условиях сверхпластичности и ползучести. 108 1&$М 0556-171Х. Проблемы прочности, 2002, № 6 Физико-феноменологическая модель сопротивления С целью получения обобщенной модели в ее основу положены обще признанные в физике прочности и пластичности положения [11]: при плас тической деформации протекают два конкурирующих процесса - упроч нение и разупрочнение. Упрочнение обусловлено торможением потока по движных дислокаций барьерами различной природы, на которых они оста навливаются и превращаются в неподвижные; основными барьерами в про мышленных конструкционных металлах и сплавах являются неподвижные дислокации “леса”, межзеренные, межфазные и субзеренные границы, при этом первый тип барьеров - доминирующий. Разупрочнение связано с различными перестройками дислокационной структуры, которые приводят к уменьшению плотности неподвижных дислокаций, например, за счет их аннигиляции, в том числе в процессе полигонизации, исчезновения в по движных границах зерен при рекристаллизации или преодоления некоторых барьеров и превращения снова в подвижные силовым способом без терми ческой активации (за счет работы действующего напряжения) или термо- флуктуационным способом (с помощью термической активации). Систему уравнений задачи, описывающую вышеперечисленные процес сы, запишем в виде ^ Р г у gs р эу ̂ ; (1) е і = р § Ьу ; ( и - о г /л /3 ' е 0 ехр \ кТ (2) (3) где р 5 и р - усредненные по объему скалярные плотности неподвижных и подвижных дислокаций; Ь, V - усредненные по системам скольжения модули векторов Бюргерса и скорости скольжения дислокаций, для метал_о лов Ь = 3-10 см; г - время; е о - не зависящий от температуры предъ- экспоненциальный множитель; и - энергия активации элементарного акта механизма, контролирующего скорость деформации; V - активационный объем; к - постоянная Больцмана; Т - термодинамическая температура; V ̂ , V - эффективные частоты соответствующих дислокационных превра щений. Здесь, в отличие от работы [3], вместо одного из уравнений связи макроскопических характеристик пластической деформации с характерис тиками дислокационной структуры о і = ам Є Ь ^~ р^ взято уравнение (3) [11]. Этим мы полагаем, что при теплой (0 ,4Тпл > Т > 0,2Тпл) и горячей (Т > 0 ,4Тпл) деформации, где Тпл - температура плавления, скорость дефор мации контролируется термоактивируемыми процессами полигонизации и рекристаллизации. Основанием для этого являются относительно большие пластические деформации и скорости деформации (и соответственно напря жения) в технологических операциях ОМД, которые обеспечивают необхо димое е і > е кр и достаточное о і > 0 где е кр и о кр - критические деформация и напряжение соответственно, условие протекания указанных ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2002, № 6 109 В. М. Грешное, Ф. Ф. Сафин, М. В. Грешное процессов [11]. Поэтому плотность неподвижных дислокаций р s может изменяться не только за счет преодоления ими барьеров, что учитывается уравнением (1), но и за счет полигонизации и рекристаллизации, что учиты вается уравнением (3). Для последующей оценки области применимости модели сформули руем принятые при записи (1)-(3) упрощающие допущения: 1) упругие деформации ввиду их малости по сравнению с пласти ческими в операциях ОМД не учитываются; 2) дислокационные источники достаточно продуктивны и обеспечивают в каждый момент времени активной деформации необходимую плотность подвижных дислокаций для обеспечения задаваемой скорости деформации механизмом дислокационного скольжения и быстрой подстройки плотности неподвижных дислокаций к действующему напряжению [12]. При развитых пластических деформациях с умеренными и достаточно плавно изменя ющимися скоростями деформации это допущение оправдано. Отклонения, как известно [12], наблюдаются в начале пластического течения у матери алов с наличием “зуба текучести” на диаграммах деформирования. Это допущение позволяет исключить из рассмотрения мощность дислокацион ных источников, уравнение баланса для р и анализ совместности уравне ний (1) и (3); 3) вклад в сопротивление деформации барьеров недислокационной при роды (рельефа Пайерса и т.д.) в явном виде не учитывается. Полагаем, что часть этих барьеров вносят вклад в начальный предел текучести, а другие совместно с барьерами дислокационной природы определяют среднюю дли ну свободного пробега дислокаций и, тем самым, будут учтены в модели в неявном виде; 4) дислокации большую часть времени находятся на барьерах в ожида нии тепловой флуктуации, поэтому v gs > > v sg и р g < < р s. Следовательно, примем, что общая плотность дислокаций р = р s; 5) температурные интервалы аномального поведения сопротивления деформации у некоторых сплавов, например сине- и красноломкость у сталей, исключаются из рассмотрения. В практике ОМД при таких темпера турах обработка не проводится. Принятые допущения были бы невозможны в случае построения физи ческой модели сопротивления металлов пластической деформации, предназ наченной для ее теоретического исследования. Наша задача, как уже отме чалось, получение приближенной модели, которая должна достаточно аде кватно учитывать влияние на величину о { истории нагружения и которую можно использовать в практике технологических расчетов, а также при теоретическом анализе операций и процессов ОМД. Решение системы (1)—(3) в линейном приближении при £ J- = const и начальных условиях t = 0, р s = р s0 (р s0 - исходная - до нагрева и дефор мации - плотность неподвижных дислокаций) имеет вид о j = a m G (T )b 2,5 kT £ 0 1 - — ----- ^ ln — G (T )b 3 £ j X 110 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2002, № 6 Физико-феноменологическая модель сопротивления ... X ё і (V ̂ Ы ' ) 1 ( £ І \ ехР \|^ г sg ] - 1 + о 1/2 (4) I V = у оехр и - а і Г / л/3 V к Т , (5) где Л = Л £ ; /£ I ; Л £ I - интенсивность приращения пластической деформа ции (для общего случая объемного напряженно-деформированного состоя- 2 ' 1/2 ния Л £ I = ^ 3 й£ у ■ й£ у \| , при одноосном напряженном состоянии Л £ I = = \| Л///\|); й£ у - приращение компонент тензора деформаций; й 1 и I - при ращение размера и текущий размер образца соответственно; Х = у / у - средняя длина свободного пробега дислокаций; а - параметр междислока- ционного взаимодействия; т = 3,1 - фактор Тейлора; О - модуль сдвига. Основными механизмами преодоления дислокациями барьеров явля ются пересечение дислокаций леса, поперечное скольжение винтовых дислокаций и переползание краевых при повышенной Т [11]. Эти же меха низмы, контролируемые диффузией, ответственны за перестройку структу ры при полигонизации и рекристаллизации. В связи с этим в (3) и (5) значение и = ОЬ 3/2,5 берется одинаковым и равным энергии активации самодиффузии [11]. При пересечении дислокаций и при выходе сегмента дислокации в иную плоскость по механизму поперечного скольжения требу ется активация объема кристаллической решетки длиной, равной среднему расстоянию между дислокациями леса (средняя длина дислокационного сегмента) 1/^[р]. и поперечником Ь2. Поэтому в (3) и (5) величина актива ционного объема берется также одинаковой и равной V = Ь 2Д /р 7. Частоту V о в (5) оценим исходя из следующих соображений. По смыслу - это частота колебаний дислокационного сегмента со средней длиной в котором 1 Д /р 7 Ь ионов. Частота колебаний иона в решетке 12 _1 (частота Дебая) приблизительно одинакова для всех металлов, V 0 =10 с [11]. Известно, что частоты колебаний обратно пропорциональны колеблю щимся массам. Следовательно, V о = Vр Ь у[р ~. В развернутом виде (5) имеет вид I П(ггМ.3 1 „„о „ ,_2 = VпЬу[р~з ехрVsg 0 ( Т ) Ь 3 - 1,443О; Ь2 2,5 кТ (6) Уравнение (4) является моделью жесткопластического тела. Поэтому предел текучести, соответствующий £ ; = 0, по (4) определится как ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2002, № 6 111 В. М. Грешное, Ф. Ф. Сафин, М. В. Грешное 1 - 2,5 kT е 0 ln — G (T )b : 4 р s0 ■ (7) Поскольку величина р so в (4) и (7) есть исходная плотность неподвиж ных дислокаций в материале до его нагрева и деформации, для ее опреде ления и значения Я в (4) необходимо по экспериментальным данным построить диаграмму деформирования материала о ,• (£ ,•) при холодной де формации, те. при Т = 20oC. Простая методика определения указанных величин описана в [3]. Отметим, что (7) является альтернативой предложенной в [13] теории предела текучести металлов. Уравнения (4) и (6) описывают сопротивление деформации в широком температурно-скоростном диапазоне, но только при £ t = const. Решением системы (1)—(3), учитывающим влияние на о ; истории нагружения, связан ной с £ i ( t), будет интегральное уравнение о j- ( t) = a m G (T )b 1 - 2,5 kT 1n G (T )b 3 е i ( t) x X / £ i ( t) ЬЯ P 3/2VDb exP G (T )b 3 - 1,443 о t b 2/ 4 P 2,5 kT у - 1/2 dt • ■ (8) /_ Интегрирование (8) возможно для каждой заранее известной функции £ I ( г). При выполнении технологической операции ОМД каждая матери альная частица деформируемой заготовки имеет свой закон £ 1 ( г). Разраба тываемая модель сопротивления металлов пластической деформации пред назначена для математической постановки краевых задач технологической пластичности с целью получения математических моделей технологических операций и процессов ОМД. В настоящее время наиболее целесообразным методом решения краевых задач является метод конечных элементов (МКЭ) [14, 15], особенность которого заключается в пошаговом алгоритме расчета. С учетом этого уравнение (8) запишем в форме, удобной для его при ближенного численного решения в процессе реализации моделирования пластической деформации заготовки при ОМД методом МКЭ: о i (g)( £ i (g) ) = a m G (T )b 1 - 2,5 kT 1n (9) dp s(g ) = P s(g ) P s(g-1) + dp s(g) ; 1 P s( g 1) ЬЯ Db ^ P s( g-1) x 0 0 0 112 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2002, № 6 Физико-феноменологическая модель сопротивления ... I х exp \ G (T )b 3 - 1,443 a f(g_1} b 2Ц р s{g_X) 2,5 kT \ 1/2 d £ i (g) ; • - - / - - 1 2 i - - £ i(g) - d £ i(g) / t(g) ; d £ i(g) - ^ 3 d£tj(g)d£tj(g)j ; £ i(g) - £ i(g-i) + d £ i(g), где g - 1, 2,..., и - номер шага нагружения; t(g) - время деформирования на шаге g, определяемое через известную на шаге скорость перемещения рабочего органа деформирующего оборудования и задаваемое приращение перемещения инструмента; d £ j (g) - компоненты тензора приращений плас тических деформаций на шаге g. № (7) определяется О i (0) - О т при g - 1, р 5(0) - р so, £ i (0) - 0. При этом полагаем, что на каждом шаге нагружения ввиду малости приращения d £ t(g) скорость деформации £ t(g) - const. Оператор (9) ставит в соответствие функциям р s (£ t ), £ t t ) функцию Оi (£ i ). Он обеспечивает учет истории нагружения при расчете процессов пластической деформации, так как d p sg ) подсчитывается на каждом шаге нагружения при действительной на этом шаге £ t (g) и суммируется для определения О i(g) с накопленной на всех предыдущих шагах при различ ных £ i плотностью р s(g- i). Если на шаге g скорость деформации умень шилась по сравнению с предыдущим шагом, то, как следует из (9), может быть dp (g) < 0. Это приведет к снижению общей плотности неподвижных дислокаций р ̂ ) и уменьшению о 1 ) по сравнению с предыдущим шагом (2 - 1). Следовательно, последовательный учет истории нагружения обусловлен наличием в модели такой характеристики структуры металлов, как плот ность неподвижных дислокаций. Ситуация аналогична наблюдаемой в фи зико-феноменологической теории вязкого разрушения [3, 4, 15], где учет истории нагружения, связанной с зависимостью показателя жесткости на пряженного состояния к = о и / 3гг- от времени, достигается благодаря нали чию в модели структурной характеристики деформационной поврежден- ности - плотности микротрещин. В разработанной модели пластической деформации есть характерное время процесса гх = 1/V ^ и время наблюдения за процессом г = £•/£ . Если г < гх (очень большая £ 1 или малая £ 1), то дислокации не будут успевать срываться с барьеров за время деформирования заготовки и, например, при очень малых £ 1 даже при высоких Т и умеренных £ ; будем иметь холод ную деформацию. Процессы разупрочнения не успеют развиться. Из условия г = гх получим £ 1 = 1 V ̂ , или с учетом (3) и (6) для степени деформации й £ 1 - й £ .• 1 Т “ = — (10) ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2002, № 6 113 В. М. Грешное, Ф. Ф. Сафин, М. В. Грешное Из (10) следует, что при расчетах процессов пластической деформации с использованием (9) значение d £ » необходимо задавать из условия — ^ 0 d £ » > > — ■ (11)у 0 Оценка d £» по (11) будет возможна после определения из экспери ментальных данных величины £ о- Этот вопрос, а также частные случаи (9), соответствующие принятой в теории ОМД классификации деформации на холодную, теплую и горячую, и результаты экспериментальной проверки описанной модели будут рассмотрены во втором сообщении Работа выполнена при поддерж ке М инистерства образования РФ. Грант Т00-6.4-963. Р е з ю м е Запропоновано модель опору металів пластичній деформації в широкому температурно-швидкісному діапазоні, в якому основними механізмами де формації є дислокаційне ковзання в зернах. За рахунок конкретизації пара метрів термоактивованих мікромеханізмів подолання дислокаціями бар’є рів та перебудови дислокаційної структури в процесах динамічних поліго- нізації і рекристалізації модель дозволяє враховувати вплив на опір дефор мації історії навантаження, зумовленої залежністю швидкості деформації £ t від часу. 1. Колмогорое В. Л. Механика обработки металлов давлением. - М.: Металлургия, 1986. - 688 с. 2. Стебуное С. А., Биба Н. В. FORGE FAIR’97 - демонстрация возмож ностей объемной штамповки // Кузнеч.-штампов. пр-во. - 1997. - № 8. - С. 37 - 38. 3. Греш ное В. М., Лаериненко Ю. А., Напалкое А. В. Прогнозирование разрушения металлов в процессах холодной пластической деформации. Сообщ. 1. Приближенная модель пластической деформации и разру шения металлов // Пробл. прочности. - 1999. - № 1. - С. 76 - 85. 4. Греш ное В. М., Боткин А. В., Лаериненко Ю. А., Напалкое А. В. Прогнозирование разрушения металлов в процессах холодной пласти ческой деформации. Сообщ. 2. Учет анизотропного упрочнения и экспериментальная проверка модели пластической деформации и раз рушения // Там же. - № 2. - С. 74 - 84. 5. М азур В. Л., Х иж някД . Д . Сопротивление деформации и разупрочнение низколегированных сталей // Металлы. - 1991. - № 5. - С. 148 - 154. 6. Поздеее А. А., Тарноеский В. И., Еремеее В. И ., Баакашеили В. С. Применение теории ползучести при обработке металлов давлением. - М.: Металлургия, 1973. - 192 с. 114 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2002, N 6 Физико-феноменологическая модель сопротивления 7. Попов Л. Е , Кобытев В. С., Ковалевская Т. А. Пластическая дефор мация сплавов. - М.: Металлургия, 1984. - 183 с. 8. Гринберг Б. А., Иванов М. А. Доминирующие дислокационные пре вращения и температурная зависимость деформирующего напряжения в интерметаллидах // Физика металлов и металловедение. - 1994. - 78, вып. 3. - С. 3 - 32. 9. Batsoulas N. D. Review. Mathematical description of the mechanical behavior of metallic materials under creep conditions // J. Mater. Sci. - 1997. - No. 32. - P. 2511 - 2527. 10. Греш нов В. М., Иванов М. А. Полуфеноменологическая модель сверх пластичности на основе учета дислокационных превращений // Металло физика. - 1993. - 15, № 7. - С. 3 - 12. 11. Ш тремелъ М. А. Прочность сплавов. Ч. II. Деформация. - М.: МИСИС, 1997. - 527 с. 12. Иванов М. А., Гринберг Б. А., Барабаш Т. О. Описание поведения ансамбля дислокаций с учетом их размножения // Физика металлов и металловедение. - 1998. - 86, вып. 3. - С. 24 - 38. 13. Колбасников Н. Г ., Трифанова И. Ю . Интегрально-вероятностная интер претация температурной зависимости предела текучести металлов // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1995. - № 11. - С. 36 - 41. 14. Греш нов В. М., Боткин А. В., Напалков А. В., Лавриненко Ю. А. Математическое моделирование многопереходных процессов холодной объемной штамповки на основе физико-математической теории пласти ческого формообразования металлов. Ч. 1. Расчет напряженно- деформированного состояния // Кузнеч.-штампов. пр-во. - 2001. - № 8. - С. 33 - 37. 15. Греш нов В. М., Боткин А. В., Напалков А. В., Лавриненко Ю. А. Математическое моделирование многопереходных процессов холодной объемной штамповки на основе физико-математической теории пласти ческого формообразования металлов. Ч. 2. Расчет деформационной поврежденности и прогнозирование макроразрушения // Там же. - № 10. - С. 34 - 39. Поступила 28. 07. 2001 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2002, № 6 115
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-46933
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0556-171X
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T18:14:03Z
publishDate	2002
publisher	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
record_format	dspace
spelling	Грешнов, В.М. Сафин, Ф.Ф. Грешнов, М.В. 2013-07-07T20:24:17Z 2013-07-07T20:24:17Z 2002 Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения / В.М. Грешнов, Ф.Ф. Сафин, М.В. Грешнов // Проблемы прочности. — 2002. — № 6. — С. 107-115. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46933 538.931; 539.3:4 Предложена модель сопротивления металлов пластической деформации в широком температурно- скоростном диапазоне, в котором основным механизмом деформации является дислокационное скольжение в зернах. За счет конкретизации параметров термоактивируемых микромеханизмов преодоления дислокациями барьеров и перестройки дислокационной структуры в процессах динамических полигонизации и рекристаллизации модель позволяет учитывать влияние на сопротивление деформации истории нагружения, связанной с зависимостью скорости деформации έi от времени. Запропоновано модель опору металів пластичній деформації в широкому температурно-швидкісному діапазоні, в якому основними механізмами деформації є дислокаційне ковзання в зернах. За рахунок конкретизації параметрів термоактивованих мікромеханізмів подолання дислокаціями бар’єрів та перебудови дислокаційної структури в процесах динамічних поліго- нізації і рекристалізації модель дозволяє враховувати вплив на опір деформації історії навантаження, зумовленої залежністю швидкості деформації έi від часу. We propose a model of the resistance of metals to plastic strain in a wide temperature-velocity range where the principle mechanism of deformation is dislocation sliding in grains. We concretely define parameters of thermoactivated micromechanisms of the surmounting of barriers by dislocations and rearrangement of the dislocation structure during dynamic polygonization and recrystallization. Due to this, the model allows an account of the effect of loading history connected with the time dependence of έi on the resistance to strain. Работа выполнена при поддержке Министерства образования РФ. Грант Т00-6.4-963. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения Physico-Phenomenological Model of the Resistance of Metals to Plastic Strain for the Calculation of Metal Forming Processes. Part 1. Statement of the Problem and Derivation of the General Equation Article published earlier
spellingShingle	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения Грешнов, В.М. Сафин, Ф.Ф. Грешнов, М.В. Научно-технический раздел
title	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения
title_alt	Physico-Phenomenological Model of the Resistance of Metals to Plastic Strain for the Calculation of Metal Forming Processes. Part 1. Statement of the Problem and Derivation of the General Equation
title_full	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения
title_fullStr	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения
title_full_unstemmed	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения
title_short	Физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. Сообщение 1. Постановка задачи и вывод общего уравнения
title_sort	физико-феноменологическая модель сопротивления металлов пластической деформации для расчета технологических процессов обработки металлов давлением. сообщение 1. постановка задачи и вывод общего уравнения
topic	Научно-технический раздел
topic_facet	Научно-технический раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/46933
work_keys_str_mv	AT grešnovvm fizikofenomenologičeskaâmodelʹsoprotivleniâmetallovplastičeskoideformaciidlârasčetatehnologičeskihprocessovobrabotkimetallovdavleniemsoobŝenie1postanovkazadačiivyvodobŝegouravneniâ AT safinff fizikofenomenologičeskaâmodelʹsoprotivleniâmetallovplastičeskoideformaciidlârasčetatehnologičeskihprocessovobrabotkimetallovdavleniemsoobŝenie1postanovkazadačiivyvodobŝegouravneniâ AT grešnovmv fizikofenomenologičeskaâmodelʹsoprotivleniâmetallovplastičeskoideformaciidlârasčetatehnologičeskihprocessovobrabotkimetallovdavleniemsoobŝenie1postanovkazadačiivyvodobŝegouravneniâ AT grešnovvm physicophenomenologicalmodeloftheresistanceofmetalstoplasticstrainforthecalculationofmetalformingprocessespart1statementoftheproblemandderivationofthegeneralequation AT safinff physicophenomenologicalmodeloftheresistanceofmetalstoplasticstrainforthecalculationofmetalformingprocessespart1statementoftheproblemandderivationofthegeneralequation AT grešnovmv physicophenomenologicalmodeloftheresistanceofmetalstoplasticstrainforthecalculationofmetalformingprocessespart1statementoftheproblemandderivationofthegeneralequation

Institution

Ähnliche Einträge