Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности
Приведены результаты испытаний на ударное сжатие образцов из мягкой и высокопрочной сталей. Отмечено качественное подобие зависимостей сопротивления испытанных металлов от скорости деформации. Показано, что с повышением скорости деформации сопротивление сжатию металлов существенно возрастает и вы...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2003 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2003
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47006 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности / В.И. Зубов, Г.В. Степанов, А.В. Широков // Проблемы прочности. — 2003. — № 5. — С. 113-121. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859685841396301824 |
|---|---|
| author | Зубов, В.И. Степанов, Г.В. Широков, А.В. |
| author_facet | Зубов, В.И. Степанов, Г.В. Широков, А.В. |
| citation_txt | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности / В.И. Зубов, Г.В. Степанов, А.В. Широков // Проблемы прочности. — 2003. — № 5. — С. 113-121. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Приведены результаты испытаний на ударное сжатие образцов из мягкой и высокопрочной
сталей. Отмечено качественное подобие зависимостей сопротивления испытанных металлов
от скорости деформации. Показано, что с повышением скорости деформации сопротивление
сжатию металлов существенно возрастает и выходит на насыщение, различие в
уровне сопротивления металлов уменьшается. Рассмотрены некоторые особенности деформирования
и разрушения испытанных металлов на микроструктурном уровне.
Наведено результати випробувань на ударний стиск зразків із м ’якої та
високоміцної сталей. Відмічено якісну подібність залежностей опору указаних
металів від швидкості деформації. Показано, що зі зростанням швидкості
деформації опір стиску металів істотно збільшується і виходить на
насичення, різниця в рівні опору металів зменшується. Розглянуто деякі
120 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5
Влияние скорости деформации на предел текучести
особливості деформування та руйнування випробуваних металів на мікроструктурному рівні.
The results of tests for impact compression of
specimens from mild and high-strength steels
are given. A qualitative similarity of strengthstrain
rate dependences of the tested metals is
shown. With an increase in strain rate the resistance
to compression of metals increases significantly
and reaches the saturation value, the
difference in the strength of metals is reduced.
Some peculiarities of the deformation and fracture
of tested materials on the microstructure
level have been studied.
|
| first_indexed | 2025-11-30T22:27:04Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.4
Влияние скорости деформации на предел текучести сталей
различной прочности
В . И . З у б о в , Г . В . С т е п а н о в , А . В . Ш и р о к о в
Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАН Украины, Киев, Украина
Приведены результаты испытаний на ударное сжатие образцов из мягкой и высокопрочной
сталей. Отмечено качественное подобие зависимостей сопротивления испытанных метал
лов от скорости деформации. Показано, что с повышением скорости деформации сопро
тивление сжатию металлов существенно возрастает и выходит на насыщение, различие в
уровне сопротивления металлов уменьшается. Рассмотрены некоторые особенности де
формирования и разрушения испытанных металлов на микроструктурном уровне.
Ключевые слова : ударное сжатие, скорость деформации, адиабатический
процесс, пластическая деформация, микроструктура, полоса сдвига.
О б о з н а ч е н и я
(5 - толщина образца
Ь - ширина полосы рабочей части образца
Н - шаг прорезей образца
р - плотность исследуемого металла
ер - удельная теплоемкость металла
е0 - скорость продольной упругой волны в металле
- время достижения однородного напряженно-деформированного состояния
в образце
£ I - интенсивность деформации
е' - скорость пластической деформации
£ тах - максимальная деформация
о т - предел текучести металла
о экв - эквивалентное напряжение при плоской деформации
АТ - повышение температуры металла образца
у0 - скорость ударника
V - скорость сжатия образца
Введение. Известно, что конструкционные металлы (мартенситные и
аустенитные стали, титановые, алюминиевые и другие сплавы) чувствитель
ны к скорости деформации. С ее увеличением сопротивление большинства3 5 _1
металлов деформированию [1-5] возрастает, особенно при е '> 1 0 ...10 с .
В случае численного моделирования поведения металлов (при высоких
скоростях деформации) обычно используют упруговязкопластическую мо
дель [1, 6]. При этом необходимо располагать параметрами определяющих
уравнений поведения металлов, учитывающими влияние скорости деформа
ции (в широком диапазоне ее изменения) на сопротивление металлов дефор
© В. И. ЗУБОВ, Г. В. СТЕПАНОВ, А. В. ШИРОКОВ, 2003
ТБОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, N 5 113
В. И. Зубов, Г. В. Степанов, Л. В. Широков
мированию. Недостаточный объем достоверных экспериментальных данных3 _ 1
при е' > 10 с обусловлен ограниченными возможностями существующих
методов испытаний [5]. В настоящей работе исследовалось влияние ско
рости деформации на предел текучести отожженной низкоуглеродистой и
высокопрочной (твердость 43 НЯС) сталей в диапазоне скоростей сжатия
3 5 _ 110 ...10 с , имеющих различную статическую прочность. При этом исполь
зовалась разработанная ранее методика [ 1 ,7 ] .
М етодика испы таний . Динамическое сжатие образца 6 в виде тонкой
пластины с параллельными прорезями (рис. 1) осуществляли с помощью
газопневматической установки. Его рабочая часть (узкие полосы металла
между прорезями) деформируется между плоскими поверхностями плиты-
ударника 2 и плиты-наковальни 3. Ударник, закрепленный на легком алюми
ниевом поддоне 1 в виде стакана из алюминиевого сплава диаметром 90 мм
и длиной 60 мм, разгоняется до заданной скорости в диапазоне 50...400 м/с
по каналу ствола давлением сжатого газа. В проведенных экспериментах
использовали ударник диаметром 88 мм и толщиной 10 мм и наковальню
диаметром 120 мм и толщиной 15 мм, изготовленные из закаленной стали со
шлифованными поверхностями. Образец с наковальней закрепляли на флан
це 7 вблизи дульного среза ствола. Опорную поверхность фланца перед
нагружением устанавливали параллельно поверхности ударника, что обес
печивало плоское соударение образца и ударника. Диэлектрический датчик
давления 4 прижимали к тыльной поверхности наковальни пластиной из
органического стекла 5. Сигнал датчика регистрировали с помощью цифро
вого осциллографа, соединенного с ЭВМ. Для повышения надежности ре
гистрации использовали два параллельно соединенных цифровых осцилло
графа.
Рис. 1. Схема нагружения (а), образец на ударное сжатие (б) и элемент полосы образца с
указанием поверхностей (1 и 2), используемых для исследования микротвердости и микро
структуры (в).
И зм ерение скорости ударника. По времени пролета ударником базо
вого участка между двумя электрическими контактами, расположенными в
конце ствола, определяли его скорость. Регистрацию скорости проводили с
использованием электронного частотомера 43-34. Для повышения надеж
ности регистрации использовали два параллельно соединенных частото
мера.
114 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5
Влияние скорости деформации на предел текучести
Сигнал, полученный с датчика давления, обрабатывали и затем опреде
ляли давление сжатия металла рабочей части образца.
Для испытаний на сжатие использовали аналогичные образцы (рис. 1,6)
в виде пластин толщиной д и размером рабочей части 90 X 90 мм. Толщина
образцов из высокопрочной стали составляла 2 мм, из низкоуглеродистой -
1 и 2 мм. Образцы получали путем разрезания пластин в состоянии
поставки после прокатки. М еханическая обработка включала шлифование
поверхностей и изготовление пазов дисковой фрезой. Образцы из низко
углеродистой стали подвергали отжигу при температуре ~ 700оС в течение 1 ч
с последующим охлаждением вместе с печью.
К р атк и й ан ал и з методики. В полосе образца в результате интерферен
ции продольных волн, распространяющихся со скоростью упругой волны
вдоль оси 2 , перпендикулярной плоскости ху, за время ^ = (2 ...4 )д /с 0 =
= 1,3-106 с (д = 2 мм, с 0 = 6050 м/с [1]) возникает напряженно-деформи
рованное состояние (НДС), близкое к однородному двухосному. Скорость
деформации полосы рассчитывали как £ = у /д = [V0 - 2 а т ( Ь/Н) / ( р с 0 )]/д.
Толщину ударника определяли из условия сжатия полосы до макси
мальной деформации £ = 0,5 с постоянной скоростью, т.е. до прихода
волны, отраженной от тыльной поверхности ударника и снижающей ско
рость сжатия. Волна разгрузки от боковой поверхности ударника за время
сохранения постоянной скорости деформации распространяется к центру
ударника на расстояние ~ 2 0 мм. Следовательно, при использовании удар
ника диаметром 88 мм деформирование центральной части образца диа
метром около 40 мм происходит без воздействия боковой разгрузки.
Максимальное адиабатическое повышение температуры (пренебрежение
теплопроводностью обосновано при высокоскоростном нагружении) к мо
менту установления однородного НДС в металле центральной части образца
не может существенно изменить его сопротивление сжатию. Для образца из
высокопрочной стали при £ I = • £ = 1,3 • 10—6 • 1,5 • 105 ~ 0,2; а т = 2 -109 Па;
р = 7 ,8 5 -103кг/м 3; ср = 6 • 102 Дж/(кг-оС) [8 ] имеем
М = а т£ ,./(р с р ) ~ 2 -1 0 9 -0 ,2 /(7 ,8 5 -1 0 3 -6 -1 0 2 ) « 850С.
При меньших величинах скорости деформации и предела текучести металла
повышение температуры еще меньше.
Р езультаты эксперим ентов. Построенная на рис. 2 кривая является
результатом обработки типичной осциллограммы сигнала, полученного при
динамическом сжатии образца из отожженной стали (д = 2 мм, V0 = 201 м/с).
Там же стрелкой показана точка, принимаемая в качестве предела текучести
металла при данной скорости деформации.
На рис. 3 представлена зависимость предела текучести высокопрочной
и отожженной сталей от скорости деформации. Сплошной линией показана
аналогичная зависимость, рассчитанная по уравнению Джонсона-Кука.
Испытания на статическое растяжение проводили на стандартной испы
тательной машине ИР 5047-50. При этом использовали полученные ранее [9]
данные о растяжении образцов из высокопрочной стали с высокой скоро
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5 115
В. И. Зубов, Г. В. Степанов, Л. В. Широков
стью деформации (на рис. 3 темные точки). Согласно критерию текучести
М изеса, эквивалентное напряжение при плоской и одноосной деформации
испытуемого металла связано соотношением о экв = 0 ,8 7 а т , поэтому резуль
таты испытаний на сжатие (двухосное НДС) и на растяжение (одноосное
НДС) могут быть представлены единой кривой, описывающей влияние
скорости деформации на эквивалентное напряжение. Как видно, сопротив
ление всех металлов существенно зависит от величины скорости деформа
ции.
Рис. 2. Типичная осциллограмма обработанного сигнала, полученного при динамическом
сжатии образца из отожженной стали.
Рис. 3. Результаты испытаний на динамическое сжатие по описанной методике (светлые
точки): 1 - высокопрочная сталь; 2, 3 - отожженная сталь, д = 1 и 2 мм соответственно.
Полученные графики качественно можно описать аналогичными кри
выми, которые имеют участок значительного роста и пологий участок
выхода предела текучести металла на насыщение. Отметим, что относи
тельное повышение сопротивления отожженной стали выше, чем высоко
прочной. Так, предел текучести высокопрочной стали при высокоскорост
ной деформации в 2-2 ,5 раза выше, чем при квазистатическом деформи
ровании, в то время как предел текучести отожженной стали повышается в
6-8 раз. Следовательно, с увеличением уровня скорости деформации разли
чие в сопротивлении отожженной и высокопрочной сталей снижается.
116 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5
Влияние скорости деформации на предел текучести
Заметим, что сопротивление образцов из отожженной стали толщиной
1 мм несколько выше, чем образцов из того же металла толщиной 2 мм (на
рис. 3 точки 2, 3). Это может быть вызвано более однородным деформи
рованием образцов толщиной 1 мм (при той же скорости деформации короче
период выравнивания напряжений в объеме металла).
Расчет коэффициентов вязкости. Для расчета коэффициентов вязкости
использовали следующую формулу [1]:
до
С целью упрощ ения расчетов характерные участки приведенных на
рис. 3 графиков (точки 1, 2) аппроксимировали прямыми линиями, наклон
которых характеризует вязкость металла в данном диапазоне скорости де
формации. Полученные значения коэффициентов вязкости и диапазоны ско
ростей деформации, в которых они действительны, представлены в таблице.
Значения коэффициентов вязкости и диапазоны скоростей деформации,
в которых они действительны
Сталь Диапазон скорости
деформации (с-1)
Значение коэффициента
вязкости (Па • с)
Мягкая 200...76200 19685
76200...157876 1530
Высокопрочная 400...30100 30897
30100...287010 1798
Измерение микротвердости. Неоднородность пластической деформа
ции в металле влияет на уровень его сопротивления и микротвердость.
Изучение микронеоднородного деформирования в процессе высокоскорост
ного сжатия крайне затруднено, однако остаточное распределение микро
твердости в образце после нагружения позволяет получить дополнительные
данные для оценки степени однородности деформирования металла.
Измерение микротвердости проводили по методу Виккерса алмазной
пирамидой при нагрузке 100 г. На рис. 4 представлено типичное распределе
ние микротвердости в полосе образца из отожженной стали до и после дина
мических испытаний (г о ~ 201 м/с). Результаты измерений микротвердости в
направлении оси 2 по поверхности 2 полосы (рис. 1,в) вдоль ее оси сим
метрии представлены на рис. 4,а, в направлении оси у по поверхности 1 -
иллюстрирует рис. 4,6. М икротвердость поверхности 2 понижается при
удалении от поверхности нагружения, что можно объяснить повыш енной
скоростью деформации в металле образца со стороны удара и, следователь
но, бульшим упрочнением. Центральная часть образца поверхности 1 имеет
микротвердость, которая выше, чем на периферийных участках, по-видимо
му, из-за различной степени стесненности пластической деформации. Ре
зультаты измерений микротвердости свидетельствуют о неоднородном упроч
нении металла и подтверждают его микронеоднородное деформирование.
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5 117
В. И. Зубов, Г. В. Степанов, А. В. Широков
НУ, ГПа
а
НУ, ГПа
б
Рис. 4. Распределение микротвердости в полосе образца из отожженной стали: 1 - исходное
состояние, 8 = 2 мм; 2 - у0 = 201 м/с, 8 = 2 мм.
Исследование микроструктуры. Особенности деформирования и разру
шения рассматриваемых металлов определяли при микроструктурных иссле
дованиях. С этой целью из центра рабочей части образца вырезали часть
деформированной полосы металла (~ 20 мм), изготовляли шлифы и травили
поверхности 1 и 2 (рис. 1,в) по стандартной методике. Затем с помощью
оптического микроскопа изучали микроструктуру.
М икроструктура металла образцов из отожженной стали в исходном
состоянии и после нагружения со скоростью 201 м/с показана на рис. 5.
Исходное состояние характеризуется равноосными зернами (размер ~ 30 мкм)
с малочисленными небольшими порами по их границам. После ударного
сжатия на поверхности 1 наблюдаются двойники, на поверхности 2 - полоса
интенсивной пластической деформации (шириной в несколько зерен), рас
положенная у поверхности образца со стороны удара по всей его ширине.
Следует отметить увеличение толщины деформированных зерен от поверх
ности нагружения в глубь образца. Вблизи поверхности нагружения тол
щина зерен составляет примерно 4 мкм (относительная деформация, не
вызывающая видимых повреждений, достигает около 700%). С понижением
скорости деформации характер изменения микроструктуры в общем сохра
няется, однако плотность двойников, объем металла образца с сильнодефор-
мированными зернами и величина деформации последних уменьшаются.
Разрушений в образцах из отожженной стали в проведенной серии испы
таний не наблюдалось.
118 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5
Влияние скорости деформации на предел текучести
Рис. 5. Микроструктура отожженной стали тол
щиной д = 1 мм до и после динамического
сжатия (у0 = 201 м/с): а - исходная микро
структура поверхности 1; б, в - после нагру
жения, поверхности 1 и 2 соответственно.
На рис. 6 представлена микроструктура поверхности 1 образцов из
высокопрочной стали после динамического сжатия. На макроскопическом
уровне процесс разрушения включает зарождение, рост и коалесценцию
микроскопических пор или трещин. В областях действия высоких каса
тельных напряжений образуются полосы локализованного сдвига, перехо
дящие в дальнейшем в полосы адиабатического сдвига (ПАС). После зарож
дения одной или нескольких ПАС в образце дальнейшее деформирование
(вплоть до разрушения) контролируется их распространением, что подтверж
дается данными работы [10]. В образцах из высокопрочной стали зафикси
рованы ПАС толщиной около 5 -7 мкм (рис. 6,б).
Рис. 6. Микроструктура поверхности 1 образцов из высокопрочной стали после динами
ческого сжатия: а - трещина в ПАС; б - трещина с порами в ПАС; в - панорама ПАС с
равномерно расположенными порами.
0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5 119
В. И. Зубов, Г. В. Степанов, Л. В. Широков
Характерный вид макроразрушения образцов из высокопрочной стали
иллюстрирует рис. 1,а. Приведенные микроструктуры подтверждают микро
неоднородность деформирования металла, существенно зависящую от ско
рости деформации.
I мм
а
Рис. 1. Разрушение сдвигом образца из высокопрочной стали (поверхность 2) при динами
ческом сжатии - а и численный расчет деформирования образца из высокопрочной стали
через 5,4 мкс после начала нагружения - б.
V
Ч исленное исследование. Для качественного сравнения эксперимен
тальных данных с расчетными осуществлено численное моделирование
деформирования образцов из высокопрочной стали. По образцу (сечение
Ь X д = 2 X 2 мм), опирающемуся на недеформируемую пластину толщиной
15 мм, ударяли недеформируемой пластиной толщиной 10 мм со скоростью
200 м/с. Трением соприкасающихся поверхностей пренебрегали. Поведение
металла образца описывали с помощью уравнения Джонсона-Кука.
С началом пластического течения вблизи края полосы на поверхности
контакта с ударником наблюдается зарождение неоднородности деформа
ции, распространяющейся в глубь металла образца в направлении макси
мальных касательных напряжений. Приблизительно через 1 мкс в диаго
нально противоположном углу образца также зарождается неоднородность
деформации, распространяющаяся навстречу предыдущей. Вид образца че
рез 5,4 мкс после начала нагружения представлен на рис. 7,б.
Заклю чение. Приведенные данные по ударному сжатию отожженной
низкоуглеродистой и высокопрочной сталей подтверждают существенное
влияние скорости деформации на предел текучести исследуемых металлов.
С ростом скорости деформации различие в сопротивлении сталей, имеющих
разную статическую прочность, снижается.
Отожженная сталь по сравнению с высокопрочной более устойчива к
развитию адиабатического сдвига.
Р е з ю м е
Наведено результати випробувань на ударний стиск зразків із м ’якої та
високоміцної сталей. Відмічено якісну подібність залежностей опору указа
них металів від швидкості деформації. Показано, що зі зростанням ш вид
кості деформації опір стиску металів істотно збільшується і виходить на
насичення, різниця в рівні опору металів зменшується. Розглянуто деякі
120 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5
Влияние скорости деформации на предел текучести
особливості деформування та руйнування випробуваних металів на мікро-
структурному рівні.
1. Степанов Г. В. Упругопластическое деформирование и разрушение
материалов при импульсном нагружении. - Киев: Наук. думка, 1991. -
288 с.
2. Огородников В. А., Тюнъкин Е. С., Иванов А. Г. Прочность и вязкость
металлов в широком диапазоне изменения скорости деформации //
Прикл. механика и теорет. физика. - 1995. - № 3. - C. 134 - 140.
3. Степанов Г. В , Зубов В. И ., Олисов А. Н , Токарев В. М. Прочность
тонколистовых металлов при ударном растяжении // Пробл. прочности.
- 2000. - № 4. - C. 62 - 69.
4. Клифтон Р. Дж . Динамическая пластичность. - М.: Мир, 1986. - 186 с.
5. Klepaczko J. R. Remarks on im pact shearing // J. Mech. Phys. Solids. -
1998. - 46, No. 10. - P. 2139 - 2153.
6. Степанов Г. В., Ш ироков А. В. Распространение зоны локализованного
пластического течения при простом сдвиге // Пробл. прочности. - 2002.
- № 4. - C. 75 - 82.
7. Степанов Г. В , Сафаров Э. Г., Олисов А. Н. и др. М етодики оценки
прочности твердых сплавов при динамическом нагружении // Там же. -
1992. - № 11. - C. 78 - 89.
8. Таблицы физических величин: Справочник. - М.: Атомиздат, 1976. -
452 с.
9. Stepanov G. and Zubov V. Impact tensile tests o f structure m aterials at high
strain rates // N ew Experimental M ethods in M aterial Dynamics and Im pact /
Eds. W. K. Nowacki and J. R., Klepaczko. - Warszawa: Institute of
Fundamental Technological Research, 2002. - P. 437 - 443.
10. Бондаръ М. П., Первухина О. Л ., Нестеренко В. Ф., Лукъянов Я. Л.
Особенности развития структуры титана при взрывном коллапсе толсто
стенных цилиндров // Ф изика горения и взрыва. - 1998. - 34, № 5. -
C. 122 - 129.
Поступила 03. 02. 2003
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2003, № 5 121
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-47006 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-30T22:27:04Z |
| publishDate | 2003 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Зубов, В.И. Степанов, Г.В. Широков, А.В. 2013-07-08T15:41:19Z 2013-07-08T15:41:19Z 2003 Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности / В.И. Зубов, Г.В. Степанов, А.В. Широков // Проблемы прочности. — 2003. — № 5. — С. 113-121. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47006 539.4 Приведены результаты испытаний на ударное сжатие образцов из мягкой и высокопрочной сталей. Отмечено качественное подобие зависимостей сопротивления испытанных металлов от скорости деформации. Показано, что с повышением скорости деформации сопротивление сжатию металлов существенно возрастает и выходит на насыщение, различие в уровне сопротивления металлов уменьшается. Рассмотрены некоторые особенности деформирования и разрушения испытанных металлов на микроструктурном уровне. Наведено результати випробувань на ударний стиск зразків із м ’якої та високоміцної сталей. Відмічено якісну подібність залежностей опору указаних металів від швидкості деформації. Показано, що зі зростанням швидкості деформації опір стиску металів істотно збільшується і виходить на насичення, різниця в рівні опору металів зменшується. Розглянуто деякі 120 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2003, № 5 Влияние скорости деформации на предел текучести особливості деформування та руйнування випробуваних металів на мікроструктурному рівні. The results of tests for impact compression of specimens from mild and high-strength steels are given. A qualitative similarity of strengthstrain rate dependences of the tested metals is shown. With an increase in strain rate the resistance to compression of metals increases significantly and reaches the saturation value, the difference in the strength of metals is reduced. Some peculiarities of the deformation and fracture of tested materials on the microstructure level have been studied. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности Effect of Strain Rate on Yield Stress of Steels with Different Strength Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности Зубов, В.И. Степанов, Г.В. Широков, А.В. Научно-технический раздел |
| title | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности |
| title_alt | Effect of Strain Rate on Yield Stress of Steels with Different Strength |
| title_full | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности |
| title_fullStr | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности |
| title_full_unstemmed | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности |
| title_short | Влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности |
| title_sort | влияние скорости деформации на предел текучести сталей различной прочности |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47006 |
| work_keys_str_mv | AT zubovvi vliânieskorostideformaciinapredeltekučestistaleirazličnoipročnosti AT stepanovgv vliânieskorostideformaciinapredeltekučestistaleirazličnoipročnosti AT širokovav vliânieskorostideformaciinapredeltekučestistaleirazličnoipročnosti AT zubovvi effectofstrainrateonyieldstressofsteelswithdifferentstrength AT stepanovgv effectofstrainrateonyieldstressofsteelswithdifferentstrength AT širokovav effectofstrainrateonyieldstressofsteelswithdifferentstrength |