К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС
Выполнен анализ методов экспериментального определения прочностных характеристик
 материалов с учетом нормативных требований. Для ряда конструкционных сталей, используемых
 в оборудовании АЭС, при оценке статической трещиностойкости (Klc, Jlc) учитывается
 влияние параметров...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2004 |
| Main Authors: | , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2004
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47066 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | К усовершенствованию методов экспериментального определения
 характеристик прочности материалов оборудования АЭС / Г.С. Васильченко, А.Г. Казанцев, А.А. Силаев, Г.Ф. Банюк, В.М. Камолов, И.О. Трезубов // Проблемы прочности. — 2004. — № 1. — С. 90-99. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860221907115180032 |
|---|---|
| author | Васильченко, Г.С. Казанцев, А.Г. Силаев, А.А. Банюк, Г.Ф. Камолов, В.М. Трегубов, И.О. |
| author_facet | Васильченко, Г.С. Казанцев, А.Г. Силаев, А.А. Банюк, Г.Ф. Камолов, В.М. Трегубов, И.О. |
| citation_txt | К усовершенствованию методов экспериментального определения
 характеристик прочности материалов оборудования АЭС / Г.С. Васильченко, А.Г. Казанцев, А.А. Силаев, Г.Ф. Банюк, В.М. Камолов, И.О. Трезубов // Проблемы прочности. — 2004. — № 1. — С. 90-99. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Выполнен анализ методов экспериментального определения прочностных характеристик
материалов с учетом нормативных требований. Для ряда конструкционных сталей, используемых
в оборудовании АЭС, при оценке статической трещиностойкости (Klc, Jlc) учитывается
влияние параметров нагружения и геометрических размеров образца. Даны
рекомендации по назначению режимов циклического нагружения при испытаниях на вязкость
разрушения стандартных образцов с боковыми надрезами и без них. Обоснованы
применимость метода "Master Curve” к определению усталостной прочности малых образцов
и использование полученных данных для расчета сопротивления хрупкому разрушению
корпусных материалов реакторов в области сварного соединения.
Проаналізовано методи експериментального визначення характеристик міцності
матеріалів з урахуванням нормативних вимог. Для ряду конструкційних
сталей, що використовуються в обладнанні АЕС, при оцінці статичної
тріщиностійкості (KIc, JIс) враховується вплив параметрів навантаження
та геометричних розмірів зразка. Зроблено рекомендації щодо визначення
режимів циклічного навантаження при випробуваннях на в ’язкість руйнування
стандартних зразків із боковими надрізами та без них. Обгрунтовано
придатність методу “Master Curve” при визначенні міцності від утомленості
малих зразків і використання отриманих даних для розрахунку опору крихкому
руйнуванню корпусних матеріалів реакторів у області зварного з ’єднання.
We analyze experimental methods for determining
strength characteristics of materials corresponding
to standard requirements. The effects of loading
parameters and geometric dimensions of specimens
have been refined in the evaluation of fracture
toughness (KIc, JIc) for a number of
structural steels used in NPP equipment. Recommendations
are given on cyclic loading modes to
be applied in fracture toughness tests on standard
pre-cracked specimens, with and without edge
notches. Verification is made of the Master Curve
method applicability to fatigue strength evaluation
of small-scale specimens and the data obtained are
shown to be expeditiously used for brittle fracture
analysis of RPV materials in weld joints.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:18:10Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.4
К усовершенствованию методов экспериментального определения
характеристик прочности материалов оборудования АЭС
Г. С. В а с и л ь ч е н к о а, А. Г. К а за н ц е в а, А. А. С и л а е в а, Г . Ф . Б а н ю к 6,
В. М. К а м о л о в 6, И . О. Т р егу б о в6
а ЦНИИТМАШ, Москва, Россия
6 ОКБ “ГИДРОПРЕСС”, Подольск, Россия
Выполнен анализ методов экспериментального определения прочностных характеристик
материалов с учетом нормативных требований. Для ряда конструкционных сталей, исполь
зуемых в оборудовании АЭС, при оценке статической трещиностойкости (Klc, Jlc) учи
тывается влияние параметров нагружения и геометрических размеров образца. Даны
рекомендации по назначению режимов циклического нагружения при испытаниях на вяз
кость разрушения стандартных образцов с боковыми надрезами и без них. Обоснованы
применимость метода "Master Curve” к определению усталостной прочности малых образ
цов и использование полученных данных для расчета сопротивления хрупкому разрушению
корпусных материалов реакторов в области сварного соединения.
Ключевые слова: статическая трещиностойкость, вязкое разрушение, норма
тивные требования, концепция “Master Curve”.
Существующие в настоящее время нормативные методы эксперимен
тального определения характеристик статической трещиностойкости мате
риалов (стандарты ASTM E 399 [1], E 1737 [2], E 1921 [3], ESIS P2 [4], ГОСТ
25.506-85 [5]) содержат ряд требований, нуждающихся в дополнительном
анализе и обосновании, в частности - выбор размеров и формы образцов, а
также процедура проведения испытаний.
Стандарт Е 399-90 и ГОСТ 25.506-85 ограничивают размеры образца
(длину трещины а, размер ненадрезанного сечения b и толщину образца B),
с тем чтобы определяемые при испытании величины вязкости разрушения
(K ic) удовлетворяли высокостесненным условиям деформирования у вер
шины трещины:
а , b , B > 2,5
и ^K 1c
О0,2
(1)
Альтернативным и менее жестким является требование по выбору
размеров образца из условия, сформулированного в терминах /-интеграла в
виде [6]:
200/„
а , Ь, В > -------- . (2)
О о
Здесь О о - эквивалентный предел текучести, равный полусумме предела
текучести о 0 2 и предела прочности о в. Требование (2) обосновывается в
работе [6] исходя из анализа результатов испытаний на вязкость разрушения
© Г. С. ВАСИЛЬЧЕНКО, А. Г. КАЗАНЦЕВ, А. А. СИЛАЕВ, Г. Ф. БАНЮК, В. М. КАМОЛОВ, И. О.
ТРЕГУБОВ, 2004
90 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, N 1
К совершенствованию методов экспериментального определения
образцов пяти материалов: стали А36, А533 класс 1, 18№, 4340 и титановый
сплав Т15А1-6У-2Бп. Показано, что для высокопрочных металлов с низким
модулем Юнга (титановые сплавы) условия (1) и (2) почти идентичны.
Однако для низкопрочных высокомодульных металлов, т.е. конструкцион
ных сталей, соотношение (2) наиболее близко соответствует условию (1),
если принять, что стоящий перед скобкой коэффициент в (1) равен единице.
На основании выполненных методом конечных элементов упругопласти
ческих расчетов установлены границы, определяемые размерами образца и
параметрами нагружения, в которых соблюдаются условия маломасштабной
текучести и стесненности деформаций (рис. 1). В качестве параметра, отра
жающего влияние размеров образца на степень стеснения деформаций,
использовалось отношение
Л $SE (B)
J
ASSY
A ’ (3)a SE (B)
где J Se (b ) - величина J -интеграла для образца конечных размеров и задан
ного уровня нагрузки; J SSy - та же величина в случае маломасштабной
текучести при условии сохранения эквивалентного поля напряжений в вер
шине трещины; A SSy и Аж (в) - соответственно площадь контура напряже
ний при маломасштабной текучести и в образце конечных размеров, в
пределах которой выполняется условие разрушения, определяемое локаль
ным критерием. Последний рассматривался как функция нормализованного
максимального напряжения о xj о 0.
Уравнение (3) количественно определяет отклонение от условий мало
масштабной текучести. На рис. 1 показано изменение этого отношения в
зависимости от приложенной нагрузки и показателя упрочнения n кривой
деформирования исследуемого материала. Как видно, при а о 0 J s E (в) > 200,
что соответствует выполнению условия (2), полученные результаты не зави
сят от размеров образцов.
Рис. 1. Влияние размеров образца на степень стеснения деформации.
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 1 91
Г. С. Васильченко, А. Г. Казанцев, А. А. Силаев и др.
Таким образом, для большинства перлитных сталей, применяемых для
изготовления трубопроводов, сосудов давления и других конструкций на
дежные характеристики статической трещиностойкости можно получать при
испытаниях образцов существенно меньших размеров, чем это предусмат
ривается стандартами [1, 5].
В работе [7] проведен анализ исследований, выполненных для обосно
вания требований по назначению режимов циклического нагружения для
выращивания исходной усталостной трещины. На основании этого анализа
и собственных теоретических и экспериментальных разработок даны реко
мендации по величинам максимальных коэффициентов интенсивности при
циклическом нагружении. Следует принимать во внимание, что основным
фактором при выращивании усталостной трещины в образцах являются
остаточные сжимающие напряжения, увеличивающие реальную вязкость
разрушения исследуемого материала. Их влияние усугубляется, если темпе
ратура, при которой выращивается трещина, выше температуры статических
испытаний образца на вязкость разрушения.
Следовательно, данное требование должно быть увязано со значениями
пределов текучести при температурах выращивания трещины и испытания.
В качестве критерия, определяющего допустимый уровень К тах, при цикли
ческом нагружении рекомендуется использовать следующее соотношение:
0,2(Туст)
К “ ах ^ 0,6 „ ( т ) К 1с■ (4)
° 0,2 (т исп )
Выбор коэффициента 0,6 в уравнении подтверждается [7] приведенной
на рис. 2 зависимостью отклонения величин K lc, полученных по результатам
K max ̂ 0,2(Тисп)
многочисленных исследований, от соотношения ------------ -------— Видно, что
K lc ° 0,2(Туст)
при величине поправочного коэффициента 0,6 величина K ic определяется с
точностью ±10%. При величине коэффициента больше 0,6 значения K ic
значительно завышены в пределах большого разброса данных. Естественно,
что выполнение требования (3) возможно на стадии конечного заострения
трещины.
Предельная нагрузка при циклическом нагружении является необходи
мым параметром для того, чтобы оставаться в рамках представлений линей
ной механики разрушения. Однако требования по ее величине на стадии
выращивания исходной усталостной трещины несогласованы среди различ
ных стандартов и в некоторых случаях очень консервативны.
В работе [8] выполнен анализ процедур определения условия страги-
вания трещины, предписанных документами ASTM E 1820-99 и ESIS P2-92,
по критериям J ic и J 0 2/bl соответственно. Использовались результаты
испытаний стали DIN 22NiMoCr37 на вязкость разрушения (образцы СТ-1Т,
СТ-2Т, СТ-4Т и СТ-8Т) при температурах от — 60°С до +20°С, для которых
было отмечено пластическое подрастание трещины, предшествующее окон
чательному отрыву.
92 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 1
К совершенствованию методов экспериментального определения
Рис. 2. Графическое подтверждение выбора величины поправочного коэффициента при
назначении режимов циклического нагружения для выращивания усталостной трещины.
На рис. 3 приведены экспериментальные данные (точки) этого иссле
дования, а также линии, определяющие область достоверных данных и
критериальное значение /-интеграла по стандарту ЛБТМ. Видно, что линия
вытягивания (она определяет увеличение длины трещины без образования
новой трещины), определяемая по стандарту ЛБТМ выражением
/ = 2о у А а , (5)
хорошо совпадает с массивом экспериментальных точек при малых величи
нах Аа. Здесь о у - полусумма предела текучести о 0 2 и предела проч
ности о в материала, Аа - подрастание трещины.
Аа, мм
• -30. N -2 5 гпш
• -50, У*-58 шш• N»25 тт
• 40, Ш-60 т т
+ -40, ЧУ-100 т т
• -2Є, т т
» -20 , <*-60 т т
А -20 . » -1 3 0 т т
А -20, ЧУк200 т т
» -10 ПтЬЬ т т
О п. т т
■ О, У7-50 п т
■ 0. \АМ0в т т
• 0. У*-? 00 т т
■ +20 . Л -50 п т
■ +20. N-1» т т
• ---+?0, « . 2 » т т
-----А5ТМ 1пе
------о»с1;КЮя
— * ігтіхиг«--
Рис. 3. Сравнение линий вытягивания по разным стандартам (I - линия вытягивания,
определяемая по стандарту ЕБК).
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 1 93
Г. С. Васильченко, А. Г. Казанцев, А. А. Силаев и др.
Между тем, линия вытягивания в стандарте ESIS, определяемая выра
жением
J = 3,75 о в Д а, (6)
значительно круче и существенно отличается от эксперимента при малых
величинах Да. Отсюда следует, что величина J lc, определяемая по стан
дарту ASTM как пересечение J — ^-кривой с линией, отстоящей от линии
вытягивания на 0,2 мм, может быть существенно выше, чем величина
J о 2ibl по стандарту ESIS.
На наш взгляд, более точная оценка линии вытягивания соответствует
уравнению (5). В работе [9] показано, что линия вытягивания, определяемая
соотношением (5), в области начального практически линейного участка
J — ^-кривой совпадает с экспериментальными данными, полученными с
использованием метода электрического потенциала.
Следует также обратить внимание на значительный разброс экспери
ментальных J — ^-кривых, полученных для вязких материалов при комнат
ной и повышенных температурах. В связи с этим для практических расче
тов, например для обоснования применимости концепции “течь перед раз
рушением,” рекомендуется [10] использовать нижние огибающие разброса
экспериментальных J — ^-кривых.
К числу факторов, способных повлиять на величину вязкости разру
шения, относятся также боковые надрезы на образцах, которые в соответст
вии с [1] следует наносить после выращивания усталостной трещины с
целью ее дальнейшего развития в исходной плоскости при статическом
нагружении. Указанное влияние было отмечено на уровне температур ниж
него шельфа при проведении испытаний с целью построения “Master Curve”.
Испытывались образцы СТ-112Т, СТ-1Т и СТ-2Т, изготовленные из металла
натурной обечайки (сталь 15Х2НМФАА, о 0 2 = 579 МПа, о в = 671 МПа).
После наведения усталостных трещин в ряде образцов СТ-1Т и СТ-2Т
создавали боковые надрезы. Образцы СТ-112Т испытывали при выбранной в
соответствии с требованиями [3] температуре Тисп = — 105оС для построения
“Master Curve” с доверительными интервалами 5 и 95% (рис. 4).
Температура вязкохрупкого перехода T0 исследованного материала
равна — 1000С. Уравнение “Master Curve” в данном случае имеет вид
J med) = 30+ 70exp(0,019(T +100)).
Более крупные образцы со стандартными трещинами испытывали при
температурах, соответствующих критической температуре хрупкости дан
ного материала (Тко — 400С, Тко и Тко + 400С), для экспериментального
подтверждения полученных результатов. Кроме того, для оценки влияния
боковых надрезов в заведомо хрупком состоянии при температуре — 1960С
были испытаны образцы СТ-1Т (радиальной ориентации) и СТ-2Т (танген
циальной ориентации) со стандартными трещинами без боковых надрезов и
с боковыми надрезами. На рис. 4 кроме экспериментальных точек, полу
ченных на образцах СТ-112Т, приведены величины K jc, соответствующие
образцам СТ-1Т и СТ-2Т. Очевидно, что все экспериментальные точки,
94 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 1
обработанные в соответствии со стандартом [3], расположены в поле, огра
ниченном кривыми допуска 5 и 95%. Этот факт дополнительно подтверж
дает возможность использования стандарта [3] применительно к корпусной
стали 15Х2НМФАА в переходной области.
К совершенствованию методов экспериментального определения ...
Klc, Kjc , МПал/м
о T , 0С
Рис. 4. Результаты испытаний образцов с боковыми надрезами (А - образец СТ-1/2Т, • -
СТ-1Т, О - СТ-2Т) для построения “Master Curve” (2) с 95% (1) и 5%-ной (3) границами
допуска для стали 15Х2НМФАА.
Отметим, что при испытании образцов СТ-1Т и СТ-2Т без боковых
надрезов при температуре — 1960С получены значительно бульшие (до полу
тора раз) значения K 1 С, чем на аналогичных образцах с боковыми надре
зами. Результаты испытаний этих образцов представлены в таблице. Это
вызвано тем, что дополнительная концентрация напряжений, вызываемая
боковыми надрезами, приводит к повышению объемности напряженного
состояния в вершине трещины у боковых плоскостей образца.
Сравнение величин вязкости разрушения для компактных образцов
с надрезами и без надрезов
Направление вырезки
и типоразмер образца
K1c, МПал/м
Без надреза С надрезом
Осевое, СТ-1Т 75,3 50,0
63,2 53,2
- 51,5
Радиальное, СТ-1Т 55,3 35,0
Тангенциальное, СТ-2Т 76,0 56,0
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 1 95
Г. С. Васильченко, А. Г. Казанцев, А. А. Силаев и др.
В заключение приведем данные по использованию концепции “Master
Curve” применительно к металлу шва корпуса реактора ВВЭР-1000 с низким
содержанием никеля, полученному по новой технологии сварки. В связи с
возникновением в научных кругах дискуссии о роли никеля в процессе
радиационного охрупчивания решено усовершенствовать штатную техно
логию сварки корпусов реакторов ВВЭР-1000 проволокой Св-12Х2Н2МАА
под флюсом ФЦ-16А путем уменьшения содержания никеля от 1,7—1,8% до
1,3%. Скорректированная технология сварки использовалась для получения
сварной пробы из стали 15Х2НМФА толщиной 250 мм, из которой были
изготовлены гладкие цилиндрические образцы растяжения для испытаний
при 20 и 350°С, ударные образцы с V-образным надрезом, компактные
образцы СТ-1Т и СТ-4Т. Механические свойства при испытании на растя
жение как при 20°С, так и при 350°С удовлетворяли нормативным тре
бованиям к металлу шва, а критическая температура хрупкости оказалась
равной — 20°С, в то время как согласно требованию Тко = 0°С.
На основании результатов испытаний образцов СТ-1Т на вязкость раз
рушения построена по стандарту [1] ‘ ‘Master Curve” с доверительными
интервалами 5 и 95% (рис. 5). Температура Т0, определенная в соответст
вии с [1], для металла шва оказалась равной — 60°С.
Klc, Kjc , МПа /̂м
?е Т , °с
Рис. 5. “Master Curve” (2), полученная в соответствии с [1], для образцов СТ-1Т (О), СТ-4Т
(А - фактическая толщина, • - пересчет на толщину 25 мм) с 95% (1) и 5%-ной (3)
границами допуска для сварного шва стали 15Х2НМФАА.
96 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 1
К совершенствованию методов экспериментального определения
На рис. 5 приведены также результаты определения вязкости разру
шения образцов СТ-4Т толщиной 100 мм. Видно, что величины K lc, полу
ченные при испытании этих образцов, а также образцов, пересчитанных на
толщину 25 мм, лежат в пределах доверительных интервалов для образцов
СТ-1Т. Следовательно, полученные результаты свидетельствуют о возмож
ности применения концепции “Master Curve” для получения на малых
образ- цах надежных данных по статической трещиностойкости для
расчетной оценки сопротивления хрупкому разрушению сварного
соединения корпус- ного материала в переходной области.
На рис. 6 результаты испытаний образцов СТ-1Т и СТ-4Т даны в
зависимости от приведенной температуры. Видно, что даже минимальные
величины вязкости разрушения образцов толщиной 25 и 100 мм удовле
творяют требованиям нормативной кривой для сварных соединений [11] и
значительно превышают рекомендации “базовой кривой” [12], построенной
по результатам испытаний корпусных сталей и сварных соединений реакто
ров типа ВВЭР и результатам, пересчитанным на толщину стенки 150 мм.
Следовательно, уточненная штатная технология автоматической сварки про
волокой Св-12Х2Н2МАА под флюсом ФЦ-16А, обеспечивающая меньшее
содержание никеля в шве, рекомендуется к использованию при изготовле
нии корпусов реакторов ВВЭР-1000 и ВВЭР-1500, а расчеты сварных соеди
нений корпусов реакторов ВВЭР-1000, выполненные с использованием нор
мативной кривой, обоснованы.
K1 C, Kjc, МПа-Ум
-100 -50 0 50 100 Т - Т , °С
Рис. 6. Температурные зависимости вязкости разрушения образцов СТ-1Т (О) и СТ-4Т (О)
для сварного шва стали 15Х2НМФАА: 1 - нормативная кривая [К1 ]з = 35+ 53ехр[0,0217(Т —
—Тк)]; 2 - базовая кривая К^ = 23+ 48ехр[0,019(Т —Тк)]; Т —Тк - приведенная температура.
Анализ результатов проведенного исследования по определению вяз
кости разрушения позволил сформулировать следующее заключение.
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, N2 1 97
Г. С. Васильченко, А. Г. Казанцев, А. А. Силаев и др.
Необходимо организовать работу по пересмотру стандарта ГОСТ
25.506-85 и созданию отечественного стандарта по экспериментальному
методу определения /-интегральных характеристик вязкости разрушения с
учетом опыта последних международных разработок.
Приведенные экспериментальные данные подтверждают применимость
концепции “Master Curve” к материалам и сварным соединениям корпуса
реактора ВВЭР-1000.
Выполнение боковых надрезов обосновано при определении вязкости
разрушения в вязкой зоне, однако некорректно в области хрупкого состоя
ния, поскольку приводит к получению заниженных величин вязкости разру
шения.
Р е з ю м е
Проаналізовано методи експериментального визначення характеристик міц
ності матеріалів з урахуванням нормативних вимог. Для ряду конструкцій
них сталей, що використовуються в обладнанні АЕС, при оцінці статичної
тріщиностійкості (K ic, J іс) враховується вплив параметрів навантаження
та геометричних розмірів зразка. Зроблено рекомендації щодо визначення
режимів циклічного навантаження при випробуваннях на в ’язкість руйну
вання стандартних зразків із боковими надрізами та без них. Обгрунтовано
придатність методу “Master Curve” при визначенні міцності від утомленості
малих зразків і використання отриманих даних для розрахунку опору крих
кому руйнуванню корпусних матеріалів реакторів у області зварного з ’єд
нання.
1. ASTM E 399-90. Standard test method for plane-strain fracture toughness of
metallic materials // Annual Book of ASTM Standards. - 1990. - Vol. 03.01.
- p. 413-443.
2. ASTM E 1737-96. Standard test method for /-integral characterization of
fracture toughness // Annual Book of ASTM Standards. - 1996. - Vol. 03.
01. - P. 957-979.
3. A STM E 1921-97. Standard m ethod for determination o f reference
temperature, T0 , for ferritic steels in the transition range // Annual Book of
ASTM Standard. - 1997. - Vol. 03.01. - P. 1068-1089.
4. ESIS P2-92. Procedure for Determination the Fracture Behavior of Materials.
- 1992.
5. ГОСТ 25.506-85. Методы механических испытаний металлов. Опреде
ление характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при ста
тическом нагружении. - М.: ГК СССР по стандартам, 1985.
6. Koppenhoefer K. C. and Dodds R. N. Size and deformation limits to maintain
constraint in K 1 c and J c testing of bend spesimens // Prepared for Nuclear
Regulatory Research, NUREG/CR-6191, UILU-ENG-94-2002.
7. Scibeta M., Lucon E , Walle E , and Valo M. Towards a uniform precracking
procedure for fracture toughness testing // Proc. Int. Symp MASC 2002
(Helsinki-Stockholm-Helsinki, June 2002).
98 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 1
К совершенствованию методов экспериментального определения
8. Landes J. D. Evaluation of the ASTM and ESIS multiple specimen
J-initiation procedures using EURO fracture toughness dataset // GKSS-
Forschungszentrum Geesthacht GmbH. - 2001.
9. Enviromentally Assisted Cracking in Light Water Reactor. Semiannual
Report of Aragon National Laboratory // NUREG/CR-4667. - 2000. - Vol. 28,
ANL-00/7. - P. 31-34.
10. Зубченко А. С., Васильченко Г. С., Драгунов Ю. Г. Применение кон
цепции “Течь перед разрушением” // Автомат. сварка. - 2000. - № 3. -
C. 39-44.
11. ПНАЭ Г-7-002-86. Нормы расчета на прочность оборудования и трубо
проводов атомных энергетических реакторов. - 1989. - 52 с.
12. Методика прогнозирования температурной зависимости вязкости раз
рушения материалов корпусов реакторов ВВЭР-440 и ВВЭР-1000. -
СПб.; М.: Изд. ЦНИИ КМ “Прометей”, 2000. - 65 с.
Поступила 26. 05. 2003
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 1 99
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-47066 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:18:10Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Васильченко, Г.С. Казанцев, А.Г. Силаев, А.А. Банюк, Г.Ф. Камолов, В.М. Трегубов, И.О. 2013-07-09T15:54:54Z 2013-07-09T15:54:54Z 2004 К усовершенствованию методов экспериментального определения
 характеристик прочности материалов оборудования АЭС / Г.С. Васильченко, А.Г. Казанцев, А.А. Силаев, Г.Ф. Банюк, В.М. Камолов, И.О. Трезубов // Проблемы прочности. — 2004. — № 1. — С. 90-99. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47066 539.4 Выполнен анализ методов экспериментального определения прочностных характеристик
 материалов с учетом нормативных требований. Для ряда конструкционных сталей, используемых
 в оборудовании АЭС, при оценке статической трещиностойкости (Klc, Jlc) учитывается
 влияние параметров нагружения и геометрических размеров образца. Даны
 рекомендации по назначению режимов циклического нагружения при испытаниях на вязкость
 разрушения стандартных образцов с боковыми надрезами и без них. Обоснованы
 применимость метода "Master Curve” к определению усталостной прочности малых образцов
 и использование полученных данных для расчета сопротивления хрупкому разрушению
 корпусных материалов реакторов в области сварного соединения. Проаналізовано методи експериментального визначення характеристик міцності
 матеріалів з урахуванням нормативних вимог. Для ряду конструкційних
 сталей, що використовуються в обладнанні АЕС, при оцінці статичної
 тріщиностійкості (KIc, JIс) враховується вплив параметрів навантаження
 та геометричних розмірів зразка. Зроблено рекомендації щодо визначення
 режимів циклічного навантаження при випробуваннях на в ’язкість руйнування
 стандартних зразків із боковими надрізами та без них. Обгрунтовано
 придатність методу “Master Curve” при визначенні міцності від утомленості
 малих зразків і використання отриманих даних для розрахунку опору крихкому
 руйнуванню корпусних матеріалів реакторів у області зварного з ’єднання. We analyze experimental methods for determining
 strength characteristics of materials corresponding
 to standard requirements. The effects of loading
 parameters and geometric dimensions of specimens
 have been refined in the evaluation of fracture
 toughness (KIc, JIc) for a number of
 structural steels used in NPP equipment. Recommendations
 are given on cyclic loading modes to
 be applied in fracture toughness tests on standard
 pre-cracked specimens, with and without edge
 notches. Verification is made of the Master Curve
 method applicability to fatigue strength evaluation
 of small-scale specimens and the data obtained are
 shown to be expeditiously used for brittle fracture
 analysis of RPV materials in weld joints. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС On Improvement of Experimental Methods for Crack Resistance Evaluation of NPP Materials Article published earlier |
| spellingShingle | К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС Васильченко, Г.С. Казанцев, А.Г. Силаев, А.А. Банюк, Г.Ф. Камолов, В.М. Трегубов, И.О. Научно-технический раздел |
| title | К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС |
| title_alt | On Improvement of Experimental Methods for Crack Resistance Evaluation of NPP Materials |
| title_full | К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС |
| title_fullStr | К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС |
| title_full_unstemmed | К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС |
| title_short | К усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования АЭС |
| title_sort | к усовершенствованию методов экспериментального определения характеристик прочности материалов оборудования аэс |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47066 |
| work_keys_str_mv | AT vasilʹčenkogs kusoveršenstvovaniûmetodovéksperimentalʹnogoopredeleniâharakteristikpročnostimaterialovoborudovaniâaés AT kazancevag kusoveršenstvovaniûmetodovéksperimentalʹnogoopredeleniâharakteristikpročnostimaterialovoborudovaniâaés AT silaevaa kusoveršenstvovaniûmetodovéksperimentalʹnogoopredeleniâharakteristikpročnostimaterialovoborudovaniâaés AT banûkgf kusoveršenstvovaniûmetodovéksperimentalʹnogoopredeleniâharakteristikpročnostimaterialovoborudovaniâaés AT kamolovvm kusoveršenstvovaniûmetodovéksperimentalʹnogoopredeleniâharakteristikpročnostimaterialovoborudovaniâaés AT tregubovio kusoveršenstvovaniûmetodovéksperimentalʹnogoopredeleniâharakteristikpročnostimaterialovoborudovaniâaés AT vasilʹčenkogs onimprovementofexperimentalmethodsforcrackresistanceevaluationofnppmaterials AT kazancevag onimprovementofexperimentalmethodsforcrackresistanceevaluationofnppmaterials AT silaevaa onimprovementofexperimentalmethodsforcrackresistanceevaluationofnppmaterials AT banûkgf onimprovementofexperimentalmethodsforcrackresistanceevaluationofnppmaterials AT kamolovvm onimprovementofexperimentalmethodsforcrackresistanceevaluationofnppmaterials AT tregubovio onimprovementofexperimentalmethodsforcrackresistanceevaluationofnppmaterials |