Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации
Приведено обобщение экспериментальных данных, полученных при испытании различных образцов из высокопрочной стали на статическое и ударное растяжение и сжатие в широком диапазоне скоростей деформации. Эти данные использовались для построения обобщенной кривой деформирования. Сопоставление результа...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Проблемы прочности |
|---|---|
| Дата: | 2004 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2004
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47077 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации / Г.В. Степанов, В.И. Зубов // Проблемы прочности. — 2004. — № 2. — С. 77-86. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859718853203853312 |
|---|---|
| author | Степанов, Г.В. Зубов, В.И. |
| author_facet | Степанов, Г.В. Зубов, В.И. |
| citation_txt | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации / Г.В. Степанов, В.И. Зубов // Проблемы прочности. — 2004. — № 2. — С. 77-86. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Приведено обобщение экспериментальных данных, полученных при испытании различных
образцов из высокопрочной стали на статическое и ударное растяжение и сжатие в
широком диапазоне скоростей деформации. Эти данные использовались для построения
обобщенной кривой деформирования. Сопоставление результатов расчетов с данными
экспериментов по ударному индентированию коническим индентором позволяет оценить
применимость обобщенной кривой деформирования для изучения особенностей поведения
металлов при больших скоростях деформации.
Представлено узагальнення експериментальних даних, що отримані при
випробуваннях різних зразків із високоміцної сталі на статичний й ударний
розтяг та стиск смуги металу в широкому діапазоні швидкостей деформації.
Ці дані використовувалися для побудови узагальненої кривої деформування.
Зіставлення результатів розрахунків з даними експериментів по ударному
індентуванню конічним індентором дозволяє оцінити використання узагальненої
кривої деформування для вивчення особливостей поведінки металів
при великих швидкостях деформації.
Generalization is made of the experimental data
for high-strength steel specimens under static and
impact tensile or compressive loading conditions
in a wide range of deformation rates. Comparative
analysis of the calculated results with the experimental
data on impact indentation by a conic
striker is made, which provides assessment of the
unified deformation curve applicability to description
of metal behavior under high-deformationrate
loading conditions.
|
| first_indexed | 2025-12-01T09:02:11Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.3
Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в
широком диапазоне скоростей деформации
Г. В. Степанов, В. И. Зубов
Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАН Украины, Киев, Украина
Приведено обобщение экспериментальных данных, полученных при испытании различных
образцов из высокопрочной стали на статическое и ударное растяжение и сжатие в
широком диапазоне скоростей деформации. Эти данные использовались для построения
обобщенной кривой деформирования. Сопоставление результатов расчетов с данными
экспериментов по ударному индентированию коническим индентором позволяет оценить
применимость обобщенной кривой деформирования для изучения особенностей поведения
металлов при больших скоростях деформации.
Ключевые слова : кривая деформирования, скорость деформации, ударное
индентирование, растяжение, сжатие.
Введение. Уравнения состояния, определяющие связь между истин
ными напряжениями, истинными (логарифмическими) деформациями, ско
ростью деформации и температурой, хорошо известны из литературы. Наи
более широкое применение получило уравнение состояния типа Джонсона-
Кука [1]. Параметры уравнений состояния [1-4] определялись в основном по
результатам испытаний на сжатие в ограниченном диапазоне скоростей
деформации, что не позволяет использовать их для более широкого диапа
зона скоростей.
Кривая деформирования металла при растяжении (вплоть до разру
шения), рассчитанная по этим уравнениям, даже при статическом растя
жении существенно отличается от экспериментально зарегистрированной,
что может быть связано, в частности, с неоднородностью напряженно-
деформированного состояния, обычно не учитываемого в расчетах. При
ударном растяжении, которое сопровождается эффектами вязкости и разо
грева материала в процессе адиабатического пластического деформирова
ния, расхождение между указанными кривыми увеличивается.
Процесс ударного индентирования, который характеризуется развитием
существенно неоднородного напряженно-деформированного состояния ме
талла, позволяет расширить диапазон исследуемых скоростей деформации.
Однако для анализа экспериментальных данных необходимо использовать
приемлемую модель поведения материала и результаты численных расчетов.
Возникновение неоднородного деформирования металла при больших де
формациях, характерных для индентирования и не учитываемых уравне
нием Джонсона-Кука, сужает границы его применения.
Целью настоящей работы является обобщение экспериментальных
данных, полученных при испытании образцов из высокопрочной стали с
короткой цилиндрической рабочей частью (статический предел текучести
1,08 ГПа, НЯС 43) на статическое и ударное растяжение со скоростью
© Г. В. СТЕПАНОВ, В. И. ЗУБОВ, 2004
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 2 77
Г. В. Степанов, В. И. Зубов
деформации до 3-104 с 1 [5], коротких цилиндрических образцов на цикли-3 1
ческое ударное сжатие со скоростью деформации до 2 - 1 0 с [6 ] и полосы
металла на ударное сжатие (плоское напряженное состояние при плоской
деформации) со скоростью деформации до 2,5-10 с_ [7]. Эти данные
были использованы для построения обобщенной кривой деформирования,
связывающей эквивалентные напряжения, пластическую деформацию и ско
рость пластической деформации. Эта кривая служит основой для анализа
процесса деформирования при ударном индентировании металлов - внедре
ние бойка с конической головной частью. Сопоставление результатов чис
ленного расчета с данными экспериментов позволяет оценить применимость
обобщенной кривой деформирования и возможности использования удар
ного индентирования для изучения особенностей поведения материала при
больших деформациях в широком диапазоне изменения их скоростей.
А нализ применимости модели Джонсона-Кука. Уравнение состояния
Джонсона-Кука [1] предполагает независимость относительного влияния
деформационного упрочнения, скорости пластической деформации и повы
шения температуры при всех скоростях и температурах пластической де
формации:
а = [А + Б е п ][1+ С 1п (е* )][1 -(Т *)т ];
Т * = ( Т - Т))/(Тт _ То); (1)
е = е/ е 0 >
где а , е, и е - соответственно эффективные напряжение, пластическая
деформация и ее скорость; Тт и Т) - критическая и начальная темпе
ратуры, в качестве Тт обычно используется температура плавления.
Уравнение (1) соответствует модели изотропного деформационного
упрочнения и критерию пластичности Мизеса. Эквивалентное напряжение,
определяемое величиной эквивалентной пластической деформации, ее ско
ростью и температурой, не учитывает влияния истории предшествующего
нагружения. Для расчетов реальных процессов деформирования, например
процессов ударного взаимодействия тел, эти уравнения дополняются урав
нением объемного сжатия р = / (р , Т ), где р - среднее напряжение с
обратным знаком, р - плотность, Т - температура.
Несмотря на ограничения такой упрощенной модели поведения мате
риала, оптимальный выбор параметров модели позволяет применять ее в
широком диапазоне скоростей деформации.
Для определения оптимальных параметров модели необходимо про
анализировать результаты испытаний, проведенных на различных типах
образцов металла с применением разных схем нагружения. В большинстве
исследований используются данные испытаний коротких цилиндрических
образцов на сжатие и определяется связь напряжение-деформация по мето
ду разрезного стержня Гопкинсона. Использование указанных образцов сни
жает неоднородность распределения деформаций в их объеме. Ограничения
такой методики по прочности испытуемых материалов, уровней деформации
и ее скорости хорошо известны [8 , 9].
78 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 2
Обобщенная кривая деформирования
Определение кривой истинное напряжение о - истинная деформация £
по диаграмме нагрузка-время, регистрируемой при статическом и ударном
растяжении, затруднено неоднородностью деформаций по длине образца, а
при ударном растяжении - дополнительным влиянием неоднородности рас
пределения скорости деформации и температуры. Вследствие этого кривая
о — £ пересчитывается по зарегистрированной при испытаниях на растяже
ние диаграмме условное напряжение о еп - истинная деформация £ со
значительной погрешностью. Для построения кривой о — £ достаточно
использовать определенные по результатам испытаний точки на диаграмме
о еп — £, соответствующие пределам текучести и прочности, а также раз
рушению в шейке образца. Сопоставление этих точек с расчетной кривой
позволяет оценить ее применимость для описания адиабатического процесса
деформирования металла.
Использование эффективных напряжений, входящих в рассматриваемое
уравнение, позволяет сопоставлять результаты испытаний тонкой полосы на
сжатие и ударное индентирование с данными испытаний на сжатие и растя
жение.
Анализ результатов испытаний на сжатие и растяжение. Цикли
ческое ударное сжатие цилиндрического образца диаметром 8 мм и длиной
12 мм с малой деформацией за один цикл нагружения (< 5%) исключает
заметное влияние повышения температуры в адиабатическом процессе де
формирования. Зависимость истинное напряжение-истинная (логарифмичес
кая) деформация, построенная по результатам этих испытаний, может быть
принята соответствующей изотермическому процессу деформирования.
Скорость деформации образца за цикл ударного нагружения может
быть принята постоянной и определяться скоростью бойка (при длитель
ности цикла, достаточной для завершения начальной нестационарной ста
дии нагружения). После циклической деформации образца боек останавли
вается жестким упором. Максимальная нагрузка на образец рассчитывается
по глубине конического отпечатка в тарированной металлической плите,
образованного конической тыльной частью наковальни, на которой уста
новлен образец.
Реальный процесс деформации металла определяется деформационным
упрочнением, скоростью деформации и температурой. При статическом
нагружении процесс может быть принят изотермическим (пренебрегая воз
можным повышением температуры), следовательно, изменение напряжения
определяется только деформацией:
о (£, £) = А( £) + В( £ )£ п;
А( £) = А(1 + С 1п( £/ £ о)); (2)
В( £) = В(1+ С 1п( £/£ 0 )).
Результаты испытаний стали на сжатие при статическом и циклическом
ударном нагружении образца свободно падающим грузом со скоростью
3-5 м/с (£ ~ 160...300 с —1) и ударом бойка, разгоняемого по стволу пнев
матической установки со скоростью ~30 м/с (£ ~ 2 0 0 0 с 1), приведены на
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 2 79
Г. В. Степанов, В. И. Зубов
рис. 1. Повышение напряжения с ростом пластической деформации удовле
творительно описывается уравнением (2) при параметрах А(ё), В(ё ), п,
характеризующих обобщенную кривую деформирования металла (табл. 1 ).
По результатам испытаний на изотермическое сжатие параметр деформа
ционного упрочнения п и отношение А В могут быть приняты постоян
ными. Как показано далее, результаты испытаний на растяжение и инденти-
рование при статическом и динамическом нагружении подтверждают посто
янство п и А В в широком диапазоне скоростей деформации.
Т а б л и ц а 1
Параметры уравнения (2) по результатам испытаний на сжатие
Тип е, с 1 А(е), В(ё), п
испытаний ГПа ГПа
Статическое 0 , 0 0 2 1,08 1 ,0 А(е) 0,5
сжатие
Циклическое 160 1,17
ударное 300 1 , 2 0
сжатие
2 0 0 0 1,31
сг, МПа -
2000
1500
1000
500
• ' ----------- - •
. • •
' •
0 10 20 є,%
Рис. 1. Зависимость напряжение-деформация, построенная по результатам испытаний на
сжатие коротких цилиндрических стальных образцов при скорости деформации 160...300 с-
(светлые точки) и 2 0 0 0 с- 1 (темные точки).
Испытания на ударное сжатие полосы металла с начальным попереч
ным сечением 2 Х 2 мм (в полосе возникает плоское напряженное состояние
при плоской деформации) позволяют получить данные о сопротивлении в
диапазоне высоких скоростей деформации (104 ...2 • 105 с 1). Их соответст
вие результатам других испытаний проверяется по зависимости эквивалент
ное напряжение - эквивалентная скорость деформации.
80 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, N 2
Обобщенная кривая деформирования
По данным этих испытаний определяется напряжение в момент вре
мени, соответствующий примерно 1 мкс после начала нагружения (время,
необходимое для снижения неоднородности деформации, вызванной волно
вым характером нагружения). Определенный в этот момент уровень сопро
тивления, который принимается за предел текучести, соответствует малой
деформации (ниже 10% при скорости деформации 2,5 •Ю 5 с -1 ).
Испытания на ударное растяжение позволяют оценить пределы теку
чести и прочности, а также напряжения при разрушении. В диапазоне
скоростей деформации 103 ...3 • 104 с - 1 зависимость предела текучести от
скорости деформации близка к линейной. Точки, соответствующие пределам
текучести и прочности на диаграмме нагрузка-время, регистрируемой при
скорости растяжения выше 10 м/с, почти совпадают. Это связано как с
искажением начального участка регистрируемой кривой деформирования
(вследствие ограниченного диапазона частот системы регистрации усилия),
так и с адиабатическим разогревом металла, сдвигающим максимум растя
гивающей нагрузки в область малых деформаций.
Принимая, что параметры упрочнения постоянны во всем диапазоне
скоростей деформации, можно численно рассчитать изменение напряжения
в адиабатическом процессе деформирования. При выполнении расчетов
принимается, что на каждом г-м шаге приращения пластической дефор
мации де напряжение о г определяется деформацией е г на этом шаге и
температурой Т(г-1 ) на предыдущем шаге, а приращение температуры -
уровнем напряжения о г:
о г = (А + Ве П )[1 - (Т ,/Т * )т ]; е г = е ̂ + де;
Т = Т(г-1 ) + (0 (г-1 )д£ г ) / •
Зависимости истинное напряжение о - истинная деформация е при
статическом и ударном растяжении, рассчитанные по уравнению (2 ), могут
быть пересчитаны в зависимости условное напряжение о еп - истинная
деформация е с использованием уравнения о еп = о ехр(—е), учитывающего
изменение поперечного сечения образца при растяжении.
Диаграммы о —е и о еп — е при изотермическом и адиабатическом3 1
растяжении со скоростью деформации 10 с приведены на рис. 2. Кривые
1 и 2 характеризуют расчетное изменение напряжений о и о еп с ростом
деформации при статическом растяжении образцов (повышением темпера
туры при деформировании пренебрегаем). Точка на кривой 2 (напряжение и
деформация в шейке образца при разрушении, определенные по результатам
испытаний [5]) удовлетворительно совпадает с ней, если принять, что крити
*ческая температура Т = 910 С (температура превращения феррита в аусте-
нит), что свидетельствует о приемлемости использованных в расчетах
параметров деформационного упрочнения металла.
При анализе результатов испытаний на ударное растяжение допустимо
пренебречь теплопроводностью, и, следовательно, процесс деформирования
может быть принят адиабатическим. Изменение напряжений о и о еп при
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 2 81
Г. В. Степанов, В. И. Зубов
ударном растяжении со скоростью 1 0 м/с (скорость деформации е =3 _ 1
~ 1 0 с ), рассчитанное по приведенной выше методике с учетом влияния
повышения температуры, характеризуют кривые 4 и 5. Для сравнения при
ведена зависимость истинное напряжение-истинная деформация (кривая 3)3 _1
для изотермического процесса деформирования со скоростью е = 1 0 с .
Точка, соответствующая разрушению в шейке образца, получена при испы
таниях на ударное растяжение и совпадает с расчетной кривой 5.
Как следует из сопоставления кривых 4 и 5, влияние адиабатического
разогрева материала проявляется в значительном понижении уровня разру
шающих напряжений в шейке образца по сравнению с их величиной при
статическом растяжении.
с, ГП а
2
1
0
0 0.5 1 е
Рис. 2. Расчетные (линии) зависимости: 1 - а — е, 2 - аеп — е при статическом растяжении
образца; 3 - а — е при изотермическом растяжении и 4 - а —е и 5 - аеп — е при адиаба
тическом растяжении со скоростью 10 м/с. (Точки - экспериментальные данные при разру
шении в шейке образца.)
Изменение предела текучести. Изменение предела текучести в зависи
мости от скорости деформации во всем исследованном диапазоне описы
вается двумя участками, четко видимыми на графике: предел текучести -
логарифм скорости деформации (рис. 3). Первый участок близок к линейной
зависимости в координатах предел текучести - скорость деформации (в
диапазоне умеренных скоростей деформации, менее 2000 с —1). Второй учас
ток соответствует линейной зависимости в координатах предел текучести -
логарифм скорости деформации (в диапазоне высоких скоростей). Пара
метры, определяющие предел текучести материала при малой пластической
деформации на каждом участке кривой
а у = Л[1 + С 1п( £ *)]; £ * = е/ е 0 ; (3 )
а у = 1,12[1+ 0,000087е ] или а у = 1,14[1 + 0,0111п е ] при е < 2 -1 0 3 с —1; а у =
= 1,32[1 + 0,2161п(е/2000)] или а у = 0,85[—1 + 0,3361пе] при е > 2 -1 0 3 с —1,
приведены в табл. 2 .
82 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, N2 2
Обобщенная кривая деформирования
Т а б л и ц а 2
Значения параметров обобщающих уравнении
Материал £, С 1 А,
ГПа
,
а
О)
СГ
С п т Тт, °С
Сталь ЯНА,
НЯС 43
0 ,0 0 2 . . . 2 0 0 0 1,14 1,14 0 , 0 1 1 0,500 1 , 0 0 910
(2 ...2 0 0 ) -1 0 3 —0,85 0,85 0,336 0,500 1 , 0 0 910
Сталь ЯНА [2],
НЯС 27
(3...7) -103 1,40 1,80 0,005 0,768 1,17 1400
а,, ГПз
2.5
2
1.5
1
0,5
0
О 5000П 10000 15МЮ 20000 25000 £,с-1
И ,Г ш
2,5 '
7 ■
1,5-
л
0,5-
--------------.— (Н л ь г.
0,001 ОД 10 1000 10000 5, с"1
Рис. 3. Изменение предела текучести в зависимости от скорости деформации по результатам
испытаний на растяжение (светлые точки) и сжатие по двум схемам нагружения (темные
точки).
Наличие двух участков на кривой свидетельствует о смене микромеха
низма, контролирующего процесс деформации при скорости, равной при
мерно 2 - 1 0 3 с 1.
Следует отметить, что результаты испытаний на ударное сжатие полос
металла с начальным поперечным сечением 2 Х2 мм со скоростью 400 м/с и
более не учитывались в проведенном анализе. Как показали численные
расчеты, при таких скоростях возникает недопустимая неоднородность
напряженно-деформированного состояния металла.
В табл. 2 приведены численные значения параметров обобщающего
уравнения, полученного в данной работе, и для сравнения параметры для
низкопрочной стали ЯНА (оу = 0,9 ГПа, НЯС 27) в диапазоне скоростей* 1
деформации £ = 3000...7000 с [2]. При повышении скорости деформации
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 2 83
Г. В. Степанов, В. И. Зубов
с 3000 до 7000 с 1 предел текучести указанной стали возрастает с 1,4 до
1,4042 ГПа, т.е. на 0,0042 ГПа, что соответствует среднему коэффициенту
вязкости л = до/де ~ 1000 Па • с в этом диапазоне скоростей деформации, а
для высокопрочной стали - с 1,84 до 2,12 ГПа, т.е. на 0,28 ГПа при
Л ~ 70000 Па • с. Из представленных данных следует, что чувствительность
высокопрочной стали к изменению скорости деформации, определяемая
коэффициентом С в уравнении (2) или коэффициентом вязкости л , значи
тельно выше.
Анализ результатов испы таний на ударное индентирование. При
внедрении конического индентора с углом у вершины 90° в поверхностный
слой плиты в случае статического нагружения усилие возрастает пропор
ционально квадрату глубины каверны, отсчитываемой от уровня исходной
поверхности, что свидетельствует о сохранении подобия поля напряжений и
деформаций в материале, прилегающем к поверхности конической каверны.
В соответствии с данными испытаний усилие внедрения Р = 0,36як (к
измеряется в мм, Р - в кН), что отвечает твердости (давлению на поверх
ности конической каверны) Н = 3,6 ГПа.
По результатам численного расчета процесса индентирования при внедре
нии конического индентора массой т = 0,827 кг со скоростью V0 = 6,25 м/с
в стальную плиту (А = 1,08 ГПа, В = А, С = 0, Тт = 910°С, что соответст
вует сопротивлению при статическом деформировании) расчетная твердость
определяется отношением кинетической энергии к приращению объема
конической каверны - Н = (m v 2 /2 )/д V = 4,28 ГПа. Однако в инденторе при
его отскоке остается часть кинетической и потенциальной энергии, прибли
женно равная
йУ . (4)
Твердость, определенная как расчетная удельная работа ан, затрачен
ная на образование конической каверны, ан = (m v0 /2)(1— у ) /V = 3,79 ГПа,
что с погрешностью ~ 3,5% соответствует величине 3,66 ГПа, полученной в
экспериментах по индентированию при статическом нагружении [6 ]. Из
указанного соответствия следует, что параметры уравнения (2 ), характери
зующие деформирование металла при статическом нагружении, применимы
также для расчетов процесса индентирования.
При ударном индентировании (скорость V0 = 6,25 м/с, т= 0,827 кг, пара
метры обобщающего уравнения для скоростей деформации ниже 2 0 0 0 с —1)
расчетная величина твердости выше, чем при статическом нагружении, что
согласуется с результатами выполненных ранее расчетов [4]. Наличие двух
участков на кривой предел текучести о у - скорость деформации е затруд
няет выполнение расчетов для процесса индентирования.
При высоких скоростях деформации (> 2000 с 1, ударное индентирова
ние со скоростью от 50 до 200 м/с индентором массой 0,03 кг) динамическая
твердость, определенная по данным испытаний, понижается с ростом ско
рости индентирования [9], а по результатам расчетов [4] - повышается.
84 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 2
Обобщенная кривая деформирования
Указанное различие может быть обусловлено неоднородностью пластичес
кого деформирования, понижающей сопротивление металла деформации
при высоких скоростях.
Заключение. Обобщенная кривая деформирования, удовлетворительно
согласующаяся с результатами испытаний на циклическое ударное сжатие
коротких цилиндрических образцов, ударное сжатие полосы металла с высо
кой скоростью деформации, статическое и ударное растяжение, может быть
использована для расчетов сопротивления металла деформации в широком
диапазоне скоростей.
Величина динамической твердости, определенная по результатам испы
таний на индентирование при статическом и ударном (со скоростью до 6 м/с)
внедрении конического индентора, удовлетворительно согласуется с резуль
татами численных расчетов, выполненных для скоростей деформации ниже
2 0 0 0 о " 1.
При высоких скоростях деформации (> 2000 c 1) динамическая твер
дость, определенная по результатам испытаний на ударное индентирование
со скоростью до 2 0 0 м/с, понижается с ее ростом, а по результатам расчетов
- повышается. Различие между экспериментальными и расчетными дан
ными может быть связано с неоднородностью пластического деформирова
ния при высоких скоростях деформации.
Р е з ю м е
Представлено узагальнення експериментальних даних, що отримані при
випробуваннях різних зразків із високоміцної сталі на статичний й ударний
розтяг та стиск смуги металу в широкому діапазоні швидкостей деформації.
Ці дані використовувалися для побудови узагальненої кривої деформування.
Зіставлення результатів розрахунків з даними експериментів по ударному
індентуванню конічним індентором дозволяє оцінити використання узагаль
неної кривої деформування для вивчення особливостей поведінки металів
при великих швидкостях деформації.
1. Johnson G. R. and Cook W. H. Fracture characteristics of three metals
subjected to various strains, strain rates, temperatures, and pressures // Eng.
Fract. Mech. - 1985. - 21. - P. 31 - 48.
2. Ranjendran A. M. Penetration of tungsten alloy rods into shallow-cavity steel
targets // Int. J. Impact Eng. - 1998. - 21, No. 6 . - P. 451 - 460.
3. Raftenberg M. N. Proposed coupling between adiabatic shear banding and
tensile failure in steel target // Modeling and Simulation Based Engineering.
- 1998. - 2. - P. 1157 - 1162.
4. Степанов Г. В. Сопротивление деформированию металла при импульс
ном нагружении // Пробл. прочности. - 2002. - № 3. - С. 7 - 14.
5. Stepanov G. and Zubov V. Impact tensile tests of structure materials at high
strain rates // New Experimental Methods in Material Dynamics and Impact /
W. K. Nowacki and J. R. Klepaczko (Eds.). - 2000. - P. 437 - 443.
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 2 85
Г. В. Степанов, В. И. Зубов
6 . Степанов Г. В., Зубов В. И. Динамическое сжатие высокопрочной стали
и титанового сплава // Пробл. прочности. - 2002. - № 3. - С. 30 - 36.
7. Степанов Г. В., Зубов В. І. Динамічний стиск з високою швидкістю
високоміцної сталі та титанового сплаву // Наук. вісті. - 2000. - № 6 . -
C. 75 - 80.
8 . Степанов Г. В. Упругопластическое деформирование и разрушение
материалов при импульсном нагружении. - Киев: Наук. думка, 1991. -
288 с.
9. Stepanov G. and Zubov V. Dynamic hardness of high-strength steel and
titanium alloy // J. Phys. IV France. - 2000. - 10. - P. 647 - 651.
Поступила 03. 02. 2003
86 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 2
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-47077 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T09:02:11Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Степанов, Г.В. Зубов, В.И. 2013-07-09T16:50:18Z 2013-07-09T16:50:18Z 2004 Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации / Г.В. Степанов, В.И. Зубов // Проблемы прочности. — 2004. — № 2. — С. 77-86. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47077 539.3 Приведено обобщение экспериментальных данных, полученных при испытании различных образцов из высокопрочной стали на статическое и ударное растяжение и сжатие в широком диапазоне скоростей деформации. Эти данные использовались для построения обобщенной кривой деформирования. Сопоставление результатов расчетов с данными экспериментов по ударному индентированию коническим индентором позволяет оценить применимость обобщенной кривой деформирования для изучения особенностей поведения металлов при больших скоростях деформации. Представлено узагальнення експериментальних даних, що отримані при випробуваннях різних зразків із високоміцної сталі на статичний й ударний розтяг та стиск смуги металу в широкому діапазоні швидкостей деформації. Ці дані використовувалися для побудови узагальненої кривої деформування. Зіставлення результатів розрахунків з даними експериментів по ударному індентуванню конічним індентором дозволяє оцінити використання узагальненої кривої деформування для вивчення особливостей поведінки металів при великих швидкостях деформації. Generalization is made of the experimental data for high-strength steel specimens under static and impact tensile or compressive loading conditions in a wide range of deformation rates. Comparative analysis of the calculated results with the experimental data on impact indentation by a conic striker is made, which provides assessment of the unified deformation curve applicability to description of metal behavior under high-deformationrate loading conditions. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации Unified Deformation Curve of High-Strength Steel in a Wide Range of Deformation Rates Article published earlier |
| spellingShingle | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации Степанов, Г.В. Зубов, В.И. Научно-технический раздел |
| title | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации |
| title_alt | Unified Deformation Curve of High-Strength Steel in a Wide Range of Deformation Rates |
| title_full | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации |
| title_fullStr | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации |
| title_full_unstemmed | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации |
| title_short | Обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации |
| title_sort | обобщенная кривая деформирования высокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформации |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47077 |
| work_keys_str_mv | AT stepanovgv obobŝennaâkrivaâdeformirovaniâvysokopročnoistalivširokomdiapazoneskorosteideformacii AT zubovvi obobŝennaâkrivaâdeformirovaniâvysokopročnoistalivširokomdiapazoneskorosteideformacii AT stepanovgv unifieddeformationcurveofhighstrengthsteelinawiderangeofdeformationrates AT zubovvi unifieddeformationcurveofhighstrengthsteelinawiderangeofdeformationrates |