Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6
Досліджено взаємозв’язок між пластичною деформацією сплаву АМг6 в умовах квазістатичного і комбінованого розтягу, повзучості, динамічної повзучості і густиною дислокацій. Виявлено, що зростання пластичної деформації за наявності циклічної складової навантаження задовільно узгоджується зі збільшенням...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2004 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Ukrainian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2004
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47134 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 / П.В. Ясній, В.Б. Гладьо, С.І. Федак // Проблемы прочности. — 2004. — № 6. — С. 48-58. — Бібліогр.: 11 назв. — укр. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859945835050041344 |
|---|---|
| author | Ясній, П.В. Гладьо, В.Б. Федак, С.І. |
| author_facet | Ясній, П.В. Гладьо, В.Б. Федак, С.І. |
| citation_txt | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 / П.В. Ясній, В.Б. Гладьо, С.І. Федак // Проблемы прочности. — 2004. — № 6. — С. 48-58. — Бібліогр.: 11 назв. — укр. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Досліджено взаємозв’язок між пластичною деформацією сплаву АМг6 в умовах квазістатичного і комбінованого розтягу, повзучості, динамічної повзучості і густиною дислокацій. Виявлено, що зростання пластичної деформації за наявності циклічної складової навантаження задовільно узгоджується зі збільшенням густини дислокацій матеріалу. Запропоновано залежності для розрахунку густини дислокацій (пластичної деформації) в матеріалі за наявності циклічної складової навантаження.
Исследована взаимосвязь между пластической деформацией сплава АМг6 в условиях квазистатического и комбинированного растяжения, ползучести, динамической ползучести и плотностью дислокаций. Обнаружено, что увеличение пластической деформации при наличии циклической составляющей нагружения удовлетворительно согласуется с повышением плотности дислокаций материала. Предложены зависимости для расчета плотности дислокаций (пластической деформации) в материале при наличии циклической составляющей нагружения.
We studied the interrelation between plastic deformation of AMg6 alloy under conditions of quasistatic and combined tension, creep, dynamic creep, and density of dislocation. We have revealed that increase in plastic deformation in the presence of a cyclic load component satisfactorily correspond to the increase in dislocation density in the material. We propose dependences for calculation of dislocation density (plastic deformation) in the material in the presence of a cyclic load component.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:14:08Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.389.2
В заєм озв’я зо к м іж п л асти чн ою деф орм ац ією і м ікр о стр у к ту р н и м и
п а р а м е т р а м и в у м о вах а к ти в н о го р о зт я гу і п овзуч ості сп л ав у
А М гб
П. В. Ясній, В. Б. Гладьо, С. І. Ф едак
Тернопільський державний технічний університет ім. Івана Пулюя, Тернопіль,
Україна
Досліджено взаємозв’язок між пластичною деформацією сплаву АМгб в умовах квазіста-
тичного і комбінованого розтягу, повзучості, динамічної повзучості і густиною дислокацій.
Виявлено, що зростання пластичної деформації за наявності циклічної складової наван
таження задовільно узгоджується зі збільшенням густини дислокацій матеріалу. Запропо
новано залежності для розрахунку густини дислокацій (пластичної деформації) в матеріалі
за наявності циклічної складової навантаження.
Ключові слова : квазистатичний і комбінований розтяг, повзучість, густина
дислокацій, складова навантаження.
Вступ. Відомо, що загальна деформація при комбінованому розтязі з
амплітудою циклічного навантаження 0,15 о 0 2 суттєво більша ніж при
квазістатичному за однакового напруження [1]. Накладення додаткового
низькоамплітудного циклічного навантаження істотно інтенсифікує повзу
чість алюмінієвого сплаву АМгб порівняно зі статичним навантаженням за
однакових значень максимального напруження [2].
Сумісна дія статичної і циклічної складових навантаження виявляє
взаємозалежність структурних змін у матеріалі. Циклічна складова наванта
ження активізує структурні перетворення у матеріалі і змінює характер
мікродеформації, що впливає на ефективність дії статичного навантаження,
а зміни, викликані статичним навантаженням, впливають на характер і
результати циклічного деформування [3].
Загалом пластична деформація є результатом переміщення дислокацій і
дефектів. Відомо, що в умовах низькотемпературної повзучості (нижче
0,5Гпл) процеси переповзання дислокацій ускладнені, і дислокації пере
міщуються переважно шляхом ковзання певними кристалографічними пло
щинами [4]. Оскільки у процесі деформації матеріал зміцнюється, подальша
деформація у процесі повзучості відбувається за рахунок випадкових тер
мічних флуктуацій напруження, які накладаються на прикладене напру
ження і збільшують його з подальшого пластичною деформацією. На стадії
циклічного зміцнення матеріалу формується коміркова дислокаційна струк
тура, яка при циклічному навантаженні досягає більшої густини дислокацій
за деформації меншої, ніж за статичних випробувань [5]. Отже, циклічне
навантаження прискорює процес структурних змін у матеріалі.
Метою даної роботи є дослідження механізмів збільшення пластичної
деформації сплаву АМгб в умовах розтягу і повзучості з накладенням
додаткової циклічної складової.
© П. В. ЯСНІЙ, В. Б. ГЛАДЬО, С. І. ФЕДАК, 2004
48 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6
Взаємозв 'язок між пластичною деформацією
М атеріали і методика досліджень. Гладкі циліндричні зразки з алюмі
нієвого сплаву АМгб деформували розтягом в умовах короткотривалої
повзучості на сервогідравлічній машині СТМ-100 за наступними схемами
[ 1 , 2 ]. У першому випадку зразки квазістатично розтягували до руйнування
зі швидкістю зростання умовного напруження о = 1 , 6 МПа/с. За другою
схемою на розтяг зі швидкістю о = 1,6 МПа/с накладали циклічне сину
соїдальне навантаження з частотою / = 25 Гц і амплітудою о а = ± 2 5 МПа
(комбіноване навантаження) [1]. Короткотривалу повзучість і динамічну повзу
чість сплаву АМгб досліджували при температурі 293 К і максимальних
напруженнях о = 300,340 і 355 МПа [2]. Зразки діаметром 10 мм (рис. 1)
виточували з прутків у стані постачання без додаткової термообробки.
Об’єкт
т
зо
120
Рис. 1. Зразки зі сплаву АМгб для випробування на розтяг та повзучість і місце вирізу
об’єктів для електронно-мікроскопічних досліджень.
Мікроструктуру зразків зі сплаву АМгб після випробування на розтяг і
повзучість досліджували в електронному просвічуючому мікроскопі ПЕМ-
125К. Об’єкти для мікроструктурного дослідження методом тонких фольг
вирізали із зразків після випробування на статичну і динамічну повзучість у
поздовжньому напрямку на відстані 2 мм від зовнішньої циліндричної
поверхні (рис. 1 ), після випробування на квазістатичний і комбінований
розтяг із ділянок рівномірної деформації на відстані 1 мм від зовнішньої
циліндричної поверхні зруйнованих зразків. Окрім того, досліджували мате
ріал із прокату в первинному стані. Фольги для дослідження готували за
методикою [6 ]. Об’єкти остаточно стоншували методом струминного електро
літичного полірування.
Скалярну густину дислокацій р розраховували методом січних як
число N точок перетину дислокацій з випадковими січними загальною
довжиною І 0 у фользі товщиною 5 [7]:
2 N
Р = ( 1 )ь 0 5
Результати досліджень та їх аналіз. Дислокаційна картина сплаву
АМгб у первинному стані характеризується однорідною сітковою струк
турою. Розподіл дислокаційної сітки в об’ємі зерен, на границях і біля
включень - рівномірний. Спостерігається лише певна зміна кроку і форми
дислокаційної сітки від рівновісної до витягнутої. У такому матеріалі ска-
1 3 _2
лярна густина дислокацій р складає 2 - 1 0 м .
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6 49
П. В. Ясній, В. Б. Гладъо, С. I. Федак
В умовах розтягу комбіноване навантаження значно збільшує загальну
деформацію порівняно з квазістатичним розтягом за однакових рівнів напру
жень (діаграма деформації зміщується вправо) [1]. Дослідження дислока
ційної структури зразків після деформації розтягом виявили значну різницю
в густині дислокацій за двох схем навантажування (таблиця).
Скалярна густина дислокацій сплаву АМгб
Вид випробування ^ тах, МПа р-10“ 13, м“2
Первинний стан - 2,0
Квазістатичний розтяг 360 3,3
Комбінований розтяг 360 4,0
Повзучість 300 4,3
340 6,2
355 7,5
Динамічна повзучість 300 6,0
340 7,3
355 8,0
При квазістатичному розтязі на ділянці рівномірної деформації зразка
зростає скалярна густина дислокацій відносно первинного стану матеріалу
У випадку комбінованого розтягу густина дислокацій значно більша порів
няно з первинним станом матеріалу, а також із квазістатично деформованим,
що зумовлено зменшенням кроку дислокаційної сітки (рис. 2,а,б). Отже, в
умовах комбінованого розтягу за рахунок циклічної складової інтенсифіку
ється зародження додаткових дислокацій і збільшується їх скалярна густина.
В умовах динамічної повзучості сумісна дія статичного і циклічного
навантаження інтенсифікує процеси повзучості сплаву АМгб, що збільшує
загальну деформацію порівняно зі статичною повзучістю при однакових
максимальних напруженнях і часі випробування [2]. Дослідження дислока
ційної структури зразків свідчать, що в умовах статичної і динамічної
повзучості з підвищенням максимального напруження зростає скалярна
густина дислокацій (таблиця), що в першу чергу зумовлено зменшенням
кроку дислокаційної сітки (рис. 2,в,г). Основна ж відмінність дислокаційної
структури за умов динамічної повзучості порівняно зі статичною - це
утворення вторинної дислокаційної сітки на фоні існуючої (рис. 2,г).
Порівняння залежностей скалярної густини дислокацій від максималь
ного напруження повзучості свідчить, що вони подібні для двох схем
навантажування, проте за умов динамічної повзучості густина дислокацій
більша при однакових максимальних напруженнях і часі випробування, аніж
за умов статичної (рис. 3).
Циклічна складова навантаження за динамічної повзучості порівняно зі
статичною сприяє зростанню густини дислокацій, а отже, інтенсифікує
процес повзучості. Очевидно, більша деформація повзучості сплаву АМгб
за наявності низькоамплітудної циклічної складової зумовлена підвищенням
50 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6
Взаємозв 'язок між пластичною деформацією
термічних флуктуацій напружень у мікрооб’ємах матеріалу, що ініціює
процеси зародження нових дислокацій і полегшує поперечне їх ковзання.
Густина дислокацій р за відсутності динамічного повороту вважається
пропорційною пластичній деформації є [8]:
Р = Р о + А є, (2)
де р о - початкова густина дислокацій в матеріалі; А - коефіцієнт, який
характеризує швидкість розмноження дислокацій (Эр/Эе).
в г
Рис. 2. Дислокаційна структура сплаву АМгб після розтягу і повзучості при атах = 300 МПа:
а - квазістатичний розтяг; б - комбінований розтяг; в - статична повзучість; г - динамічна
повзучість (X 30000).
р-10“ 13, м“2
Рис. 3. Залежність скалярної густини дислокацій сплаву АМгб від максимального напру
ження повзучості: □ - статична повзучість; О - динамічна повзучість (аа =±25 МПа).
0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6 51
П. В. Ясній, В. Б. Гладьо, С. І. Федак
Відомо, що упродовж розвантаження зразка і при виготовленні тонкої
фольги дислокаційна структура змінюється. Проте, в сплавах менша рухли
вість дислокацій забезпечує краще збереження дислокаційної структури
порівняно з чистими металами [9]. Таким чином, зміною густини дислокацій
в процесі розвантаження зразка і при виготовленні тонкої фольги знехтуємо.
Як відомо, утворення дислокацій - процес, який мало контролює повзучість
на усталеній ділянці (не відмічено помітного зростання густини дислокацій)
[10]. Оскільки на усталеній ділянці повзучості процеси зародження й ані
гіляції дислокацій стабілізуються, загальна густина дислокацій в матеріалі
залишається постійною. Отже, пластичну деформацію при розтязі і на
неусталеній ділянці повзучості розраховуємо відповідно до зміни густини
дислокацій:
Р ~ Р о
е = ■ (3)
В умовах комбінованого розтягу і динамічної повзучості сплаву АМгб
густина дислокацій більша, ніж при квазістатичному розтязі і статичній
повзучості. Таким чином, зростання густини дислокацій, що утворюються в
матеріалі при навантаженні з накладенням циклічної складової, приймемо у
вигляді добутку двох незалежних функцій:
р ~ р 0 = Q( О max)G(o max, О а ), (4)
де Q (о т х ) - функція впливу статичного навантаження на густину дисло
кацій; Є (о т х , о а ) - функція впливу циклічної складової на густину дисло
кацій. У випадку о а = 0 функція впливу циклічної складової має обмежен
ню б ( о тах ,0) = !.
Повзучість і динамічна повзучість. Деформація в умовах повзучості
описується за теорією зміцнення [11]:
Рс - B( О max ) " tm (5)
де т , В, п - постійні величини, залежні від температури; о тах - макси
мальне напруження при повзучості; г - час. Згідно з рівністю (4) у випадку
статичної повзучості функція Є (о тах,0) = 1, і відповідно зміна густини
дислокацій в часі на неусталеній ділянці повзучості прийме вигляд
р р 0n Q(^ max) - B(О max ) m
(б)
де р оп - густина дислокацій в початковий момент повзучості; A n - коефі
цієнт швидкості розмноження дислокацій при повзучості.
За експериментальними даними (таблиця) побудували залежність впливу
циклічної складової на густину дислокацій при Оа = const, апроксимовану
функцією G (Оmax), яка представлена на рис. 4, при О0 2 < о max < Ов:
m
m
52 ISSN 0556-171X. Проблеми прочности, 2004, № 6
Взаємозв ’язок між пластичною деформацією
тах (7)
де В ", Я, ^ - залежні від температури постійні величини.
Зміну густини дислокацій на неусталеній ділянці динамічної повзучості
з урахуванням (6) і (7) визначимо за формулою
Оскільки на усталеній ділянці повзучості загальна густина дислокацій в
матеріалі залишається постійною, загальну деформацію динамічної повзу
чості на неусталеній і усталеній ділянках розраховуємо з урахуванням
впливу циклічної складової на густину дислокацій на неусталеній ділянці
повзучості:
Коефіцієнти для розрахунку густини дислокацій в сплаві АМгб в умо
вах повзучості за формулами (6) і (8): В = 1,14• 10_49; А п = 5 ,0-1016; п = 16,5;
т = 0,625; В" = 0,012; ^ = 1,0; Я = 444,17.
Рис. 4. Експериментальна - точки і розрахункова за формулою (7) - лінія функція О (атах)
впливу циклічної складової на рівень густини дислокацій в сплаві АМг6.
Залежності деформації статичної і динамічної повзучості сплаву АМг6
від часу при а тах = 300, 340 і 355 МПа, обчислені за формулами (5) і (9),
задовільно узгоджуються з експериментальними результатами [2] (рис. 5).
Одновісний квазістатичний і комбінований розтяг. Функцію впливу
циклічної складової Є (а тах) на рівень густини дислокацій в сплаві АМг6
можна використати і для випадку одновісного розтягу
Відомо [2], що відношення деформації динамічної повзучості до дефор
мації статичної повзучості є сталим для заданого максимального напруження
(рис. 6,а). Припустимо, що динамічний процес виходу на постійне значення
функції Є (а тах) здійснюється за той же час і з тією ж швидкістю, що і
відношення деформації динамічної повзучості до деформації статичної повзу
чості (рис. 6,6).
Вигляд функції виходу на усталене значення Є (а тах, г) (рис. 6 ,6 ) ви
бирається з умов: Є (а тах,0) = 1 і Є (а тах, г*) = Є (а тах). Цим умовам за
довольняє наступна залежність:
(8)
(9)
є
2
300 310 320 330 340 350 а™, МПа
0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6 53
П. В. Ясній, В. Б. Гладьо, С. І. Федак
Є ( о тах , ї) 1_
ї ( о тах) /
(1 - Є( о тах)), (10)
де Є (о тах) - усталене значення Є (рис. 4); ї (о тах) - час виходу функції
Є (о тах, ї) на усталене значення Є (о тах); ^ - показник степеневої функції%
виходу на усталене значення; ї - час, 0 < ї < ї .
Із представлених на рис. 6,а експериментальних значень знаходимо
функцію ї * (о тах) (рис. 6 ,6 ) для діапазону значень о 02 < о тах < о в у
вигляді
ї (о тах) М (о в о тах) > (11)
де М , к - постійні матеріалу при фіксованих значеннях амплітуди о а та
температури.
100 150 200 250 300
а
Рис. 5. Діаграми статичної (1, 3) і динамічної (2, 4) повзучості сплаву АМгб при різних ота
а - отах = 300 МПа; 6 - отах = 340 МПа; в - отах = 355 МПа (1, 2 - експеримент; 3, 4
розрахунок за формулами відповідно (5), (9)).
ї
6
в
54 ISSN 0556-171Х. Проблеми прочности, 2004, № 6
Взаємозв 'язок між пластичною деформацією
а
І) зо 60 Є, хв
б
Рис. 6. Залежність відношення деформацій динамічної і статичної повзучості (а) і функції
впливу циклічної складової на рівень густини дислокацій (б) від часу та максимального
напруження: О - атах = 300 МПа; □ - атах = 340 МПа; X - атах = 355 МПа.
З урахуванням формули (11) залежність (10) запишемо наступним чином:
М (о в о тах) '
(1_ О (о тах)), 0 < і < і * . (12)
г
Для випадку розтягу будемо розглядати зростання густини дислокацій
р р як східчастий процес зі сталим приростом напруження (рис. 7).
О] 02 Оі стм а
Рис. 7. Схема розрахунку густини дислокацій для випадку розтягу.
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6 55
П. В. Ясній, В. Б. Гладъо, С. I. Федак
При постійній швидкості навантажування маємо
max = tft- О 3)
Поділимо діаграму квазістатичного розтягу на N однакових ділянок за
умови, що перша ділянка починається від а 0 2 і має протяжність
° в ° 0,2
° в ° 0,2
N
о в
Аналогічно напруження на і-й ділянці визначається як О і = О 0 2 + і N -
Час, за який відбувається зростання функції Є (Отах, г) на цій ділянці, буде
Ов - О0,2
Дг = ----------- —.
N<0
Пластична деформація в умовах розтягу описується степеневим зако
ном є = Со п . Приріст густини дислокацій Др г на ділянці О г згідно зі
степеневим законом зміни деформації при розтязі з урахуванням (3) вира
зимо так:
Др( о і ) = АрС((о і + До ) п' - о П), (14)
де С , п' - постійні матеріалу; Ар - коефіцієнт швидкості розмноження
дислокацій при розтязі.
Результуючий приріст густини дислокацій (р р — р о) в умовах квазі
статичного розтягу отримаємо як суму приростів густин на всіх ділянках:
N N
р р — р о = Х а р ( а і ) = 2 а рс ((а і + Аа) п' —а п' ) . (15)
і=1 і=1
Густина дислокацій за одновісного розтягу, обчислена за формулою (15)
з розбиттям N = 1000 для а тах = 360 МПа, буде р р = 3,2• 1013 м —2.
В умовах комбінованого розтягу вплив циклічної складової на густину
дислокацій описується функцією Є (а тах, ї).
З урахуванням формули (14) густину дислокацій в умовах комбіно
ваного навантажування р р д визначимо за допомогою східчастої схеми, що
запропонована для квазістатичного розтягу:
р.д Р 0
N
= Х А о І(° і )G(° і , A t)j
i=1
або, враховуючи (12):
(16)
N
'р.д - р 0 = Х ApC ( ( і + А а) f )
І=1
1 - (1 - G(а і )) . (17)
t
56 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 6
Взаємозв ’язок між пластичною деформацією
Коефіцієнти для розрахунку густини дислокацій в умовах квазістатич-
ного і комбінованого розтягу, обчислені за формулами (15) і (17), дорів
нюють: Ар = 1 • 1014; М = 0,76; к = 0,9; ^ = 0,04; С = 2,9-10“ 12; п '= 1,588.
Густина дислокацій за одновісного комбінованого розтягу, обчислена
за формулою (17) з розбиттям N = 1000 для о тах = 360 МПа: р рд =
= 4,06• 1013 м “ 2.
Пластична деформація за квазістатичного і комбінованого розтягу, що
розрахована за формулою (3) з урахуванням відповідно (15) і (17), задо
вільно узгоджується з експериментальними даними (рис. 8).
200 220 240 260 280 300 320 340 а , МПа
Рис. 8. Залежність пластичної деформації сплаву АМгб від напруження при квазістатичному
(1, 3) і комбінованому (2, 4) розтязі. (Точки - експеримент, лінії - розрахунок за формулою
(3) з урахуванням відповідно (15), (17).)
Отже, збільшення пластичної деформації сплаву АМгб в умовах розтягу
і повзучості з накладенням додаткової циклічної складової задовільно опису
ється запропонованою функцією впливу циклічної складової на густину
дислокацій G(а m X,а а ).
В и с н о в к и
1. Виявлено, що зростання пластичної деформації сплаву АМгб в
умовах розтягу і повзучості з накладенням циклічної складової наванта
ження пов’язане зі зростанням густини дислокацій матеріалу
2. Отримано залежності для розрахунку густини дислокацій і пластич
ної деформації сплаву АМгб в умовах квазістатичного і комбінованого
розтягу, статичної та динамічної повзучості.
Р е з ю м е
Исследована взаимосвязь между пластической деформацией сплава АМгб в
условиях квазистатического и комбинированного растяжения, ползучести,
динамической ползучести и плотностью дислокаций. Обнаружено, что уве
личение пластической деформации при наличии циклической составляющей
нагружения удовлетворительно согласуется с повышением плотности дисло
каций материала. Предложены зависимости для расчета плотности дисло
каций (пластической деформации) в материале при наличии циклической
составляющей нагружения.
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 6 57
П. В. Ясній, В. Б. Гладъо, С. I. Федак
1. Ясній П ., Галущак М. Методика і деякі результати дослідження впливу
циклічного навантажування на діаграми деформування сплаву АМгб //
Вісн. Тернопіль. держ. техн. ун-ту. - 1998. - 3, число 4. - С. 62 - 66.
2. Ясній П. В., Галущак М. П., Федак С. I. Вплив амплітуди циклічного
навантажування на динамічну повзучість алюмінієвого сплаву // Меха
ніка руйнування матеріалів і міцність конструкцій. - 1999. - 1, вип. 2.
- С. 268 - 272.
3. Усталостные испытания на высоких частотах нагружения / Под ред.
В. А. Кузьменко. - Киев: Наук. думка, 1979. - 336 с.
4. Физическое металловедение: В 3 т., 3-е изд., перераб. и доп. / Под ред.
Р. У. Кана, П. Хаазена. Т. 3: Физико-механические свойства металлов и
сплавов: Пер. с англ. - М.: Металлургия, 1987. - 663 с.
5. Стрижало В. А. Циклическая прочность и ползучесть металлов при
малоцикловом нагружении в условиях низких и высоких температур. -
Киев: Наук. думка, 1978. - 238 с.
6. Практические методы в электронной микроскопии / Под ред. Одри М.
Глоэра: Пер. с англ. под ред. В. Н. Верцнера. - Л.: Машиностроение,
1980. - 375 с.
7. Новиков И. И. Дефекты кристаллического строения металлов. - М.:
Металлургия, 1983. - 232 с.
8. Трефилов В. И., Моисеев В. Ф., Печковский Э. П. и др. Деформационное
упрочнение и разрушение поликристаллических материалов / Под ред.
В. И. Трефилова. - Киев: Наук. думка, 1989. - 256 с.
9. Утевский Л. М. Дифракционная электронная микроскопия в металло
ведении. - М.: Металлургия, 1973. - 583 с.
10. Бернштейн М. Л., Займовский В. А. Структура и механические свойства
металлов. - М.: Металлургия, 1970. - 472 с.
11. Работнов Ю. Н. Ползучесть элементов конструкций. - М.: Наука, 1966.
- 752 с.
Поступила 21. 05. 2003
58 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-47134 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:14:08Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Ясній, П.В. Гладьо, В.Б. Федак, С.І. 2013-07-10T04:10:35Z 2013-07-10T04:10:35Z 2004 Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 / П.В. Ясній, В.Б. Гладьо, С.І. Федак // Проблемы прочности. — 2004. — № 6. — С. 48-58. — Бібліогр.: 11 назв. — укр. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47134 539.389.2 Досліджено взаємозв’язок між пластичною деформацією сплаву АМг6 в умовах квазістатичного і комбінованого розтягу, повзучості, динамічної повзучості і густиною дислокацій. Виявлено, що зростання пластичної деформації за наявності циклічної складової навантаження задовільно узгоджується зі збільшенням густини дислокацій матеріалу. Запропоновано залежності для розрахунку густини дислокацій (пластичної деформації) в матеріалі за наявності циклічної складової навантаження. Исследована взаимосвязь между пластической деформацией сплава АМг6 в условиях квазистатического и комбинированного растяжения, ползучести, динамической ползучести и плотностью дислокаций. Обнаружено, что увеличение пластической деформации при наличии циклической составляющей нагружения удовлетворительно согласуется с повышением плотности дислокаций материала. Предложены зависимости для расчета плотности дислокаций (пластической деформации) в материале при наличии циклической составляющей нагружения. We studied the interrelation between plastic deformation of AMg6 alloy under conditions of quasistatic and combined tension, creep, dynamic creep, and density of dislocation. We have revealed that increase in plastic deformation in the presence of a cyclic load component satisfactorily correspond to the increase in dislocation density in the material. We propose dependences for calculation of dislocation density (plastic deformation) in the material in the presence of a cyclic load component. uk Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 Interrelation between Plastic Deformation and Microstructural Parameters of AMg6 Aluminum Alloy under Active Tension and Creep Conditions Article published earlier |
| spellingShingle | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 Ясній, П.В. Гладьо, В.Б. Федак, С.І. Научно-технический раздел |
| title | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 |
| title_alt | Interrelation between Plastic Deformation and Microstructural Parameters of AMg6 Aluminum Alloy under Active Tension and Creep Conditions |
| title_full | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 |
| title_fullStr | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 |
| title_full_unstemmed | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 |
| title_short | Взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву АМг6 |
| title_sort | взаємозв'язок між пластичною деформацією і мікроструктурними параметрами в умовах активного розтягу і повзучості сплаву амг6 |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47134 |
| work_keys_str_mv | AT âsníipv vzaêmozvâzokmížplastičnoûdeformacíêûímíkrostrukturnimiparametramivumovahaktivnogoroztâguípovzučostísplavuamg6 AT gladʹovb vzaêmozvâzokmížplastičnoûdeformacíêûímíkrostrukturnimiparametramivumovahaktivnogoroztâguípovzučostísplavuamg6 AT fedaksí vzaêmozvâzokmížplastičnoûdeformacíêûímíkrostrukturnimiparametramivumovahaktivnogoroztâguípovzučostísplavuamg6 AT âsníipv interrelationbetweenplasticdeformationandmicrostructuralparametersofamg6aluminumalloyunderactivetensionandcreepconditions AT gladʹovb interrelationbetweenplasticdeformationandmicrostructuralparametersofamg6aluminumalloyunderactivetensionandcreepconditions AT fedaksí interrelationbetweenplasticdeformationandmicrostructuralparametersofamg6aluminumalloyunderactivetensionandcreepconditions |