Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки
Наведено результати експериментальної оцінки захисних властивостей керамічних пластин за питомим імпульсом енергії індентора з урахуванням їх щільності та товщини. Показано переваги кераміки з реакційно-спеченого карбіду кремнію для серійного випуску бронеелементів. За даними модельних експеримен...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Datum: | 2004 |
| Hauptverfasser: | , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Ukrainisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2004
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47140 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки / Л.Р. Вишняков, О.В. Мазна, О.В. Нешпор, В.О. Коханий, О.Н. Олексюк // Проблемы прочности. — 2004. — № 6. — С. 128-135. — Бібліогр.: 20 назв. — укр. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859949397428666368 |
|---|---|
| author | Вишняков, Л.Р. Мазна, О.В. Нешпор, О.В. Коханий, В.О. Олексюк, О.Н. |
| author_facet | Вишняков, Л.Р. Мазна, О.В. Нешпор, О.В. Коханий, В.О. Олексюк, О.Н. |
| citation_txt | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки / Л.Р. Вишняков, О.В. Мазна, О.В. Нешпор, В.О. Коханий, О.Н. Олексюк // Проблемы прочности. — 2004. — № 6. — С. 128-135. — Бібліогр.: 20 назв. — укр. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Наведено результати експериментальної оцінки захисних властивостей керамічних пластин
за питомим імпульсом енергії індентора з урахуванням їх щільності та товщини. Показано
переваги кераміки з реакційно-спеченого карбіду кремнію для серійного випуску бронеелементів.
За даними модельних експериментів установлено раціональні розміри площі керамічних
пластин та особливості їх використання разом із полімерним композитом на основі пара-
арамідних тканин.
Представлены результаты экспериментальной оценки защитных свойств
керамических пластин по приведеному импульсу энергии индентора с учетом
их плотности и толщины. Показаны преимущества керамики из реакционно-
спеченного карбида кремния для серийного выпуска бронеэлемен-
тов. По данным модельных экспериментов установлены рациональные размеры
площади керамических пластин и особенности их использования
совместно с полимерным композитом на основе параарамидных тканей.
We present results of experimental evaluation
of protective properties of ceramic plates by
indentor’s specific energy pulse with regard for
their density and thickness. We demonstrate the
advantages of ceramics manufactured from reaction-
sintered silicon carbide for commercial
of production of armored elements. Based on
the results of model tests we identified the rational
dimensions and area of ceramic plates and
specifics of their application together with
paraarmide fabrics-based polymer composite.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:16:02Z |
| format | Article |
| fulltext |
ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
РАЗДЕЛ
У Д К 666.762.93
В п л и в к о н с тр у к ти в н о -те х н о л о г іч н и х ф а к т о р ів н а е ф е к т и в н іс ть
б рон еел ем ен тів н а основі к е р а м ік и
Л. Р. Вишняков, О. В. Мазна, О. В. Нешпор, В. О. Коханий, О. Н. Олексюк
Інститут проблем матеріалознавства ім. І. М. Францевича НАН України, Київ,
Україна
Наведено результати експериментальної оцінки захисних властивостей керамічних пластин
за питомим імпульсом енергії індентора з урахуванням їх щільності та товщини. Показано
переваги кераміки з реакційно-спеченого карбіду кремнію для серійного випуску бронеелемен
тів. За даними модельних експериментів установлено раціональні розміри площі керамічних
пластин та особливості їх використання разом із полімерним композитом на основі пара-
арамідних тканин.
Ключові слова: композиційний бронеелемент, керамічні пластини, дефор
мування, руйнування, питомий імпульс, мозаїчна конструкція.
У конструкціях сучасних бронежилетів можуть використовуватися
бронеелементи, що складаються з керамічних пластин, поєднаних із компо
зиційними підпорами з просочених полімерами параарамідних тканин.
При виготовленні підпорів для таких бронеелементів використовують,
наприклад, високоміцні параарамідні волокна типу “Кеуіаг” та “Tvaron”,
високомодульні поліетиленові волокна типу “Dyneema” або “Spectra Shield”
та ін. Зв’язуючим для композиційного підпору можуть слугувати поліурета-
нові, поліефірні, винілефірні та бісмалеімідні смоли, термопласти. Великий
вибір вихідних матеріалів розширює можливості розробки броні із заданими
властивостями: оптимальна вага, стійкість до ударного навантаження, демп
фіруючі характеристики та ін. [1].
В якості бронекераміки використовують, головним чином, карбід крем
нію, карбід бору, оксид алюмінію, а також нітрид кремнію, диборид титану
та деякі інші сполуки. Із порівняльних характеристик керамічних матеріалів
(табл. 1) видно, що за найменшої ваги достатньо високі властивості має
карбід бору (В4С). Проте, він має високу вартість та складну технологію
виготовлення (гаряче пресування у високоміцній графітовій оснастці). Важ
ливі переваги перед В4С має реакційно-спечений карбід кремнію, вироби з
якого виготовляють холодним пресуванням із наступним реакційним спі
канням. Вартість таких виробів у два-три рази менша за вартість виробів із
карбіду бору, є також можливість використання сировини вітчизняного
виробництва.
© Л. Р. ВИШНЯКОВ, О. В. МАЗНА, О. В. НЕШПОР, В. О. КОХАНИЙ, О. Н. ОЛЕКСЮК, 2004
128 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 6
Вплив конструктивно-технологічних факторів
Т а б л и ц я 1
Порівняльна характеристика керамічних матеріалів за даними [2]
Матеріал р, г/см3 азг, МПа Ну, ГПа К1с, МПа-м1/2
В4С 2,48...2,52 200...250 29,0...31,0 2,00...3,70
БіС 8,2
СО2.
СО 326...330 22,3...22,4 3,2.5,0.,03,
АІ2О3 3,65...3,75 200...300 16,0...20,0 3, 5 . 5, 0 О
ТІВ2 4,51...4,55 350...398 20,8...23,0 6, 6 . 8, 0 О
Біз^ 5,4.3,,2.3, 690...830 ,68,,2.6, 6, 5 . 9, 0 о
Класичний приклад композиційного бронеелемента - бронеплита, що
складається з шару керамічних пластин та шарів тканини з полімерним
зв’язуючим. Шари з ’єднані між собою за допомогою зв’язуючого, що також
входить до складу поверхневої оболонки бронеплити [3, 4].
Керамічні пластини можуть виготовлятися з композитів зі шаруватою
структурою, що забезпечує підвищення їх витривалості та опору руйну
ванню [5]. До складу такого композиційного матеріалу може входити один
або кілька шарів, армованих неорганічними волокнами, ниткоподібними
кристалами [6].
У процесі руйнування композита важливо продовжити термін цілісності
кераміки, що досягається, наприклад, завдяки зміцненню зовнішнього шару
керамічних пластин. Підвищити ударостійкість композиційної броні, яка має
керамічну основу, можна також за рахунок нанесення на поверхню кераміки
порошку металу. Це здійснюють холодним ізостатичним пресуванням із
наступним вакуумним спіканням або гарячим ізостатичним пресуванням,
внаслідок чого досягається близько 99% теоретичної щільності металевого
покриття [7].
Після руйнування керамічного шару потік уламків керамічної пластини
разом із кулею передають свою кінетичну енергію підпору з полімерного
композита, в якому вона поглинається пружною та непружною складовими
деформації підпору. Для підвищення міцності бронеплити до складу її
тильного шару можуть додаватися тонкі металеві пластини [8, 9]. Відомі
також підпори, що містять композиційний матеріал, виготовлений з полі-
алкенових волокон із модулем пружності щонайменше 40 ГПа і границею
міцності при розтязі щонайменше 1 ГПа [10, 11], деревошаруватий пластик
на синтетичному зв’язуючому [12], шари у вигляді сітки з високоміцного
волокна [13], целюлозомісткий матеріал із питомою вагою 1,05...1,30 г/см
[14] тощо.
В якості матеріалу оболонки бронеплит часто використовують просо
чену полімером тканину, яка покриває поверхні і бічні сторони плити, у
результаті чого утворюється зовнішній шар полімерного композита [15].
Із метою підвищення кулестійкості бронеплити керамічна пластина, яка
поглинає основну частину кінетичної енергії кулі, може бути всебічно
стиснута на величину від 6 до 18% руйнівного напруження матеріалу
кераміки [16]. Це стиснення досягають за допомогою оболонки на основі,
наприклад, поліефірної тканини (поверхнева питома вага 10...130 г/м ) та
зв’язуючого, що здатне давати усадку під час затвердіння (наприклад, епокси-
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6 129
Л. Р. Вишняков, О. В. Мазна, О. В. Нешпор та інш.
фенольне), або з пружно здеформованого затверділого еластомеру, яким є
синтетичний уретановий плівкоутворюючий каучук. Стискальне напруження
в ньому виникає під час виготовлення бронеплит шляхом пресування їх у
формі під тиском 5...10 МПа. Це в момент удару кулі перешкоджає руйну
ванню кераміки під дією сил розтягу. Під час руйнування в броньованій
плиті мають місце хвильові процеси у вигляді багаторазового проходження
ударної хвилі крізь межі розділу кераміка - проміжний шар-підпор, що
суттєво впливає на живучість захисної структури бронеелемента в цілому. За
таких коливань може відбуватися порушення монолітності системи, тому
доцільним є введення в конструкцію бронеелемента додаткового демпфіру
ючого шару [17, 18].
Відомо, що на характер деформування і руйнування матеріалів баліс
тичного призначення великий вплив мають технологічні фактори, які можна
урахувати, досліджуючи процес проникання індентора в броньові конст
рукції [19].
У наших дослідженнях було використано комбіновану конструкцію
бронеелемента, де керамічною складовою слугував самозв’язаний карбід
кремнію, а підпором - полімерний композит на основі параарамідної ткани
ни, просоченої поліуретановим або фенолформальдегідним зв’язуючим. Та
кий склад структурних елементів дозволяє реалізувати броньові композицій
ні пластини за спрощеною технологією з використанням доступної сировини.
Результати експериментів показали, що під час балістичних випробу
вань характер руйнування кераміки усіх видів приблизно однаковий (рис. 1).
Пластини крихко руйнуються на багато фрагментів, розміри яких колива
ються в широкому діапазоні: від кількох мікронів до 10-15 мм. Спостері
гаються два типа тріщин: радіальні і поперечні. Радіальні тріщини зумовлю
ють, головним чином, зниження границі міцності, а поперечні - виникнення
виносу матеріалу. У процесі руйнування фрагменти (частинки) кераміки в
разі пробою викидаються як у заперешкодний простір, так і в допере-
шкодний.
Рис. 1. Характерні руйнування в кераміці.
Дані спостережень свідчать, що основні механізми поглинання та диси
пації енергії кулі пов’язані з утворенням нових поверхонь (як в кераміці, так
130 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, N 6
Вплив конструктивно-технологічних факторів
і в кулі) і дрібнофрагментованих частинок керамічної пластини, розгоном
фрагментованої маси, передачею теплової енергії та ін. Форма розтріс
кування кераміки наближена до конуса. Подібні спостереження наведено в
[2 0 ]: під час удару область руйнування обмежена поверхнею, що близька до
конічної, з вершиною в місці контакту, а матеріал у середині конуса фраг-
ментований. До моменту виникнення конуса в крихкому шарі, доки він
зберігає свою цілісність, куля спричиняє в поверхневому шарі керамічної
пластини тільки незначні деформації, а сама зазнає суттєвих змін - утво
рення грибоподібної форми головної частини. У момент удару кулі (інден
тора) на контактній поверхні керамічної пластини поширюється хвиля
стиснення, взаємодія якої з радіальною хвилею розвантаження в інденторі
зумовлює його потовщення поблизу контактної поверхні, а в матеріалі
пластини - формування області деформації зсуву. У цій області виникають
тріщини, що поширюються на поверхні фрагменту коноїда.
При випробуваннях броньової кераміки досліджуваний зразок розмі
щували на маятнику, по відхиленню якого розраховували поглинений імпульс.
Випробовували декілька дослідних керамічних пластин із карбіду бору,
карбіду кремнію та диоксиду алюмінію, що були отримані за різними
технологіями (табл. 2 ).
Т а б л и ц я 2
Середні значення приведеного імпульсу зразків кераміки
Матеріал р к, г/см3 5 к, мм I п іп • 1 0 4, см2/г
В4С (ГП) 2,5 1 2 0,410 1367
БіС (РС) 3,05 1 2 0,485 1321
АІ2О3 (ГП) 3,96 13 0,658 1278
АІ2О3 (СП) 3,4 1 1 0,455 1217
Примітка: ГП - гарячепресований, РС - реакційно-спечений, СП - спечений.
Як міру захисних властивостей матеріалів було взято значення пито
мого імпульсу з урахуванням щільності і товщини кераміки, що дозволяє
оцінювати не тільки балістичну стійкість матеріалу, але й його вагові харак
теристики.
Питомий імпульс з урахуванням щільності і товщини кераміки оціню
вали за формулою
ті І п 2 і
І п = , см /г>
р к Б к
де І п - питомий імпульс (міра захисних властивостей матеріалу), що визна
чається як І пр / 1 0 , тобто відношення імпульсу пробою І пр (кількості руху,
поглинутого під час подолання перешкоди) до початкового імпульсу інден
тора І о; р к - щільність кераміки; Б к - товщина кераміки.
Результати випробувань (табл. 2) свідчать про найбільшу стійкість до
пробою гарячепресованого карбіду бору, далі ідуть зразки, виготовлені з
реакційно-спеченого карбіду кремнію, найнижчу стійкість має кераміка з
АІ2О3 .
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6 131
Л. Р. Вишняков, О. В. Мазна, О. В. Нешпор и др.
На рис. 2 показано експериментально отриману залежність питомого
імпульсу від щільності керамічної пластини для реакційно-спеченого кар
біду кремнію. Практика балістичних випробувань показує, що для само-
зв’язаного карбіду кремнію щільність 3,03 г/см3 є мінімальною, за якої не
погіршуються його захисні властивості (рис. 2).
І 'п , см2/г
0,132
0,1315
0,131
0,1305
0,13
V - Р ̂ г Л ^ 3
Рис. 2. Залежність питомого імпульсу від щільності керамічної пластини для реакційно-
спеченого карбіду кремнію.
Балістична границя міцності конструкцій, що розглядаються, залежить,
головним чином, від характеристик міцності кераміки. Навантаження, що
викликає високе напруження, передається через кераміку підпору, внаслідок
чого остання деформується безпосередньо під час удару. Супровідне пере
міщення кераміки є малим, однак завдяки високому модулю пружності
кераміки в ній розвиваються великі розтяжні напруження, яким протидіють
напруження на підпорі.
Оцінюючи характер руйнування матеріалів, треба відмітити, що на всіх
підпорах зі сторони їх контактних поверхонь із керамічною пластиною були
сліди дії зруйнованої кераміки у вигляді плями розміром, що дорівнює
чотирьом-шести діаметрам калібрів кулі. При цьому зона тотального руй
нування керамічних пластин сягає зони розміром до п’яти-семи калібрів
засобу ураження, що використовується. Від зони тотального руйнування
через всю пластину проходять магістральні тріщини. Результати випробу
вань свідчать, що влучення кулі в непошкоджену ділянку пластини не
знижує її балістичної стійкості. Проте, у випадку декількох влучень у
пластину можливе некероване фрагментування її магістральними тріщинами
на ділянки, розміри яких менші за критичні (чотири калібри). У цих випад
ках має місце більш інтенсивне та непередбачене поле руйнування. Під час
наступного влучення в такі ділянки вірогідність пробою дуже висока. Хоча і
відомо багато випадків, коли цілісні пластини, що мають великі габарити,
витримували багаторазові кульові удари, гарантій стійкості, окрім як для
першого та з більш-меншою вірогідністю для другого удару, на наш погляд,
дати неможливо.
Щоб уникнути ефекту некерованого руйнування захисного модельного
блоку, було використано схему мозаїчної конструкції. Результати випробу
вань показали, що за такої схеми границя кожної одиничної керамічної
132 ISSN 0556-171Х. Проблеми прочности, 2004, № 6
Вплив конструктивно-технологічних факторів
пластини слугувала перешкодою для розповсюдження магістральної тріщи
ни. Таким чином, модельний блок доцільно поділяти на ділянки, розміри
яких більші за критичні. Відомо, що для куль стрілецької зброї (карабін,
автомат, ручний кулемет) еліпс розсіювання складає близько 50 мм. Врахо
вуючи це, в модельному блоці нами був визначений базовий розмір типової
одиничної керамічної пластини - 50 X 50 мм. У зразках модельних блоків
також було запропоновано укладати пластини за схемою укладання цегли в
будівництві з метою уникнення чотириточкових стиків.
Результати розрахунків та експериментів дозволили визначити один із
варіантів конструкції підпору. Його виготовляли з полімерного композицій
ного матеріалу, армованого параарамідною тканиною. В якості матриці
використовували полімерне зв’язуюче, яке ефективно забезпечувало пере
дачу навантаження при деформації керамічних пластин.
Покривний шар блоку виготовляли з балістичної тканини “Кеуіаг” або
“Туагоп”, також просоченої полімерним зв’язуючим, і укладали на зовніш
ній керамічний шар блока таким чином, щоб тканина щільно прилягала до
поверхні кераміки, а окантовувальний шар - до торцевих поверхонь моно
блоку.
Для оптимізації ширини зазорів між одиничними керамічними пласти
нами було змодельовано та випробувано зразки блоків із різною шириною
проміжків між стиками керамічних пластин, що дозволило експеримен
тально визначити ширину зазору, за якого балістична стійкість зразка під час
улучення в зазор не погіршується.
Вогнепальні випробування розроблених зразків моноблоків, які прово
дилися згідно зі стандартними методиками, засвідчили, що розглянуті конст
руктивно-технологічні рішення можуть бути покладені в основу серійного
виробництва цих виробів.
Таким чином, експериментальні дослідження підтвердили, що за показ
никами вартості, забезпечення вітчизняною сировиною та енергоємністю
для броньової кераміки може бути рекомендований реакційно-спечений
карбід кремнію, а в конструкціях бронеелементів необхідно враховувати
особливості механізмів утворення і поширення тріщин в керамічних мате
ріалах. Результати оцінки захисних властивостей керамічних пластин за
питомим імпульсом енергії індентора з урахуванням їх щільності і товщини
свідчать про явні переваги кераміки з реакційно-спеченого карбіду кремнію
та доцільність використання в захисних моноблоках мозаїчної конструкції.
Р е з ю м е
Представлены результаты экспериментальной оценки защитных свойств
керамических пластин по приведеному импульсу энергии индентора с уче
том их плотности и толщины. Показаны преимущества керамики из реак
ционно-спеченного карбида кремния для серийного выпуска бронеэлемен-
тов. По данным модельных экспериментов установлены рациональные раз
меры площади керамических пластин и особенности их использования
совместно с полимерным композитом на основе параарамидных тканей.
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2004, № 6 133
Л. Р. Вишняков, О. В. Мазна, О. В. Нешпор и др.
1. Arnold S. M. and Coltman J. W. Design trade-offs for ceramic/composite
armor materials // Anv. Mater.: Look a Head to the 21st Century 22nd (Int.
Sample Techn. Conf.). - Boston, 1990. - P. 278 - 292.
2. Келина И. Ю., Добринский Ю. И. Эффективность применения нитрид-
кремниевой керамики в качестве бронезащитного материала // Огне
упоры и техническая керамика. - 1997. - № 6. - С. 9 - 12.
3. Patent № 5705764 US, 6F41H5/04. Система бронирования / D. Schade,
J. Drofler, M. Musante, et. al. - Publ. 06. 01. 98.
4. Patent № 4114809 DE, 5F41H1/02, 5/04, B32B7/02. Материал для пуле
непробиваемых плит / G. Kellner. - Publ. 12. 11. 92.
5. Горик О. В., Григор’єв О. М., Островой Д. Ю., та ін. Експеримен
тально-теоретичне дослідження нелінійного напружено-деформованого
стану шаруватого керамічного композита // Пробл. прочности. - 2001. -
№ 6. - C. 29 - 40.
6. Patent № 4992318 US, 5B32B5/12, C04B35/56. Многослойный компо
зиционный материал / K. Gadkaree and B. Flats. - Publ. 12. 02. 91.
7. Patent № 4987033 US, 5B32B7/02. Ударопрочная композиционная
броня и способ ее изготовления / S. Abkowitz, D. Rowell, H. Hearsd, and
S. Kraus. - Publ. 22. 01. 91.
8. Patent № 251395 EP, 5F41H5/04. Бронеплита / E. Dunn, et al. - Publ. 07.
01. 1988.
9. Patent № 699887 EP, 6F41H5/04. Многослойная броня / H. Massariol. -
Publ. 06. 03. 96.
10. Patent № 488465 EP, 5F41H5/04. Многослойная бронезащитная конст
рукция / P. Brock, et al. - Publ. 03. 06. 92.
11. Patent № 5340633 US, 5B32B3/16, 5/12, A4D15/04, A41H5/02. Много
слойная противоракетная защитная структура / L. Van der Loo and M.
Mertens. - Publ. 23. 08. 94.
12. Patent № 19509899 DE, 6F41H5/04. Многослойный бронезащитный
материал / G. Kellner. - Publ. 19. 09. 96.
13. Patent № 91/06823 WO, 5F41H5/04. Броня из керамики с усилением из
высокопрочного волокна и защитные изделия из нее / C. Dusan, T. Bruce,
and D. Young. - Publ. 16. 05. 91.
14. Патент № 2133433 RU, 6F41H1/02, 5/04. Бронезащитная преграда /
С. Хаджаева, Г. Зайцев, Э. Довгаль. - Опубл. 20. 07. 99, Бюл. № 20.
15. Patent № 4911061 US, 5F41H5/02, 5/16. Броня из композиционного
материала и способ ее изготовления / A. Pivitt, D. Rock, and S. Sridharan.
- Publ. 27. 03. 90.
16. Патент № 2130159 RU, 6F41H1/02, 5/04. Пулезащитная панель для
средств бронезащиты / А. Андреев, С. Осипенко, С. Славинский и др. -
Опубл. 10. 05. 99, Бюл. № 13.
17. Patent № 91/07633 WO, 5F41H5/04. Броня из композиционного мате
риала / W. Kwok, B. Hong, D. Young, and C. Dusan. - Publ. 30. 05. 91.
134 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 6
Вплив конструктивно-технологічних факторів
18. Patent № 92/09861 WO, 5F41H5/04. Броневая структура из компози
ционного материала / W. Kwok, B. Hong, D. Young, and C. Dusan. - Publ.
11. 06. 92.
19. Аптуков В. H. Проникание: механические аспекты и математическое
моделирование (обзор) // Пробл. прочности. - 1990. - № 2. - С. 60 - 68.
20. Харченко В. В., Майстренко А. Л., Бабуцкий А. И., Кондряков Е. А.
Особенности деформирования и разрушения пластин из хрупких мате
риалов при ударном нагружении // Там же. - 2002. - № 3. - С. 86 - 92.
Поступила 30. 08. 2003
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2004, № 6 135
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-47140 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:16:02Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Вишняков, Л.Р. Мазна, О.В. Нешпор, О.В. Коханий, В.О. Олексюк, О.Н. 2013-07-10T04:18:25Z 2013-07-10T04:18:25Z 2004 Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки / Л.Р. Вишняков, О.В. Мазна, О.В. Нешпор, В.О. Коханий, О.Н. Олексюк // Проблемы прочности. — 2004. — № 6. — С. 128-135. — Бібліогр.: 20 назв. — укр. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47140 666.762.93 Наведено результати експериментальної оцінки захисних властивостей керамічних пластин за питомим імпульсом енергії індентора з урахуванням їх щільності та товщини. Показано переваги кераміки з реакційно-спеченого карбіду кремнію для серійного випуску бронеелементів. За даними модельних експериментів установлено раціональні розміри площі керамічних пластин та особливості їх використання разом із полімерним композитом на основі пара- арамідних тканин. Представлены результаты экспериментальной оценки защитных свойств керамических пластин по приведеному импульсу энергии индентора с учетом их плотности и толщины. Показаны преимущества керамики из реакционно- спеченного карбида кремния для серийного выпуска бронеэлемен- тов. По данным модельных экспериментов установлены рациональные размеры площади керамических пластин и особенности их использования совместно с полимерным композитом на основе параарамидных тканей. We present results of experimental evaluation of protective properties of ceramic plates by indentor’s specific energy pulse with regard for their density and thickness. We demonstrate the advantages of ceramics manufactured from reaction- sintered silicon carbide for commercial of production of armored elements. Based on the results of model tests we identified the rational dimensions and area of ceramic plates and specifics of their application together with paraarmide fabrics-based polymer composite. uk Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Производственный раздел Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки Impact of Design and Technological Factors on the Effeciency of Ceramic-Based Armored Elements Article published earlier |
| spellingShingle | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки Вишняков, Л.Р. Мазна, О.В. Нешпор, О.В. Коханий, В.О. Олексюк, О.Н. Производственный раздел |
| title | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки |
| title_alt | Impact of Design and Technological Factors on the Effeciency of Ceramic-Based Armored Elements |
| title_full | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки |
| title_fullStr | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки |
| title_full_unstemmed | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки |
| title_short | Вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки |
| title_sort | вплив конструктивно-технологічних факторів на ефективність бронеелементів на основі кераміки |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47140 |
| work_keys_str_mv | AT višnâkovlr vplivkonstruktivnotehnologíčnihfaktorívnaefektivnístʹbroneelementívnaosnovíkeramíki AT maznaov vplivkonstruktivnotehnologíčnihfaktorívnaefektivnístʹbroneelementívnaosnovíkeramíki AT nešporov vplivkonstruktivnotehnologíčnihfaktorívnaefektivnístʹbroneelementívnaosnovíkeramíki AT kohaniivo vplivkonstruktivnotehnologíčnihfaktorívnaefektivnístʹbroneelementívnaosnovíkeramíki AT oleksûkon vplivkonstruktivnotehnologíčnihfaktorívnaefektivnístʹbroneelementívnaosnovíkeramíki AT višnâkovlr impactofdesignandtechnologicalfactorsontheeffeciencyofceramicbasedarmoredelements AT maznaov impactofdesignandtechnologicalfactorsontheeffeciencyofceramicbasedarmoredelements AT nešporov impactofdesignandtechnologicalfactorsontheeffeciencyofceramicbasedarmoredelements AT kohaniivo impactofdesignandtechnologicalfactorsontheeffeciencyofceramicbasedarmoredelements AT oleksûkon impactofdesignandtechnologicalfactorsontheeffeciencyofceramicbasedarmoredelements |