Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций
Для произвольного тела (элемента конструкции), подвергнутого стационарным внешним температурно-силовым воздействиям, получено с использованием кинетической теории ползучести Работнова условие предельного состояния, обеспечивающее его равнопрочность вплоть до исчерпания несущей способности. Пре...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Проблемы прочности |
|---|---|
| Дата: | 2005 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2005
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47834 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций / А.Ф. Никитенко // Проблемы прочности. — 2005. — № 6. — С. 5-14. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859949955050897408 |
|---|---|
| author | Никитенко, А.Ф. |
| author_facet | Никитенко, А.Ф. |
| citation_txt | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций / А.Ф. Никитенко // Проблемы прочности. — 2005. — № 6. — С. 5-14. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Для произвольного тела (элемента конструкции), подвергнутого стационарным внешним
температурно-силовым воздействиям, получено с использованием кинетической теории
ползучести Работнова условие предельного состояния, обеспечивающее его равнопрочность
вплоть до исчерпания несущей способности. Представлена методика расчета элементов
конструкций по предельному состоянию. Для случая выполнения условия предельного состояния
только на отдельных частях поверхности тела изложена методика расчета его
напряженно-деформированного состояния при максимальном приближении к равнопрочному.
Для довільного тіла (елемента конструкції), що зазнає стаціонарного зовнішнього
температурно-силового навантаження, отримано з використанням кінетичної
теорії повзучості Работнова умову граничного стану, за якої забезпечується
його рівноміцність майже до вичерпування несучої здатності.
Представлено методику розрахунку елементів конструкцій по граничному
стану. Для випадку, якщо умова граничного стану виконується тільки на
окремих частинах поверхні тіла, викладено методику розрахунку його
напружено-деформованого стану за максимального наближення до рівно-
міцного.
Using the Rabotnov kinetic creep theory for arbitrary
solid body (structural component) subjected
to stationary external thermal and
mechanical loads, we derived the critical state
condition, which provides full-strength/balanced
life of this component up to the moment
of exhaustion of its load-carrying capacity.
We present strength calculation technique for
structural components by their critical state.
For the case where critical state conditions are
valid only for separate parts of the component
surface, we discuss the technique of calculation
of stress-strain state, which is maximally close
to the full-strength state.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:16:02Z |
| format | Article |
| fulltext |
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
РАЗДЕЛ
УДК 539.4+539.376
К инетическая теория ползучести и расчет элем ентов
конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное
состояние неравномерно нагретых элементов конструкций
А. Ф. Никитенко
Институт гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, Новосибирск, Россия
Для произвольного тела (элемента конструкции), подвергнутого стационарным внешним
температурно-силовым воздействиям, получено с использованием кинетической теории
ползучести Работнова условие предельного состояния, обеспечивающее его равнопрочность
вплоть до исчерпания несущей способности. Представлена методика расчета элементов
конструкций по предельному состоянию. Для случая выполнения условия предельного состоя
ния только на отдельных частях поверхности тела изложена методика расчета его
напряженно-деформированного состояния при максимальном приближении к равнопроч
ному.
Ключевые слова: напряженно-деформированное состояние, ползучесть, пара
метр повреждаемости, разрушение, предельное состояние, несущая способ
ность, равнопрочное тело.
Кинетическая теория ползучести, математическая модель которой пред
ставлена в сообщении [1] системой уравнений (1) и (2), с привлечением
уравнений равновесия, соотношений Коши, уравнений совместности ско
ростей деформаций ползучести и соответствующих граничных условий
позволяет рассчитать напряженно-деформированное состояние элементов
конструкций в любой момент времени вплоть до начала разрушения. Пре
образуем эту систему уравнений следующим образом:
Принятые обозначения в (1) и (2) подробно описаны в сообщении [1].
Время начала разрушения тела (элемента конструкции) определяется из
условия достижения параметром повреждаемости ®(х к , г) в некоторой
В 2 О *э£+1
*э ®(х к , 0) = 0, ®(х*к , г*) = 1, р 2(®) = ( 1 - ® ) т . (2)
<р2( т ) ’
© А. Ф. НИКИТЕНКО, 2005
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6 5
А. Ф. Никитенко
точке с координатами х к критического значения, равного единице. Дейст
вительно, интегрируя (2), получаем
г* 1
/ В 2 о = / <р 2( (о)йт. (3)
0 0
Из (3) определяем не только время начала разрушения г*, но и точку с
*координатами х к , в которой произойдет разрушение. Определяется она как
точка, в которой произведение В 2о I *1 достигает наибольшего значения.
При г > г * происходит движение фронта разрушения, и окончательное
разрушение тела наступает в момент времени г = г * ̂ . Оценка времени
распространения фронта разрушения г * ̂ — г * представляет собой само
стоятельную достаточно трудоемкую задачу [2-4].
Поэтому целесообразно рассмотреть альтернативную задачу, связанную
с определением таких внешних температурно-силовых воздействий на тело,
при которых разрушение происходило бы одновременно во всех точках.
Очевидно, эта задача имеет непосредственное прикладное значение, и ее
решение интересовало многих исследователей [5-11].
Следуя работам [8-11], сформулируем следующее определение: тело
обьемом V , ограниченное поверхностью Б и нагруженное внешними темпе
ратурно-силовыми воздействиями, будем называть равнопрочным, если на
копление повреждений в процессе ползучести материала в обьеме и на
поверхности тела происходит эквивалентно, т.е. таким образом, что разру
шение наступает одновременно во всех точках за некоторое наперед задан
ное время г = г**. Именно одновременное разрушение тела во всех точках в
момент г = г** будем называть его предельным состоянием в процессе
ползучести материала. На основании сформулированного определения оче
видно, что предельное состояние может быть реализовано только в равно
прочном теле, для которого, как следует из (3), в каждой его точке в любой
момент времени должно быть выполнено следующее равенство, которое
целесообразно называть условием предельного состояния:
В 2 (в )[о *э( х к , г )]^+1 = Л ( г), (4)
где / 1( г) - пока произвольная функция времени.
Полагаем, что температура тела определяется известной функцией коор
динат и времени в = в(Х к , г). Она может быть конкретизирована в резуль
тате решения уравнения теплопроводности или же аппроксимации экспери
ментальных данных, полученных при исследовании температурного поля
тела [12]. Простоты ради и обозримости получаемых результатов ограни
чимся случаем стационарного температурного поля. Тогда коэффициент В 2
будет являться функцией только координат. В дальнейшем функции коорди
нат будем обозначать нулем в верхнем индексе. С учетом ограничения на
температурное поле соотношение (4) запишем так:
6 1ББМ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6
Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций
В 0[о *э(х к , 0 ]^+1 = /х ( г), (5)
откуда следует, что эквивалентное напряжение о *э должно иметь вид
о *э = о 0э/ ( г), где / ( г) - пока произвольная, как и / 1( г), функция времени.
Разделяя переменные в (5), получаем
В 0 (х к )[о *э (х к )]^+1 = С , /1 ( г ) /[ / ( г )]^+1 = С . (6)
Реализуемые в теле температурное поле и напряженное состояние, свя
занные между собой равенством (4) или же, более конкретно при сфор
мулированных выше ограничениях, равенством (6), обеспечивают равно-
прочность этого тела в любой момент времени 0 < г < г** и его предельное
состояние на момент г = г**, при этом для 0 < г < г** должны быть вы
полнены:
уравнения равновесия
до у Iдх у = 0; (7)
соотношения Коши
2 Ру = (ди; / дху + ди у / д х 1) ; (8)
граничные условия
о у V у = Т на б т , (9)
Щ (хк,0 = Щ на Б и (Б и + Б Т = Б ), (10)
где V у - направляющие косинусы внешней нормали к поверхности тела в
соответствующей точке; Т - компоненты вектора внешней нагрузки; щ -
компоненты вектора перемещений. В частности, на Б и могут быть заданы
постоянные перемещения, тогда и^ = 0, или же изменяющиеся во времени
по заданному закону, тогда и е = и 0Б ( г). Напомним, что в тех задачах, в
которых при известном поле скоростей деформаций ползучести опреде
ление поля скоростей перемещений связано с интегрированием соотно
шений (8), необходимо требовать еще выполнения соответствующих урав
нений совместности.
Таким образом, решение сформулированной выше задачи свелось, по-
существу, к определению напряженно-деформированного состояния равно
прочного тела в любой момент времени вплоть до исчерпания его несущей
способности.
Решение задачи, представленной системой уравнений (1), (2), (6)-(10),
отыскиваем в следующем виде:
о у (х к , г) = о 0 / ( г) ; (11)
и1 ( х к ,0 = и *Б ( 0 , и * = и *(х к ). (12)
1ББМ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6 7
А. Ф. Никитенко
Ограничимся случаем пропорционального нагружения, тогда Ту (х к , г) =
= Тг°V г), где V г) - известная функция времени.
Легко убедиться, что поле напряжений (11) удовлетворяет уравнениям
равновесия (7) и граничным условиям (9), если этим же уравнениям равно
весия и граничным условиям удовлетворяет стационарное поле о ^ , а про
извольная пока функция / ( г) совпадает с известной функцией нагружения
тр(г). Очевидно, что стационарное поле о ^ должно быть статически допус
тимым.
С использованием (11) вычисляем эквивалентное напряжение о*э, пред
ставляющее, как отмечалось выше, однородную относительно напряжений
функцию первой степени:
о*э(х к , г) = о *э^(г).
Это согласуется с выражением, следующим из (5) при условии, что
температурное поле стационарное.
Очевидно, что произвольная функция / 1( г) в условии предельного
состояния (4) или (5) приобретает вполне конкретное выражение.
Действительно, из (6) следует
/1 ( г) = С [V* г )]^+1, (13)
причем константа С , как видно из (3), с использованием (5) и (13) равна:
1 / г**
С = / р 2( т)Лт / [V г)Т +1 Лг.
о о
Поскольку р 2( т ) = (1 — т ) т , получаем
г**
С = (т + 1 ) / [у( г )]^+1 Лг
—1
(14)
о
Условие предельного состояния (6), которому должно удовлетворять
искомое поле напряжений (11), окончательно принимает вид
в 20( о 2э) *+1 =
г**
( т+ 1) / [1р( г )]^+1 Лг
—1
(15)
о
где г** - наперед заданное из условий эксплуатации время исчерпания
несущей способности равнопрочного тела.
Если поверхностные нагрузки не изменяются во времени, т.е. V г) = 1,
то / ( г) = 1, и искомое поле напряжений (11) совпадает со стационарным
8 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6
Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций
статически допустимым полем напряжений о 0, а условие предельного
состояния (15) имеет вид
В 0( о 0Э)^+1 = [(т + 1)? ** ] 1. (16)
Поле напряжений (11) позволяет рассчитать поле скоростей деформа
ций ползучести. Подставив (11) в (1), вычислим поле скоростей дефор
маций ползучести:
. г Л М ОГ к 0 до0
Р ц (х к , г) = ^ т , - Т Т - Т ’ (17)
[л (1)] 1 0 э д0Ц
где л ( г ) - функция, связанная, как следует из (2), с параметром поврежда
емости т( г) соотношением т = 1 — л и введенная только для удобства:
Г г /г.. 1 1(т+1)
л(г) = \1 — } [^(г)]^+1 йх / [^(г)]^+1 йх\ . (18)
0 0
Из выражения (17) для поля скоростей деформаций ползучести следует,
что оно должно быть подобно некоторому стационарному полю р 0, т.е.
р - (х к , г) = р 0Ф(г), где Ф (г) - пока произвольная функция времени. Раз
деляя переменные в (17) и полагая соответствующую константу равной
единице, получаем
0 до 0
Р 0(х к , г) = — — 0-, Ф (г) = № (г) ] Л/ [л (г)]т1 . (19)
0 э д 0 Ц
Из (19) вытекает, что стационарное поле скоростей деформаций р 0
связано со стационарным полем напряжений о 0, которое является стати
чески допустимым, законом установившейся ползучести. Поле р 0 не явля
ется, вообще говоря, кинематически возможным.
Перейдем к рассмотрению поля скоростей перемещений (12). Подстав
ляя (12) в (8), получаем
р и (х к , г) = р * Р ( гX (20)
где стационарное поле скоростей деформаций ползучести р *• связано со
*
стационарным полем скоростей перемещений и 1 соотношениями Коши:
2 р ,*• = (ди . / дхц + ди* / дх1). (21)
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6 9
А. Ф. Никитенко
Очевидно, что: а) искомое поле скоростей перемещений и 1 (л к , г) удо
влетворяет граничным условиям (10) на поверхности Б и, если этим гра
* *
ничным условиям удовлетворяет стационарное поле и{ ; б) поле и{ и свя
занное с ним в соответствии с (21) стационарное поле скоростей дефор
*
маций ползучести р ^ являются кинематически возможными. Поле напря
жений, с которым с помощью соотношений (1) связано поле скоростей
деформаций ползучести (20), может, вообще говоря, не удовлетворять урав
нениям равновесия (7) и граничным условиям (9).
Не нарушая общности и не усложняя соответствующего анализа, отож
*
дествим кинематически возможное поле скоростей р ^ , связанное с полем
* 0 иI соотношениями Коши (21), с полем р л , связанным со статически
допустимым полем напряжений а 0 законом установившейся ползучести
(19). Сопоставляя (20) с (17) и учитывая (19), для функции Б (г ) получаем
следующее выражение:
Р ( г) = М 0 Г / [М 0 Г 1 - (22)
Поскольку методы решения задач в предположении установившейся
ползучести материала разработаны [2, 4, 13], считаем их известными.
На основании вышеизложенного заметим, что решение задачи (1), (2),
(6)—(10) связано с расчетом напряженно-деформированного состояния равно
прочного тела в предположении установившейся ползучести материала.
Чтобы получить истинное решение, необходимо согласно (11), (12) или (20)
с учетом того, что р у = р у , решение установившейся ползучести умножить
на вполне конкретные функции времени, определяемые через известную
функцию нагружения ^ ( г) и параметр повреждаемости ц ( г). Одновременно
с этим на стационарное поле напряжений а 0 совместно со стационарным
температурным полем необходимо наложить ограничения в соответствии с
условием предельного состояния (15) или (16), если поверхностные нагруз
ки не изменяются во времени.
Ограничимся случаем, когда поверхностные нагрузки являются стаци
онарными. Условие предельного состояния в этом случае представляется
выражением (16). Его можно преобразовать таким образом:
и 0а*э = а д.п, и 0 = [В 0(в ) / В 20(в с)]1(^+1), (23)
где
а д.п = [(т + 1)В0 (в 0 )г**Г1/(̂ +1) - (24)
согласно определению есть предел длительной прочности материала, опре
деленный на базе г = г** часов при фиксированной температуре в = в 0 [3].
Если тело равномерно нагрето, то и 0 = 1, и условие предельного
состояния (23) таково:
10 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6
Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций
Ö *э Ö д.п . (25)
Очевидно, что при температурно-силовых воздействиях на тело, при
которых U 0о*э < о , его состояние является безопасным, и исчерпание
несущей способности наступает при U 0о*э = о д п . Необходимо учитывать,
что для равномерно нагретого тела обеспечение выполнения условий (23)
или (25) во всех его точках во многих случаях есть практически неразре
шимая задача. В связи с этим приходится требовать выполнения этих
условий на отдельных частях тела или в его опасных сечениях.
Впервые, по-видимому, определение предельного состояния тела сфор
мулировано в работах [6, 14] без соответствующей математической его
трактовки. Поэтому представляется целесообразным установить соответст
вие этого определения условиям (23) и (25). В [6, 14] под предельным
состоянием понимается “... такое статически допустимое напряженное
состояние равномерно нагретого тела, при котором величина эквивалент
ного напряжения по опасному сечению постоянна. В случае переменной по
сечению температуры величина эквивалентного напряжения в предельном
состоянии такова, что время разрушения во всех точках опасного сечения
одинаково”. Очевидно, что это определение полностью согласуется с усло
виями (23), (25).
На основании вышеизложенного сформулируем методику расчета эле
ментов конструкций по предельному состоянию. Методика сводится к рас
чету напряженно-деформированного состояния тела (элемента конструкции)
в предположении установившейся ползучести материала с последующим
наложением ограничений на поле напряжений в соответствии с условиями
предельного состояния (23) или (25), если тело равномерно нагрето. Эти
условия позволяют определить предельные значения внешних температурно
силовых воздействий, обеспечивающих равнопрочность тела в любой мо
мент времени вплоть до исчерпания несущей способности.
В качестве примера вычислим предельные температурно-силовые воз
действия, обеспечивающие равнопрочность толстостенной трубы вплоть до
исчерпания несущей способности. Труба находится под действием стаци
онарного внутреннего давления p и плоского осесимметричного темпе
ратурного поля 0(р), причем [12]
0( р ) = 0( а ) + 0 ln р , 1< р = г/а < ß ^
где 0 = [0(b) — 0(а ) ] / ln ß 1; ß 1 = b/ а ; а , b , r - соответственно внутренний,
наружный и текущий радиусы трубы.
Решение задачи, связанное с расчетом напряженно-деформированного
состояния толстостенной неравномерно нагретой трубы, находящейся под
внутренним давлением, известно [3]. Это отмечалось в сообщении 1 [1]. В
частности, если в (1) и (2) положить о э = о t , о*э = о t , B 1 = B 0 exp(c 0 ),
B 2 = k 0B1, то поле напряжений в поперечном сечении трубы будет:
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2005, № 6 11
А. Ф. Никитенко
О _О г р
2/ и*
рОО , — П/2 ,2/ и*
( 1 * - 1
1- А
РУ
рО 0 — „2/и
1 - и * - 2
И * \ р
П * — 11 (
И *
2/ П*
р У
( Г — 1
О — ^ Р р—2/О
(26)
и * (1
2/ и*
(1
2 2 + сб
и* и
Поле напряжений (26) должно удовлетворять условию предельного
состояния (23). Выбор в качестве базовой, например, температуры на внут
реннем радиусе б о — б(а) приводит к функции и 0 (23) в виде и 0 —
— р сСб1(.ё+ )̂. £ учетом этого и (26) условие предельного состояния запишем в
виде
2( Ш + 1) — (и — Ш — 1)сбл/3 р —к
Т Т 1 р —О д п ’
к —
и( Ш + 1)
Это условие должно выполняться одновременно во всех точках попереч
ного сечения трубы, что равносильно требованию к — 0. При обозначении
предельного давления р ** и предельного перепада температуры по радиусу
трубы б * получим
сб * —
р ** 2
— ^ J 1
д.п
(27)
Если труба равномерно нагрета, то б — 0, и * — и, и условие предельного
состояния (25) с учетом (26) будет
р — 2/и —
2 J Л
О
Для выполнения полученного равенства одновременно во всех точках
поперечного сечения трубы необходимо показатель ползучести устремить к
бесконечности:
р ** 2
— °, —^ з 1п ( 1-О (28)
д.п
Таким образом, (27) или (28) есть предельные внешние температурно
силовые воздействия на трубу, обеспечивающие ее равнопрочность вплоть
до исчерпания несущей способности.
Выше отмечалось, что требование одновременного обеспечения пре
дельного состояния во всех точках тела часто невыполнимо, т.е., например,
12 1&$М 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6
1
1
1
2
*
Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций
внешние температурно-силовые воздействия могут задаваться так, что тело
не будет равнопрочным. Поэтому целесообразно сформулировать условие,
выполнение которого на стадии проектирования приближало бы тело к
равнопрочному. Равнопрочное означает, что в таком теле за наперед задан
ное из условий эксплуатации время t** должно накопиться в процессе
ползучести материала как можно больше повреждений, т.е. на момент t*
“остаточный ресурс” при заданных внешних температурно-силовых воздей
ствиях должен быть минимальным. Ассоциируя этот “ресурс” с параметром
л ( x k , t), условие приближения тела к равнопрочному запишем в виде
f л ( х ^ , t* )dV ^ min.
V
Задача проектирования “почти равнопрочных” элементов конструкций
решена в [15]. В случае если условие (23) выполняется в одной наиболее
нагруженной точке тела, такой расчет будем называть расчетом по допуска
емым внешним температурно-силовым воздействиям.
Работа выполнена в рамках программы INTAS, грант № 03-51-6046.
Р е з ю м е
Для довільного тіла (елемента конструкції), що зазнає стаціонарного зовніш
нього температурно-силового навантаження, отримано з використанням кіне
тичної теорії повзучості Работнова умову граничного стану, за якої забез
печується його рівноміцність майже до вичерпування несучої здатності.
Представлено методику розрахунку елементів конструкцій по граничному
стану. Для випадку, якщо умова граничного стану виконується тільки на
окремих частинах поверхні тіла, викладено методику розрахунку його
напружено-деформованого стану за максимального наближення до рівно-
міцного.
1. Никитенко А. Ф , Любашевская И. В. Кинетическая теория ползучести
и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщ. 1.
Напряженно-деформированное состояние неравномерно нагретых
толстостенных труб // Пробл. прочности. - 2005. - № 5. - С. 30 - 44.
2. Качанов Л. М. Теория ползучести. - М.: Физматгиз, 1960. - 456 с.
3. Качанов Л. М. Время разрушения в условиях ползучести // Пробл.
механики сплошной среды. Сб. науч. тр. - М.: Изд-во АН СССР, 1961. -
С. 186 - 201.
4. Работнов Ю. Н. Ползучесть элементов конструкций. - М.: Наука, 1966.
- 752 с.
5. Работнов Ю. Н. Влияние концентрации напряжений на длительную
прочность // Инж. журн. Механика твердого тела. - 1967. - № 3. - С. 36
- 41.
6 . Милейко С. Г.Оценки долговечности в условиях ползучести // Там же. -
1968. - № 5. - С. 82 - 87.
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2005, № 6 13
А. Ф. Никитенко
7. Немировский Ю. В. Об учете веса при проектировании конструкций в
условиях ползучести // Изв. АН СССР. Механика твердого тела. - 1970.
- № 4. - С. 113 - 123.
8. Никитенко А. Ф. О напряженном состоянии в оптимальных по долго
вечности конструкциях // Динамика сплошной среды. Сб. науч. тр.
Ин-та гидродинамики СО АН СССР. - 1975. - Вып. 22. - С. 239 - 246.
9. Никитенко А. Ф., Заев В. А. Об экспериментальном обосновании экви
валентной термосиловой поверхности в смысле процесса поврежда
емости материала и длительности до разрушения // Пробл. прочности. -
1979. - № 3. - С. 5 - 10.
10. Никитенко А. Ф. Определение внешних температурно-силовых полей
для равнопрочных в процессе ползучести элементов конструкций //
Журн. прикл. механики и техн. физики. - 1982. - № 5. - С. 142 - 145.
11. Никитенко А. Ф. Определение критического числа оборотов для равно
прочного в процессе ползучести диска // Пробл. прочности. - 1982. -
№ 8. - С. 15 - 18.
12. Коваленко А. Д. Основы термоупругости. - Киев: Наук. думка, 1970. -
308 с.
13. Писаренко Г. С., Можаровский Н. С. Уравнения и краевые задачи
теории пластичности и ползучести. Справочное пособие. - Киев: Наук.
думка, 1981. - 496 с.
14. Работнов Ю. Н., Милейко С. Т. Кратковременная ползучесть. - М.:
Наука, 1970. - 222 с.
15. Заев В. А., Никитенко А. Ф. Расчет и проектирование оптимальных по
долговечности элементов конструкций // Журн. прикл. механики и
техн. физики. - 1987. - № 3. - С. 165 - 171.
Поступила 06. 04. 2005
14 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2005, № 6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-47834 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:16:02Z |
| publishDate | 2005 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Никитенко, А.Ф. 2013-08-02T16:59:45Z 2013-08-02T16:59:45Z 2005 Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций / А.Ф. Никитенко // Проблемы прочности. — 2005. — № 6. — С. 5-14. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47834 539.4+539.376 Для произвольного тела (элемента конструкции), подвергнутого стационарным внешним температурно-силовым воздействиям, получено с использованием кинетической теории ползучести Работнова условие предельного состояния, обеспечивающее его равнопрочность вплоть до исчерпания несущей способности. Представлена методика расчета элементов конструкций по предельному состоянию. Для случая выполнения условия предельного состояния только на отдельных частях поверхности тела изложена методика расчета его напряженно-деформированного состояния при максимальном приближении к равнопрочному. Для довільного тіла (елемента конструкції), що зазнає стаціонарного зовнішнього температурно-силового навантаження, отримано з використанням кінетичної теорії повзучості Работнова умову граничного стану, за якої забезпечується його рівноміцність майже до вичерпування несучої здатності. Представлено методику розрахунку елементів конструкцій по граничному стану. Для випадку, якщо умова граничного стану виконується тільки на окремих частинах поверхні тіла, викладено методику розрахунку його напружено-деформованого стану за максимального наближення до рівно- міцного. Using the Rabotnov kinetic creep theory for arbitrary solid body (structural component) subjected to stationary external thermal and mechanical loads, we derived the critical state condition, which provides full-strength/balanced life of this component up to the moment of exhaustion of its load-carrying capacity. We present strength calculation technique for structural components by their critical state. For the case where critical state conditions are valid only for separate parts of the component surface, we discuss the technique of calculation of stress-strain state, which is maximally close to the full-strength state. Работа выполнена в рамках программы INTAS, грант № 03-51-6046. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций Kinetic creep theory and long-term strength calculation of structural components. Part 2. Critical state of nonuniformly heated structural components Article published earlier |
| spellingShingle | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций Никитенко, А.Ф. Научно-технический раздел |
| title | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций |
| title_alt | Kinetic creep theory and long-term strength calculation of structural components. Part 2. Critical state of nonuniformly heated structural components |
| title_full | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций |
| title_fullStr | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций |
| title_full_unstemmed | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций |
| title_short | Кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. Сообщение 2. Предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций |
| title_sort | кинетическая теория ползучести и расчет элементов конструкций на длительную прочность. сообщение 2. предельное состояние неравномерно нагретых элементов конструкций |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47834 |
| work_keys_str_mv | AT nikitenkoaf kinetičeskaâteoriâpolzučestiirasčetélementovkonstrukciinadlitelʹnuûpročnostʹsoobŝenie2predelʹnoesostoânieneravnomernonagretyhélementovkonstrukcii AT nikitenkoaf kineticcreeptheoryandlongtermstrengthcalculationofstructuralcomponentspart2criticalstateofnonuniformlyheatedstructuralcomponents |