Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке
Представлены результаты расчетной оценки напряженно-деформированного состояния
 узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора, возникающего после термообработки,
 используемой для снятия остаточных сварочных напряжений. Показано, что
 при такой термообработке, вк...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2006 |
| Main Authors: | , , , , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2006
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47879 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Напряженно-деформированное состояние узла приварки
 коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной
 термообработке / Г.В. Степанов, В.В. Харченко, А.И. Бабуцкий, В.И. Кравченко, А.А. Котляренко, С.В. Романов, Н.Б. Трунов, В.В. Денисов, В.А. Пиминов // Проблемы прочности. — 2006. — № 6. — С. 43-50. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860057291125948416 |
|---|---|
| author | Степанов, Г.В. Харченко, В.В. Бабуцкий, А.И. Кравченко, В.И. Котляренко, А.А. Романов, С.В. Трунов, Н.Б. Денисов, В.В. Пиминов, В.А. |
| author_facet | Степанов, Г.В. Харченко, В.В. Бабуцкий, А.И. Кравченко, В.И. Котляренко, А.А. Романов, С.В. Трунов, Н.Б. Денисов, В.В. Пиминов, В.А. |
| citation_txt | Напряженно-деформированное состояние узла приварки
 коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной
 термообработке / Г.В. Степанов, В.В. Харченко, А.И. Бабуцкий, В.И. Кравченко, А.А. Котляренко, С.В. Романов, Н.Б. Трунов, В.В. Денисов, В.А. Пиминов // Проблемы прочности. — 2006. — № 6. — С. 43-50. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Представлены результаты расчетной оценки напряженно-деформированного состояния
узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора, возникающего после термообработки,
используемой для снятия остаточных сварочных напряжений. Показано, что
при такой термообработке, включающей нагрев, выдержку и охлаждение локальной области
со сварным швом, в узле формируются дополнительные остаточные напряжения значительной
величины.
Представлено результати розрахункової оцінки напружено-деформованого
стану вузла приварки колектора до корпусу парогенератора при термообробці,
що використовується для зняття залишкових зварювальних напружень.
Показано, що в результаті такої термообробки, що включає нагрівання,
витримку та охолодження локальної області зі зварним швом, у вузлі
формуються додаткові залишкові напруження значної величини.
We present calculated results on the stressstrain
state assessment of the welding unit between
the steam generator collecting channel
and the case-connecting pipe under conditions,
which arise after local heat treatment applied
for the elimination of residual welding stresses.
It is shown that such heat treatment (which includes
heating, hold period and cooling of the
local zone with a weld) results in generation of
quite high additional residual stresses in the
weld unit.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:01:55Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.3
Н апряженно-деформированное состояние узла приварки
коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной
термообработке
Г. В. С теп ан ова, В. В. Х арч ен коа, А. И. Б аб у ц к и й а, В. И. К р ав ч ен к о а,
A. А. К о т л я р е н к о а, С. В. Р о м а н о в 6, Н . Б . Т р у н о в в, В. В. Д ен и со вв,
B. А. П и м и н овв
а Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАН Украины, Киев, Украина
6 Ассоциация “Надежность машин и сооружений”, Киев, Украина
в ОКБ “Гидропресс”, Подольск, Россия
Представлены результаты расчетной оценки напряженно-деформированного состояния
узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора, возникающего после термо
обработки, используемой для снятия остаточных сварочных напряжений. Показано, что
при такой термообработке, включающей нагрев, выдержку и охлаждение локальной облас
ти со сварным швом, в узле формируются дополнительные остаточные напряжения значи
тельной величины.
К лю ч е в ы е с ло в а : узел приварки, коллектор, парогенератор, сварка, термо
обработка.
Введение. Для снятия нежелательных остаточных напряжений в эле
ментах конструкций, вызванных предшествующей обработкой, например
сваркой, в большинстве случаев используется термообработка (ТО), заклю
чающаяся в нагреве, выдержке при повышенной температуре для релак
сации напряжений и последующем охлаждении [1]. Однородный нагрев
всего элемента конструкции и выдержка при высокой температуре снижают
уровень исходных остаточных напряжений и не наводят каких-либо допол
нительных напряжений в процессе последующего охлаждения. Ситуация
изменяется при локальном нагреве конструкции из-за развития пласти
ческих деформаций как при нагреве, так и при охлаждении, что следует
учитывать при разработке режимов ТО.
Оценка остаточных напряжений в конструкции после ТО является
одной из наиболее сложных проблем в механике деформируемого твердого
тела, поскольку необходимо учитывать процессы пластического деформи
рования вследствие релаксации напряжений при изменяющемся во времени
поле температур и термических напряжений. Исследования по этой проб
леме ограничены, что и определяет актуальность их развития.
В данном сообщении в качестве примера рассматривается действие
локального нагрева, выдержки и охлаждения при ТО на напряженно-дефор
мированное состояние (НДС) узла приварки коллектора к патрубку паро
генератора (ПГ) ПГВ-1000 (рис. 1), используемого в составе реакторных
блоков ВВЭР АЭС. Известно, что в последнее время на ряде АЭС России и
Украины были зарегистрированы случаи повреждения узлов при сроке
эксплуатации парогенераторов ниже расчетного [2, 3]. Ремонтно-восстано-
© Г. В. СТЕПАНОВ, В. В. ХАРЧЕНКО, А. И. БАБУЦКИЙ, В. И. КРАВЧЕНКО, А. А. КОТЛЯРЕНКО,
C. В. РОМАНОВ, Н. Б. ТРУНОВ, В. В. ДЕНИСОВ, В. А. ПИМИНОВ, 2006
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2006, № 6 43
Г. В. Степанов, В. В. Харченко, А. И. Бабуцкий и др.
вительные работы с использованием электродуговой сварки включали ТО
узла (его части в области сварного шва) для снятия остаточных сварочных
напряжений. Основная задача приводимых результатов расчетов - опреде
ление механизма влияния ТО на формирование остаточных напряжений и
качественная оценка их уровня после ее проведения. Результаты оценки
влияния ТО могут быть использованы для оптимизации режимов ее выпол
нения.
Рис. 1. Схема узла приварки и установки на нем нагревательных элементов: 1 - корпус ПГ с
теплоизоляцией; 2 - патрубок; 3 - карман; 4 - теплоизоляция; 5 - сварной шов; 6 -
нагревательные элементы; 7 - коллектор; 8 - теплоизолирующие заглушки.
Кинетика НДС при термообработке. Изменение окружных деформа
ции и напряжения на внутренней поверхности патрубка со сварным швом
(рис. 1) при нагреве, выдержке при повышенной температуре для релакса
ции напряжений и последующем охлаждении схематически представлено на
рис. 2. Термическое расширение нагреваемой кольцевой области патрубка
ПГ сдерживается прилегающими участками, что вызывает возникновение в
локальной области, прилегающей к поверхности “кармана”, напряжений
сжатия (точка 1). Релаксация напряжений сжатия без изменения общей
деформации в процессе выдержки при повышенной температуре приводит к
развитию пластической деформации сжатия (изменение НДС по линии 1-2).
При последующем охлаждении размеры узла восстанавливаются, и в пласти
чески деформированной кольцевой области формируются остаточные на
пряжения растяжения (изменение НДС по линии 2-3). Предполагается, что
жесткость участков патрубка ПГ, прилегающих к пластически деформиро
ванной сжатием (по линии 1- 2 ) кольцевой области, достаточна для восста
новления размеров узла при охлаждении. Уровень остаточных напряжений
после охлаждения зависит от уровня напряжений в момент прекращения
релаксации (точка 2) на стадии охлаждения.
Линией 1 — 2' — 3' (рис. 2) схематически показана кинетика НДС в
локальной кольцевой области патрубка в случае полной релаксации напря
жений. При этом уровень остаточных напряжений после ТО является макси
44 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2006, № 6
Напряж енно-деформированное состояние узла приварки
мальным. Однако на практике полной релаксации напряжений при выдерж
ке, как правило, не происходит [1]. Поэтому такая кинетика НДС может
рассматриваться только для консервативной оценки остаточных напряжений.
3'
Г
Рис. 2. Изменение НДС в кольцевой области нагрева патрубка при ТО.
Расчетная схема узла приварки. Для численного моделирования кине
тики НДС при ТО использовали как упрощенную осесимметричную рас
четную схему узла (рис. 1), состоящую из коллектора, патрубка и части
корпуса ПГ, так и трехмерную расчетную схему (рис. 3), включающую
основные элементы парогенератора в соответствии с конструкторской доку
ментацией, за исключением системы теплообменных трубок.
о̂ =сцГ_) <р
X
Рис. 3. Расчетная трехмерная модель парогенератора.
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2006, № 6 45
Г. В. Степанов, В. В. Харченко, А. И. Бабуцкий и др.
В осесимметричной расчетной схеме узла геометрия, размеры коллек
тора и патрубка соответствовали проектным, за исключением длины утол
щенной части патрубка, принятой в расчетах 180 мм. Корпус ПГ модели
ровали частью сферической оболочки с внутренним радиусом 4000 мм и
толщиной стенки 145 мм. Внутренний диаметр патрубка со сварочным
швом составлял 1190 мм, толщина стенки в утоненной части - 72,5 мм.
Кинетику НДС узла приварки при заданном изменении температуры в
локальной области оценивали методом конечных элементов (МКЭ) [4, 5], с
помощью которого решали нестационарную термоупругопластическую за
дачу.
Напряженно-деформированное состояние для осесимметричной расчет
ной схемы узла приварки при его термообработке (рис. 1) определяли для
нулевых начальных напряжений. Единственное граничное условие - нуле
вое перемещение в вертикальном направлении по наружному контуру обо
лочки, моделирующей корпус ПГ. Термическая нагрузка: линейное повыше
ние температуры (под наружными нагревательными элементами на 630° С,
под внутренним - на 530°C, рис. 1) за время 30000 с, выдержка при
максимальной температуре в течение такого же времени и последующее
охлаждение за 30000 с до температуры 200°C с полным охлаждением в
результате конвекции. Данные условия ТО (места установки нагревательных
элементов, ее режимы) соответствуют используемым при ремонтных рабо
тах, назовем их “базовым” вариантом ТО. Теплообмен через поверхности,
на которых отсутствует теплоизоляция, определяли выбором коэффициента
конвективного теплообмена k = 20 В т/м 2 -° С при нулевой температуре окру
жающей среды. Полагали также, что теплообмен между стенкой коллектора и
окружающей средой в кармане и обьеме между теплоизолирующими заглуш
ками (рис. 1) отсутствует.
Аналогичные условия термического нагружения принимали при моде
лировании вызванной ТО кинетики НДС в трехмерной постановке.
Расчеты выполняли для узла из стали 10ГН2МФА. При этом полагали,
что неупругое деформирование материала определяется уравнением изотроп
ного деформационного упрочнения с учетом влияния температуры в виде
a = a Y (1+ е ) ( 1- t / t *),
*
где a y - предел текучести; Т - температура нагрева; Т - параметр
материала.
Отметим, что параметры уравнения обеспечивают снижение уровня
напряжений со значения a y = 350 МПа до a = 100 МПа при повышении%
температуры до Т = 700°C, что обеспечивается при Т = 980°C. В расчетах
полагали, что физико-механические свойства стали 10ГН2МФА (модуль
Юнга Е, удельные теплоемкость C v и теплопроводность ^ и др.), приме
няемой при изготовлении ПГ, изменяются в зависимости от температуры
(таблица). Коэффициент линейного расширения а принимали изменяющимся
линейно от 1,1 • 10—5 (°С) -1 при нулевой температуре до 1,42• 10- 5 (°С) -1
при 700°C, коэффициент Пуассона составлял 0,29.
46 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2006, № 6
Напряж енно-деформированное состояние узла приварки
Физико-механические свойства стали 10ГН2МФА
Т , 0 с Е, ГПа С у , Дж/(м3 • К) Г), Дж/(м- с - К)
0 205 487 38,0
100 202 505 37,8
200 197 530 37,2
300 190 561 36,2
400 180 600 35,0
500 169 653 33,6
600 155 720 32,0
700 142 870 30,5
Анализ результатов расчетов. Некоторые результаты численного мо
делирования приведены на рис. 4, 5. Видно, что при выбранных участках
нагрева, режимах ТО, параметрах деформационного упрочнения и терми
ческого разупрочнения, а также физико-механических свойствах материала
локальный нагрев узла вызывает местное расширение нагретого участка и
развитие на внутренней поверхности кармана со стороны патрубка пласти
ческих деформаций сжатия в осевом и тангенциальном направлении. В
областях неупругого сжатия при последующем охлаждении возникают оста
точные напряжения растяжения (рис. 4). По данным расчетов результи
рующее НДС на участке узла приварки, подвергавшемся нагреву, выдержке
и последующему охлаждению, характеризуется значительным уровнем рас
тягивающих напряжений. Распределение осевых напряжений на поверх
ности кармана со стороны патрубка имеет характерный максимум в области
галтельного перехода на расстоянии около 17 мм от дна кармана (рис. 4,а).
Отметим, что в этой области характер распределения напряжений при
действии эксплуатационных нагрузок аналогичный [3].
а б
Рис. 4. Распределение осевых а 2 (1), окружных (2) и эквивалентных — а3 (5)
остаточных напряжений на поверхности кармана со стороны патрубка (а) и по толщине его
стенки (б), начиная от точки с максимальной напряженностью (по результатам двухмерных
расчетов).
Такой же характер распределения остаточных напряжений на поверх
ности кармана в области галтельного перехода вследствие ТО следует из
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2006, № 6 47
Г. В. Степанов, В. В. Харченко, А. И. Бабуцкий и др.
расчетов НДС с использованием трехмерной модели парогенератора с узлом
приварки. В результате расчетов дополнительно установлено распределение
напряжений по окружной координате (рис. 5).
Угол, рад
Рис. 5. Распределение окружных (1), осевых а 2 (2) и главных О1 (3) остаточных на
пряжений, действующих на поверхности кармана со стороны патрубка на расстоянии 20 мм
от его дна (по результатам трехмерных расчетов).
Согласно результатам визуальных осмотров поверхность дна кармана и
области галтельного перехода характеризуются наличием большого числа
дефектов: коррозионных язв, возникающих в результате действия среды
теплоносителя, и отложений коррозионно-активных веществ (медь и др.) [6].
Формирующиеся вследствие ТО повышенные напряжения с учетом их кон
центрации в области дефектов могут быть причиной зарождения трещин. В
случае возникновения трещин вследствие распределения компонент тензора
напряжений по стенке патрубка ПГ (рис. 4,6) они могут распространяться в
радиальном (наружу) и осевом (вдоль образующей патрубка) направлении.
Анализ результатов расчетов показал, что влияние прилегающих к
сварному шву областей патрубка ПГ, препятствующих радиальному расши
рению области нагрева при ТО, является определяющим фактором в форми
ровании поля остаточных растягивающих напряжений на поверхности кар
мана. Были выполнены расчеты НДС узла приварки после ТО, включающей
дополнительный нагрев утолщенной части патрубка до температуры 480оС
(рис. 1). Из расчетов следует, что благодаря дополнительному нагреву па
трубка снижается влияние на НДС области шва. В качестве иллюстрации на
рис. 6 (кривая 3) приведено расчетное распределение остаточных окружных
напряжений на поверхности кармана после такой обработки. Результаты
расчетов свидетельствуют о возможности существенного снижения уровня
остаточных напряжений после ТО по оптимальным режимам.
Корректные расчеты НДС элементов конструкции при ТО требуют
адекватного учета условий их теплообмена с окружающей средой. Для
оценки чувствительности расчетной схемы к выбору условий теплообмена
выполняли расчеты с измененными граничными условиями в области кар
мана: условия теплоизоляции заменяли конвективным теплообменом (к =
= 2 0 В т /м 2 -оС). Результаты, приведенные на рис. 5 (кривая 2), показывают,
что граничные условия существенно влияют на расчетные оценки, что
следует учитывать при анализе и использовании последних.
48 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2006, № 6
Напряж енно-деформированное состояние узла приварки
Расстояние от дна кармана, м
Рис. 6. Распределение остаточных окружных напряжений на поверхности кармана со
стороны патрубка (по результатам двухмерных расчетов): 1 - “базовый” вариант ТО; 2 -
вариант ТО с граничными условиями в виде конвекции в кармане; 3 - вариант ТО с
дополнительным разогревом патрубка ПГ.
Заключение. В результате ТО после ремонта узла приварки коллектора
к патрубку ПГ формируется остаточное НДС, которое характеризуется воз
никновением растягивающих напряжений значительной амплитуды в осевом
и тангенциальном направлении на участках зоны ремонта.
Максимальные растягивающие напряжения формируются у дна карма
на, в зоне галтельного перехода и являются результатом пластической де
формации при высокотемпературной выдержке.
В случае возникновения трещины в максимально напряженной зоне
узла приварки распределение остаточных напряжений по толщине стенки
способствует ее дальнейшему распространению в плоскости, проходящей
через ось патрубка ПГ.
Анализ результатов расчетов показал, что существенного снижения
уровня остаточных напряжений, вызванных ТО, можно достичь дополни
тельным разогревом патрубка ПГ.
Задача дальнейших исследований состоит в поиске вариантов опти
мальных режимов послеремонтной ТО, обеспечивающих снижение макси
мальной напряженности ремонтируемого узла.
Р е з ю м е
Представлено результати розрахункової оцінки напружено-деформованого
стану вузла приварки колектора до корпусу парогенератора при термо
обробці, що використовується для зняття залишкових зварювальних напру
жень. Показано, що в результаті такої термообробки, що включає нагріван
ня, витримку та охолодження локальної області зі зварним швом, у вузлі
формуються додаткові залишкові напруження значної величини.
1. К асат кин Б. С., П рохоренко В. М ., Черт ов И. М . Напряжения и
деформации при сварке. - Киев: Вища шк., 1987. - С. 221 - 225.
IS S N 0556-171Х. Проблемы прочности, 2006, № 6 49
2. Зубченко А. С., Р азы граев Н. П ., Х арина И. Л. и др. Результаты иссле
дований характера эксплуатационных повреждений металла в зонах
сварных узлов коллекторов с патрубками Ду 1200 парогенераторов
ПГВ-1000: Тр. VII Междунар. конф. “Проблемы материаловедения при
проектировании, изготовлении и эксплуатации оборудования АЭС”. -
СПб., 2002.
3. С т епанов Г. В ., Х арченко В. В ., Б абуцкий А. И. и др. Оценка напря
женно-деформированного состояния узла сварного соединения “горя
чего” коллектора с патрубком парогенератора ПГВ-1000 АЭС // Пробл.
прочности. - 2003. - № 5. - С. 142 - 153.
4. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. - М.: Мир, 1975. -
541 с.
5. С ахаров А. С., А льт енбах И . Метод конечных элементов в механике
твердых тел. - Киев: Вища шк., 1982. - 478 с.
6 . Х арина И. Л . Результаты исследования влияния внешних факторов
среды на стойкость против замедленного деформационного коррозион
ного растрескивания низколегированных сталей в воде высоких пара
метров: Тр. VI Междунар. конф. “Проблемы материаловедения при
проектировании, изготовлении и эксплуатации оборудования АЭС”. -
СПб., 2000. - Т. 2. - С. 243 - 257.
Поступила 30. 03. 2006
Г. В. Степанов, В. В. Харченко, А. И. Бабуцкий и др.
50 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2006, № 6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-47879 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:01:55Z |
| publishDate | 2006 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Степанов, Г.В. Харченко, В.В. Бабуцкий, А.И. Кравченко, В.И. Котляренко, А.А. Романов, С.В. Трунов, Н.Б. Денисов, В.В. Пиминов, В.А. 2013-08-03T14:35:33Z 2013-08-03T14:35:33Z 2006 Напряженно-деформированное состояние узла приварки
 коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной
 термообработке / Г.В. Степанов, В.В. Харченко, А.И. Бабуцкий, В.И. Кравченко, А.А. Котляренко, С.В. Романов, Н.Б. Трунов, В.В. Денисов, В.А. Пиминов // Проблемы прочности. — 2006. — № 6. — С. 43-50. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47879 539.3 Представлены результаты расчетной оценки напряженно-деформированного состояния
 узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора, возникающего после термообработки,
 используемой для снятия остаточных сварочных напряжений. Показано, что
 при такой термообработке, включающей нагрев, выдержку и охлаждение локальной области
 со сварным швом, в узле формируются дополнительные остаточные напряжения значительной
 величины. Представлено результати розрахункової оцінки напружено-деформованого
 стану вузла приварки колектора до корпусу парогенератора при термообробці,
 що використовується для зняття залишкових зварювальних напружень.
 Показано, що в результаті такої термообробки, що включає нагрівання,
 витримку та охолодження локальної області зі зварним швом, у вузлі
 формуються додаткові залишкові напруження значної величини. We present calculated results on the stressstrain
 state assessment of the welding unit between
 the steam generator collecting channel
 and the case-connecting pipe under conditions,
 which arise after local heat treatment applied
 for the elimination of residual welding stresses.
 It is shown that such heat treatment (which includes
 heating, hold period and cooling of the
 local zone with a weld) results in generation of
 quite high additional residual stresses in the
 weld unit. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке The stress-strain state of the welding unit between the steam generator collecting channel and the case-connecting pipe under local heat treatment condition Article published earlier |
| spellingShingle | Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке Степанов, Г.В. Харченко, В.В. Бабуцкий, А.И. Кравченко, В.И. Котляренко, А.А. Романов, С.В. Трунов, Н.Б. Денисов, В.В. Пиминов, В.А. Научно-технический раздел |
| title | Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке |
| title_alt | The stress-strain state of the welding unit between the steam generator collecting channel and the case-connecting pipe under local heat treatment condition |
| title_full | Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке |
| title_fullStr | Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке |
| title_full_unstemmed | Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке |
| title_short | Напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке |
| title_sort | напряженно-деформированное состояние узла приварки коллектора к патрубку корпуса парогенератора при локальной термообработке |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/47879 |
| work_keys_str_mv | AT stepanovgv naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT harčenkovv naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT babuckiiai naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT kravčenkovi naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT kotlârenkoaa naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT romanovsv naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT trunovnb naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT denisovvv naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT piminovva naprâžennodeformirovannoesostoânieuzlaprivarkikollektorakpatrubkukorpusaparogeneratoraprilokalʹnoitermoobrabotke AT stepanovgv thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT harčenkovv thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT babuckiiai thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT kravčenkovi thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT kotlârenkoaa thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT romanovsv thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT trunovnb thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT denisovvv thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition AT piminovva thestressstrainstateoftheweldingunitbetweenthesteamgeneratorcollectingchannelandthecaseconnectingpipeunderlocalheattreatmentcondition |