Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу

Проанализированы причины погрешностей метода вдавливания индентора статически приложенной нагрузкой при определении характеристик твердости по Виккерсу. Исследовано влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости. Показано, что ориентировка отпечатков относительно осей ани...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Проблемы прочности
Date:	2007
Main Author:	Музыка, Н.Р.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України 2007
Subjects:	Производственный раздел
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48056
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу / Н.Р. Музыка // Проблемы прочности. — 2007. — № 2. — С. 143-152. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859805506119401472
author	Музыка, Н.Р.
author_facet	Музыка, Н.Р.
citation_txt	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу / Н.Р. Музыка // Проблемы прочности. — 2007. — № 2. — С. 143-152. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Проблемы прочности
description	Проанализированы причины погрешностей метода вдавливания индентора статически приложенной нагрузкой при определении характеристик твердости по Виккерсу. Исследовано влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости. Показано, что ориентировка отпечатков относительно осей анизотропии материала должна быть неизменной в процессе испытаний, причем ориентировка отпечатка сторонами предпочтительнее ориентировки отпечатка диагоналями. Проаналізовано причини похибок методу втискування індентора статично прикладеним навантаженням при визначенні характеристик твердості за Віккерсом. Досліджено вплив анізотропії листових матеріалів на точність вимірювання твердості. Показано, що орієнтування відбитків відносно осей анізотропії матеріалу повинно бути незмінним при проведенні випробувань, причому орієнтування відбитку сторонами краще, ніж орієнтування відбитку діагоналями. We analyze origins of errors provided by the method of statical load indentation in the determination of Vickers hardness characteristics. The anisotropy effect of sheet materials on the hardness measurement accuracy is investigated. It is shown that alignment of imprints versus the material anisotropy axes must be preserved constant during the tests, whereas more preferable is the alignment by the imprint sides than by its diagonals.
first_indexed	2025-12-07T15:15:45Z
format	Article
fulltext	УДК 620.178.15 Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу Н. Р. М узы ка Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАН Украины, Киев, Украина Проанализированы причины погрешностей метода вдавливания индентора статически при ложенной нагрузкой при определении характеристик твердости по Виккерсу. Исследовано влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости. Показано, что ориентировка отпечатков относительно осей анизотропии материала должна быть неизменной в процессе испытаний, причем ориентировка отпечатка сторонами предпочти тельнее ориентировки отпечатка диагоналями. К л ю ч е в ы е с л о в а : твердость, субъективные и объективные оценки погреш ностей, анизотропия, ориентировка отпечатка. Введение. Многие несущие конструкции эксплуатируются в экстремаль ных условиях и поэтому необходимо постоянно контролировать их работо способность. Одним из методов является контроль по механическим харак теристикам материалов, которые удобно определять при испытаниях на твердость [1]. В этом случае не требуется нарушать целостность конструкции и изготовлять образцы; процедура определения некоторых механических ха рактеристик по параметрам твердости стандартизирована [2]. Характеристики твердости используются также для оценки степени поврежденности металла. В настоящее время в практику широко внедряется новый метод конт роля - метод ЬМ -твердости, согласно которому за степень поврежденности металла принимается не абсолютное значение твердости, а параметр рассея ния ее значений при массовых замерах [3, 4]. Из-за чувствительности данного метода ко многим видам трансформации структуры, т.е. деградации материала, к корректности проведения испытаний материала на твердость предъявляются большие требования. Одним из основных методов измерения твердости металлов, наряду с получившими наибольшее распространение методами Роквелла и Бринелля, заключающимися в вдавливании индентора статически приложенной нагрузкой, является метод определения твердости по Виккерсу с помощью алмазной пирамиды с углом между противополож ными гранями 136° [5]. Преимущество метода измерения твердости по Виккерсу по сравнению с вышеуказанными методами - независимость твердости от прилагаемой при испытании нагрузки на индентор. Это весьма существенно при сравни тельной оценке поврежденности различных материалов - от твердых до материалов с повышенной пластичностью, когда пластические свойства материала накладывают ограничение на величину нагрузки на индентор и на толщину испытуемого листа. Кроме того, следует также отметить идентич ность испытаний в отношении постоянства скорости приложения нагрузки и продолжительности, а также возможность проводить исследования тонких листов пластичных материалов. © Н. Р. МУЗЫКА, 2007 ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2007, № 2 143 H. Р. Музыка П о с тан о в к а зад ач и и ссл ед о ван и я . С пецифической особенностью известных методов вдавливания для определения твердости материала явля ется то, что методика выполнения отпечатка и проведения измерений, в том числе на приборе Виккерса, изначально предопределяет наличие ряда неиз бежных погрешностей. ГОСТ 2999-75 [5] оговаривает условия получения достоверных результатов. Это - выполнение требований к шероховатости по верхности образца, перпендикулярности, плавности и продолжительности приложения нагрузки к образцу. Кроме того, расхождение между длинами обеих диагоналей одного отпечатка не должно превышать 2% меньшей из них. Однако на практике при определении твердости упругопластических материалов исследователи, соблюдая требования указанного ГОСТа, сталки ваются с большим разбросом получаемых экспериментальных данных. А на лиз причин погрешностей определения твердости материала показал, что кроме приведенных норм ГОСТа следует учитывать две стороны экспери мента: субъективную и объективную. Термин “субъективный” не означает чего-то отрицательного или ошибочного, а свидетельствует лиш ь о том, что эксперимент осуществляется познающим субъектом. Поскольку к субъектив ным факторам эксперимента относятся особенности органов чувств чело века, воспринимающ их информацию, уровень научных знаний, квалифика ция, способности экспериментатора и т.п., принято считать, что их влияние на точность измерения не поддается анализу [6]. Тем не менее при опреде лении твердости по Виккерсу можно отметить основные причины погреш ностей, обусловленные субъективными факторами, на которые исследова телю следует обратить внимание. Это прежде всего неточное наведение штрихов окуляра на вершины отпечатка, несовпадение осей, проходящих через вершины отпечатка, с осями сетки окуляра, отсутствие резкости контура отпечатка или сетки окуляра, неправильный выбор нагрузки, прикла дываемой к индентору: из-за недостаточного уровня нагрузки получаемый отпечаток имеет небольшие размеры, при высоком ее уровне возможно образование большего наплыва металла вокруг лунки или сквозное прока лывание листа по толщине. Причиной погрешностей является также такой технологический фактор, как плохая механическая подготовка к измерениям поверхности образца: наличие “завалов” поверхности образца после поли ровки; искривление исследуемой поверхности плоского образца, особенно часто встречающееся у образцов тонколистовых пластичных материалов. К объективным причинам погрешностей относятся в первую очередь инструментальные погрешности прибора, вызванные износом механической системы приложения нагрузки к индентору или нарушением юстировки оптической системы, недостаточностью освещения и контрастности изобра жения отпечатка, не обеспечивающих четкую визуализацию кромок отпечат ка. Сюда же относятся погрешности, обусловленные необходимостью иссле дования листового материала малой толщины (менее 1 мм), особенно с по вышенными свойствами пластичности, и погрешности алгоритма вычисле ний. Погрешности, возникающие из-за недостаточной контрастности изобра жения границы отпечатка, можно уменьшить путем применения дополни 144 ISSN 0556-171X. Проблемыг прочности, 2007, № 2 Моделирование релаксации напряжений тельно к штатному освещению отпечатка лампочкой тубуса объектива боко вой подсветки непосредственно измеряемой поверхности, при этом источ ник света следует устанавливать таким образом, чтобы световой поток падал под большим углом на измеряемую поверхность. Это особенно эффективно при проведении испытаний пластичных материалов. Кроме вышеприведенных источников погрешностей определения твер дости существенным является недостаточно полное отражение в известном ГОСТ 2999-75 влияния на точность измерений такой важной механической характеристики, как анизотропия свойств материала. Актуальность проведе ния исследований по учету анизотропии обусловлена тем, что в большин стве случаев листовые материалы являются анизотропными и различаются между собой мерой проявления анизотропии тех или иных механических свойств. Рассмотрим некоторые аспекты анизотропии листового материала. Известно, что пластическое деформирование листового изначально изо тропного металла или металла со слабо выраженной анизотропией механи ческих свойств приводит к векториальности последних вследствие повыш е ния анизотропии [7, 8]. В этом случае говорят о приобретенной анизо тропии, которая зависит от достигнутого напряженного состояния [9]. При менительно к испытаниям материалов на твердость по Виккерсу большое влияние на точность метода оказывает анизотропия пластических и упругих свойств материала, возникающая вследствие пластического деформирования металла, при этом по прочности материал может быть изотропным. Показа тели пластичности вдоль и поперек волокон значительно различаются. С повышением степени деформации это различие возрастает, причем в про дольном направлении (вдоль волокон) показатели пластичности увеличива ются более интенсивно. В наибольшей мере анизотропия материала прояв ляется в относительном удлинении по сравнению с другими характерис тиками. Деформирование металла приводит к монотонному росту предела упругости в продольном (направление приложения нагрузки) и поперечном направлениях, причем модуль упругости в поперечном направлении увели чивается быстрее [10]. Деформационная анизотропия влияет не только на упругопластические свойства материала, но и на твердость, при этом характеристики твердости на каждой стадии деформирования металла имеют такой же физический смысл, как и характеристики прочности о 0 2 и о в при растяжении [11]. При деформировании листовых поликристаллических материалов твердость металла изменяется в зависимости от направления волокон. Например, для сталей в наклепанном состоянии, у которых наклеп создавался растяжением, твердость в направлении волокон (уколы производили в торец образца) ниже, чем в перпендикулярном направлении [1]. Рост предварительной пластической деформации приводит также к повыш ению о 0 2 и о в. Так, предел текучести о 0 2 малоуглеродистой стали увеличивается по всем направлениям вырезки, что приводит к росту анизотропии материала [12]. Аналогичная картина наблюдается при деформировании углеродистых ста лей. Например, предварительное деформирование стали 60 с 1,5 до 5,4% приводит к увеличению анизотропии по о 0 2 в 1,4 раза, по о в в 1,8 раза [13]. ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2007, № 2 145 H. Р. Музыка Таким образом, можно предположить, что анизотропия пластических и упругих свойств материала может стать причиной несоответствия между геометрическими размерами ожидаемого отпечатка, соответствующего про филю индентора, и фактического, получаемого после удаления индентора из зоны укола. Заметим, что возможность получения отпечатков с разницей в длине между двумя диагоналями более 2% оговаривается ГОСТом, но при этом допуск на эту разницу для анизотропных материалов не устанавли вается, производителю предлагается самому устанавливать и приводить эту норму в стандарте предприятия или в технических условиях на выпус каемую продукцию. Влияние анизотропии материала на точность измерений по Виккерсу проявляется через установочные погрешности, связанные с произвольным размещением образца материала на предметном столике измерительного прибора, когда оси отпечатка не совпадают с осями анизотропии материала. Это приводит к изменению геометрии разгруженного отпечатка вследствие его искажения из-за последействия упругих деформаций, максимальное значение которых достигается в направлении осей анизотропии. М етодика и результаты исследования. В работе приведены результа ты исследования влияния анизотропии на геометрию и размеры отпечатков при определении твердости листового упругопластического материала - алю миниевого сплава АМ гб и материала с повышенной пластичностью Д16АМ. Толщина листов составляла 1,5 мм. С целью обеспечения разной степени деформационной анизотропии металла использовали стандартные образцы для испытания на одноосное растяжение, которые изготовляли в соответ ствии со стандартами [14, 15]. Каждый образец подвергали кратковремен ному нагружению до определенной степени деформации согласно диаграм ме растяжения. Отпечатки наносили на образцы на приборе Виккерса по пяти лучам, направления которых ориентированы под углами а = 0, 30, 45, 60 и 90° к продольной оси образца, совпадающей с осью прокатки листа и направле нием деформирования. Обмер отпечатков выполняли как на приборе Вик керса, так и на инструментальном микроскопе ИМЦ-100. При обработке результатов подсчитывали среднее значение длин обеих диагоналей одного отпечатка, а затем среднее значение длин всех отпечатков, имеющих одно направление. Нагрузка Б на индентор составляла 50 Н. На рис. 1 приведены результаты исследования влияния анизотропии на геометрические размеры отпечатков листовых материалов. Из-за неодина ковых упругой и пластической деформации отпечатка, ориентированного под углом к направлению оси прокатки листа, получены разные длины его диагоналей. Видно, что приобретенная в результате пластического деформи рования анизотропия механических свойств металла приводит к изменению конечных размеров восстановленной лунки. Так, с увеличением угла а наклона отпечатка к продольной оси деформирования образца среднее зна чение длин обеих диагоналей отпечатка d ср увеличивается, достигая макси мума при а = 45°. С дальнейшим ростом угла а наклона отпечатка d ср уменьшается. На величину d ср оказывает влияние также уровень плас тической деформации материала: с ее увеличением значение d ср умень 146 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2007, № 2 Моделирование релаксации напряжений шается, а влияние приобретаемой по мере деформирования металла анизо тропии, судя по уменьшению кривизны зависимости, усиливается. Анало гичные результаты получены для алюминиевого сплава Д16АМ. Чем больше материал склонен к проявлению анизотропии упругопластических свойств, тем больше величина й ср отпечатка. Анизотропия материала проявляется прежде всего в разной длине диагоналей отпечатка. На рис. 2 представлены зависимости соотношения диагоналей й 1/ й 2 отпечатка от угла наклона и уровня деформации. Сравнение данных, приведенных на рис. 1 и 2, пока зало, что сплав АМ г6 более анизотропен, чем сплав Д16АМ. Рис. 1. Диаграмма изменения среднего значения длин диагоналей отпечатка йср в зависи мости от степени анизотропии материалов АМг6 (светлые точки), Д16АМ (темные точки) и уровня деформации. Анализ результатов исследований по оценке влияния анизотропии ме талла на геометрию отпечатка позволил сформулировать задачу об опти мальной ориентировке индентора при проведении испытаний. Вопрос о влиянии расположения индентора относительно оси деформирования образ ца (или осей анизотропии) на величину диагоналей отпечатка, а следова тельно, и на значение твердости до настоящего времени не изучался. Его ШЗЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2007, № 2 147 Н. Р. Музыка актуальность обусловлена результатами исследований: для некоторых анизо тропных материалов количество отпечатков с разностью между длиной диа гоналей более 2% может быть настолько велико, что не позволит корректно определить параметры твердости материала. Рис. 2. Диаграмма изменения соотношения между диагоналями отпечатка в зависимости от степени анизотропии материалов АМгб (светлые точки), Д16АМ (темные точки) и уровня деформации. Рассмотрим процесс деформирования металла под индентором. Как известно, металл последовательно претерпевает вначале упругую деформа цию, зависимость которой от напряжения определяется законом Гука, а затем пластическую и разрушение. На пределе текучести пластические деформации лунки соизмеримы с упругими деформациями. При переходе от упругой области к пластической на ее контуре отмечается максимальная плотность дислокаций, в результате чего в первую очередь пластически деформируется именно контур лунки [1]. Поэтому при снятии нагрузки с индентора геометрические размеры контура отпечатка остаются без изме нений. В этом случае можно говорить о неустановившемся пластическом течении, когда пластическая область изменяется так, что ее конфигурация подобна некоторому исходному состоянию [16]. Однако при развитой плас тической деформации геометрические размеры отпечатка изменяются. Раз ница между полной и упругой деформацией металла соответствует его пластической деформации в области лунки. Существенное влияние на точ ность измерения диагоналей отпечатка оказывают пластические свойства материала. 148 ШБЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2007, № 2 Моделирование релаксации напряжений Как видно из рис. 1, наибольшая погрешность в измерении отпечатка наблюдается при испытании материалов с высокими свойствами пластич ности. Это обусловлено тем, что при внедрении четырехгранного индентора под ним реализуется трехосное напряженное состояние с высокой долей гидростатического сжатия части материала [17]. При этом основная масса материала выдавливается из лунки с четырех сторон индентора, образуя пластическую область. Вытесненный металл формируется в виде валика (отвала), располагаемого по контуру отпечатка. Размеры валика и его распо ложение относительно кромки лунки зависят от свойств пластичности, спо собности к упрочнению и степени пластической деформации металла. При индентировании материала с повышенными пластическими свой ствами он выдавливается из лунки каждой гранью пирамидального инден тора Виккерса и при выходе на поверхность контактирует с соседним материалом. В результате такого взаимодействия в зоне контакта в условиях стеснения деформации высота валика увеличивается, геометрия отпечатка нарушается, а его вершины приобретают размывчатую конфигурацию, что существенно затрудняет корректное определение длины диагоналей отпе чатка. Таким образом, методическая ошибка в измерении диагонали отпечат ка из-за неточного наведения сетки окуляра на его вершины обусловлена неоднозначностью положения вершин, а не ошибкой оператора. В этом случае следует увеличить количество отпечатков и вычислять среднее значе ние d ср по всем диагоналям. Для изучения влияния расположения индентора относительно главных осей деформирования образца на величину отпечатка проводили специаль ные эксперименты на листовых алюминиевых сплавах АМ г6 и Д16АМ, пластически деформированных соответственно до примерно одинаковых уровней деформации е = 7,65 и 7,97% и до предельных значений деформа ции е = 15,2 и 18,5%. Индентор ориентировали таким образом, чтобы отпечатки располагались на центральной оси образца, совпадающей с на правлением деформирования и с осью анизотропии материала под углами а = 0, 30, 45, 60°, т.е. при а = 0 отпечатки ориентировались сторонами по указанным выше направлениям, а при а = 45° - диагоналями. Результаты испытаний представлены в таблице. При схеме расположения индентора, когда отпечаток ориентирован сторонами по оси деформирования образца (а = 0), влияние упругих дефор маций материала на размеры отпечатка вследствие его пластического дефор мирования значительно меньше, чем если отпечаток ориентирован диаго налями (а = 45°). В последнем случае диагонали отпечатка непосредственно изменяются на величину продольных Ь и поперечных Ь' упругих дефор маций. Это подтверждается как данными эксперимента, так и результатом исследования изменения размеров отпечатка из-за упругого последействия (рис. 3). Рассмотрим предельный случай, когда материал изотропен по модулю упругости (Ь = Ь'). При удалении индентора из лунки длины сторон а отпечатка уменьшаются на величину упругой деформации Ь (рис. 3,б), и его диагональ будет равна d = ( а — Ь )л/2, на эту же величину уменьшится диаго наль другого отпечатка: d = ал/2 — Ь (рис. 3,а). Видно, что расположение ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2007, № 2 149 П. Р. Музыка индентора по схеме рис. 3,а по сравнению со схемой рис. 3,6 теоретически может привести к погрешности в определении характеристик твердости до 40%. Реально из-за небольших упругих деформаций Ь и сопротивления смещению краев лунки, оказываемого отвалом металла, вытесненного на кромку отпечатка индентором, величина погрешности существенно меньше, но даже для материалов АМгб и Д16АМ со слабо выраженными свойствами анизотропии она соответственно достигает 3,5 и 2,9% при предельных уровнях деформаций растяжения. Влияние ориентировки индентора на характеристики отпечатка £, % а, град 0 30 45 60 АМгб 7,65 0,3060 0,3079 0,3085 0,3082 0,9954 0,9963 0,9998 0,9982 15,20 0,2806 0,2855 0,2904 0,2870 0,9968 0,9982 0,9985 0,9989 Д16АМ 7,97 0,3808 0,3812 0,3832 0,3822 0,9910 0,9918 0,9994 0,9990 18,50 0,3580 0,3615 0,3683 0,3620 0,9950 0,9960 0,9968 0,9970 Примечание. Над чертой приведены средние значения длин диагоналей отпечатка в зависи мости от его расположения относительно оси деформирования, под чертой - соотношение между диагоналями отпечатка. Рис. 3. Влияние упругих деформаций на размеры диагоналей разгруженного отпечатка при ориентировке индентора диагоналями (а) и сторонами (6). Заклю чение. Анализ полученных результатов показал, что для матери алов с повышенной анизотропией упругих и пластических свойств располо жение индентора имеет определяющее значение. Чем выше уровень анизо тропии упругопластических свойств металла, тем больше проявляется влия ние угла наклона отпечатка на среднее значение диагоналей последнего. Поэтому для повышения достоверности получаемых результатов при прове дении измерений твердости необходимо, чтобы положение индентора при каждом уколе не изменялось относительно осей анизотропии. При ориен 150 0556-171Х. Проблемы прочности, 2007, № 2 Моделирование релаксации напряжений тировке индентора, когда его грани по направлению совпадают с осями анизотропии металла, установленная ГОСТ 2999-75 2% -ная норма на рас хождение в длинах диагоналей отпечатка для листовых материалов сохра няется также для анизотропных материалов, поскольку, несмотря на возмож ную разницу в длине сторон отпечатка, его диагонали будут примерно равны между собой. В этой связи можно рекомендовать внести в п.5.2 ГОСТ 2999-75 изменения. Вместо абзаца, описывающего анизотропные материалы, записать, что при испытаниях материалов на твердость индентор следует ориентировать таким образом, чтобы стороны отпечатков располагались по направлениям осей анизотропии материала. Таким образом, учет анизотропии упругих и пластических свойств материала позволяет получать более корректные результаты испытания мате риалов на твердость. Для того чтобы исключить человеческий фактор при проведении испытаний на твердость, необходимо процесс измерения отпе чатка автоматизировать, перейти от метода измерений твердости по разгру женному отпечатку к методу измерений по неразгруженному отпечатку Работа выполнена в соответствии с планом научных исследований по программе “Ресурс” (проект Я2-13). Р е з ю м е Проаналізовано причини похибок методу втискування індентора статично прикладеним навантаженням при визначенні характеристик твердості за Віккерсом. Досліджено вплив анізотропії листових матеріалів на точність вимірювання твердості. Показано, що орієнтування відбитків відносно осей анізотропії матеріалу повинно бути незмінним при проведенні випробувань, причому орієнтування відбитку сторонами краще, ніж орієнтування відбит ку діагоналями. 1. М а р к о в е ц М . П . Определение механических свойств металлов по твер дости. - М.: М ашиностроение, 1979. - 191 с. 2. Г О С Т 2 2 7 6 2 -7 7 . М еталлы и сплавы. М етод измерения твердости на пределе текучести вдавливанием шара. - Введ. 01.01.79. 3. Л е б е д е в А . А ., М у зы к а Н . Р ., В о л ч е к Н . Л . Определение поврежденности конструкционных материалов по параметрам рассеяния характеристик твердости // Пробл. прочности. - 2002. - № 4. - С. 5 - 11. 4. П а т е н т У кра їни № 5 2 1 0 7 А , МКІ 7, кл. в 0 Ш 3 /0 0 , в0 Ш 3 /4 0 . Спосіб оцінки деградації матеріалу внаслідок накопичення пошкоджень у про цесі напрацювання. “М етод ГМ- твердості”/ А. А. Лебедев, М. Р. М узи ка, Н. Л. Волчек. - Опубл. 15.01.2003. Бюл. № 1. 5. Г О С Т 2 9 9 9 -7 5 . М еталлы и сплавы. М етод измерения твердости по Виккерсу. - Введ. 01.07.76. 6. Л ь в о в с к и й Е. Н . Статистические методы построения эмпирических фор мул. - М.: Высш. шк., 1988. - 230 с. 7. М и к л я е в П . Г ., Ф р и д м а н Я . Б . Анизотропия механических свойств материалов. - М.: М еталлургия, 1962. - 272 с. ISSN 0556-171Х. Проблемыг прочности, 2007, № 2 151 H. Р. Музыка 8. Г о р б М . А ., К а р п и н о с Д . М., О ст р о вск и й А . А . Экспериментальное исследование влияния деформационной анизотропии на упругопласти ческие свойства тонколистовой стали // Пробл. прочности. - 1970. - № 7. - С. 25 - 30. 9. Ж и га л к и н В. М . О характере упрочнения пластического материала. Сообщ. 1 ,2 / / Пробл. прочности. - 1980. - № 2. - С. 52 - 56; С. 56 - 62. 10. П у ч к о в Б. И ., Р а х ш т а д т А . Г ., Р о ге лъ б е р г И . Л . Анизотропия предела упругости промышленных медных пружинных сплавов // Цвет. металлы. - 1962. - № 6. - С. 67 - 70. 11. П и с а р е н к о Г . С ., Л е б е д е в А . А . Деформирование и прочность мате риалов при сложном напряженном состоянии. - Киев: Наук. думка, 1976. - 415 с. 12. Ж у к о в А . М . Деформационная анизотропия и ползучесть малоуглеро дистой стали при нормальной температуре // Инж. журн. - 1961. - № 4. - С. 150 - 153. 13. О ст р о вск и й А . А . Исследование влияния предварительной деформации на анизотропию и механические свойства стали // Пробл. прочности. - 1975. - № 5. - С. 81 - 84. 14. Г О С Т 1 4 97-84 . Металлы. М етоды испытаний на растяжение. - М.: Изд-во стандартов, 1990. 15. Г О С Т 1 1 7 0 1 -8 4 . Металлы. М етоды испытаний на растяжение тонких листов и лент. - М.: Изд-во стандартов, 1991. 16. К а ч а н о в Л . М . Основы теории пластичности. - М.: Наука, 1969. - 420 с. 17. А л е х и н В. П ., Б у л ы ч е в С. И . Определение пористости при инденти- ровании // Вест. Тамбов. гос. ун-та. - 2000. - 5, вып. 2 -3 . - С. 209 - 211. Поступила 27. 10. 2005 152 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2007, № 2
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-48056
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0556-171X
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T15:15:45Z
publishDate	2007
publisher	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
record_format	dspace
spelling	Музыка, Н.Р. 2013-08-14T10:54:38Z 2013-08-14T10:54:38Z 2007 Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу / Н.Р. Музыка // Проблемы прочности. — 2007. — № 2. — С. 143-152. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48056 620.178.15 Проанализированы причины погрешностей метода вдавливания индентора статически приложенной нагрузкой при определении характеристик твердости по Виккерсу. Исследовано влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости. Показано, что ориентировка отпечатков относительно осей анизотропии материала должна быть неизменной в процессе испытаний, причем ориентировка отпечатка сторонами предпочтительнее ориентировки отпечатка диагоналями. Проаналізовано причини похибок методу втискування індентора статично прикладеним навантаженням при визначенні характеристик твердості за Віккерсом. Досліджено вплив анізотропії листових матеріалів на точність вимірювання твердості. Показано, що орієнтування відбитків відносно осей анізотропії матеріалу повинно бути незмінним при проведенні випробувань, причому орієнтування відбитку сторонами краще, ніж орієнтування відбитку діагоналями. We analyze origins of errors provided by the method of statical load indentation in the determination of Vickers hardness characteristics. The anisotropy effect of sheet materials on the hardness measurement accuracy is investigated. It is shown that alignment of imprints versus the material anisotropy axes must be preserved constant during the tests, whereas more preferable is the alignment by the imprint sides than by its diagonals. Работа выполнена в соответствии с планом научных исследований по программе “Ресурс” (проект R2-13). ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Производственный раздел Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу Anisotropy effect of sheet materials on the accuracy of the vickers hardness measurement method Article published earlier
spellingShingle	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу Музыка, Н.Р. Производственный раздел
title	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу
title_alt	Anisotropy effect of sheet materials on the accuracy of the vickers hardness measurement method
title_full	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу
title_fullStr	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу
title_full_unstemmed	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу
title_short	Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу
title_sort	влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по виккерсу
topic	Производственный раздел
topic_facet	Производственный раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48056
work_keys_str_mv	AT muzykanr vliânieanizotropiilistovyhmaterialovnatočnostʹizmereniâtverdostipovikkersu AT muzykanr anisotropyeffectofsheetmaterialsontheaccuracyofthevickershardnessmeasurementmethod

Влияние анизотропии листовых материалов на точность измерения твердости по Виккерсу

Institution

Similar Items