Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении
Представлен метод решения задач высокотемпературной циклической ползучести и повреждаемости элементов конструкций. Процедуры асимптотических разложений и осреднения как на периоде вынужденных колебаний тела, так и на периоде медленно изменяющихся нагрузок использованы для системы уравнений, описы...
Saved in:
| Published in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Date: | 2008 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2008
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48355 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении / Д.В. Бреславский, О.К. Морачковский, О.А. Татаринова // Проблемы прочности. — 2008. — № 5. — С. 45-53. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859980198814941184 |
|---|---|
| author | Бреславский, Д.В. Морачковский, О.К. Татаринова, О.А. |
| author_facet | Бреславский, Д.В. Морачковский, О.К. Татаринова, О.А. |
| citation_txt | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении / Д.В. Бреславский, О.К. Морачковский, О.А. Татаринова // Проблемы прочности. — 2008. — № 5. — С. 45-53. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Представлен метод решения задач высокотемпературной циклической ползучести и повреждаемости
элементов конструкций. Процедуры асимптотических разложений и осреднения
как на периоде вынужденных колебаний тела, так и на периоде медленно изменяющихся
нагрузок использованы для системы уравнений, описывающих процессы ползучести
и повреждаемости в тонкостенных элементах конструкций.
Представлено метод розв’язку задач високотемпературної циклічної повзучості
і пошкодження елементів конструкцій. Процедури асимптотичного
розкладу й осереднення як на періоді вимушених коливань тіла, так і на
періоді повільно змінюваних навантажень використано для системи рівнянь,
що описують процеси повзучості і пошкодження в тонкостінних елементах
конструкцій.
We present the method of solution of the problem
of high temperature cyclic creep and damage
of structural components. The procedures
of asymptotic expansions and averaging are applied
both to the period of the solid body
forced vibrations and the period of slow force
variation and used for system of equations describing
cyclic creep-damage processes in thinwalled
structural components.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:25:27Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.3
Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность
элементов конструкций при циклическом нагружении
Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, О. А. Татаринова
Национальный технический университет “Харьковский политехнический институт”,
Харьков, Украина
Представлен метод решения задач высокотемпературной циклической ползучести и по
вреждаемости элементов конструкций. Процедуры асимптотических разложений и осред
нения как на периоде вынужденных колебаний тела, так и на периоде медленно изме
няющихся нагрузок использованы для системы уравнений, описывающих процессы ползу
чести и повреждаемости в тонкостенных элементах конструкций.
К лю ч евы е сло в а : ползучесть, длительная прочность, повреждаемость, цикли
ческое нагружение, тонкостенные конструкции.
Введение. Для конструктивных элементов современной техники, рабо
тающих при повышенных температурах и совместном действии как стати
ческих, так и медленно и быстро изменяющихся циклических напряжений,
характерны процессы развития необратимых деформаций ползучести и на
копления скрытой поврежденности. Многие из этих элементов отвечают
расчетным схемам тонких оболочек вращения. В связи с широким распро
странением тонкостенных оболочек вращения в современном космическом,
авиационном и энергетическом машиностроении возникают вопросы моде
лирования их напряженно-деформированного состояния (НДС) в условиях
циклического нагружения [1].
Большая часть расчетных исследований ползучести и разрушения обо-
лочечных конструкций проводилась только для случая действия статических
нагрузок. Ряд работ, посвященных оценке влияния циклического нагружения
на характеристики ползучести и длительной прочности пластин и оболочек,
был опубликован в последнее время [2, 3]. В реальных условиях эксплуа
тации элементов конструкций их нагружение представляет собой сложный
процесс - комбинацию циклов температуры и нагрузки с сильно отлича
ющимися периодами. В связи с этим актуальной является разработка метода
решения задач циклической ползучести и повреждаемости. В данной работе
разработанный метод изложен применительно к тонкостенным конструкци
ям, состоящим из оболочек вращения.
Постановка задачи и метод решения. Поставленные задачи решаются
с помощью метода конечных элементов (МКЭ). Используется конечный
элемент в виде конической оболочки. В соответствии с подходом МКЭ
запишем основное вариационное равенство [2, 3]
- } ( М уд е Ц - М у д х у № + } рд'№113 = 0, I, у = 1,2, (1)
5 5
© Д. В. БРЕСЛАВСКИЙ, О. К. МОРАЧКОВСКИЙ, О. А. ТАТАРИНОВА, 2008
ЙХМ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 5 45
Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, О. А. Татаринова
где N j - внутренние мембранные силы; М п , М 22 - изгибающие момен
ты; М J2 - крутящий момент; де Ц - вариация вектора полных деформаций
оболочки; д% j - вариация вектора изменения кривизн; p - вектор нагрузок;
d w - вариация перемещений.
В связи с тем что рассматриваются тонкие оболочки, примем, что углы
dw dw
поворота — , — , связанные с прогибом, значительно превышают значения
ds dtp
du du dv dv
производных — , — , — , — . На основании принятого допущения о
ds d p ds dp
нерастяжимости и несжимаемости в направлении толщины материала обо
лочки получим геометрические зависимости для случая неосесимметрич
ного НДС в конической оболочке:
е 11 = е 11 + z% 11; е 22 = е 22 + zX 22 ; е 12 = е 12 + 2zX 12;
е т = е 1 . е п . е т = е 1 . е п . е т = е 1 + е п
е 11 = е 11 + е 11; е 22 = е 22 + е 22; е 12 = е 12 + е 12;
I du 1 dv u w 1 du dv v
е п = — ; е 22 = ------\— cos a +— sin a; е 19 = -------\----------- cos a;
II ds 22 rds r r 12 rd p ds r
е n = Ifdw
11 2 \ ds
т
е 22 = е 1 = е 22 + е
dv u---- +— cos a
rds r
п 1 |1dw
22 = 22
11
\ dP,
1 ^ ' ^ 2 1 dw dw
еП2 = ; (2)r ds dp
d 2 w d 2 w cos a dw sin a dv
x n = ^ ; * 22 = ~ ^ d P ;
d 2 w d w v d v sin а
X \ i = 2 -------------- ;— cos a +— sin a cos a ------------- .
rdsdp r 2d p r 2 ds r
где £ц , £22 - линейная деформация оболочки в направлениях х, <р; £12 -
деформации сдвига; £Ы, £ Ы2, £™2 - деформации срединной поверхности;
X 1 1 , X 22 - изменение значений кривизн в выбранных направлениях; % ̂ -
кручение; (и , V , ^ )т - вектор перемещений в точке оболочки.
Соотношения между деформациями и напряжениями в оболочке в
условиях ползучести запишем в виде
° у = Ъуы(£ ы ~ °ы ~ £ V) + (% ы ~ % и ) (3)
или
Н и = Ьук1£ 1 + Н у ~ , м у = d цкг % к1 ~ м С, (4)
где
b ijkl = b ijkl/ h ; d j ki = 12d ijki l h 3; b jki = В д ikд jl + Vdj д kl
46 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2008, № 5
Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность
Е , V - модуль Юнга и коэффициент Пуассона; д у - символ Кронекера.
Остальные компоненты физических соотношений (4), зависящие от
нелинейной составляющей упругих деформаций и необратимых деформа
ций ползучести, имеют вид
Л/2 Л/2 Л/2
= I Ьук1£н & '; = I ЬунСнЛг; м С = I Лук1с к12Л2- (5)
-Л/2 -Л/2 -Л/2
Уравнения состояния. Рассматривается случай действия комбиниро
ванного циклического напряжения о = о 0 + о 1 + о 2, где о о - постоянное
напряжение; о 1 - медленно изменяющееся за период рабочего цикла напря
жение; о 2 - динамическое напряжение, быстро изменяющееся по гармони
ческому закону с высокой частотой [4]. Циклическую составляющую пол
ного напряжения о 2 представим в виде
о 2 = о а зш(2я/ 2 г),
где /2 - циклическая частота, Гц; о а - амплитуда, МПа.
В общем случае медленно изменяющееся напряжение о 1 является
функцией приложенной нагрузки р, периода цикла Т и времени V.
о 1 = ? ( р , г, Т).
Форма медленно изменяющегося цикла определяется рабочими усло
виями процесса. Так, например, для авиационного двигателя - это нараста
ющая (набор максимального значения), постоянная (режим) и убывающая
(выключение) ветки. На вторую часть цикла могут накладываться допол
нительные напряжения, связанные, например, с форсированием двигателя. В
каждом конкретном случае форма медленно изменяющегося циклического
напряжения определяется заранее. Закон изменения на периоде рабочего
цикла Т напряжения о 1, которое в условиях ползучести приводит к мало
цикловой ползучести, примем в виде
= (4 - А 2
о 1 о шях^т ̂ т 2 ̂ ,
где о т х - максимальное значение напряжения о 1 .
Представляя данное напряжение о 1 периодическим рядом Фурье.
(
__ „ 2 ,2
к =1 Ж к
2 л к
с о ц ^ ^ го 1 = о тах
0556-171Х. Проблемыг прочности, 2008, № 5 47
Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, О. А. Татаринова
получаем вид закона для циклического изменения напряжения —:
I I
1+ М 008
2жк
Т
+ А э т ( 2 л / 2г)
где А = —а , М = т х - коэффициенты асимметрии быстро и медленно
а ,'о — о
изменяющихся циклических напряжений.
Рассмотрим случай простого напряженного состояния, когда на образец
действует напряжение — = —0 + —1(г), где —0, —1 - статическая и цикли
ческая составляющие. Тогда уравнения состояния представим в виде
с = В (—)'
Ъ = Б (—)'
( 1 - ъ ) к
ъ (0) = ъ 0 , ъ ( г *) = 1
(6)
(7)
Для описания процессов ползучести и связанной с ней повреждаемости
используем методику асимптотических разложений и усреднения на периоде
[2]. Рассмотрим асимптотические разложения неизвестных уравнений (6),
(7) по малому параметру р = Т /г * с коэффициентами, зависящими как от
переменной г (медленные или макроскопические процессы), так и от пере
менной г = г/р или £ = г/ Т (быстрые или микроскопические), в случае
действия циклического напряжения — без учета динамической составля
ющей —2 . Тогда
с = с о( г) + р с 1( £ ); (8)
ъ = ъ о( г) + р ъ 1( г, £), (9)
где с о(г), Ъо(г), с1(£), Ъ1(£ ) - функции, отвечающие основному процессу
ползучести и повреждаемости в масштабе медленно изменяющегося вре
мени и периодически повторяющемуся процессу в масштабе быстрого вре
мени £.
Используя технику асимптотических разложений для уравнений (6), (7)
и соотношений (8), (9), после осреднения на периоде рабочего цикла Т при
циклическом напряжении — = — о + — 1 получаем уравнения состояния для
основного процесса циклической ползучести в виде
• о г> (— 1е) с = В
( 1 - ъ о )к
• о Б (—1,)Г Ъ = Б ----------;
( 1 - ъ ) 1
(10)
(11)
48 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 5
Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность
где
° 1е = ( ° ) = ° 0 I
I
1 + м
\
* 00 2 4
- ^ —^-2С08(2лА§ )
\\
\ //
Для уравнения (10) имеем х = п, для уравнения ( 1 1 ) - х = г.
Далее рассмотрим процесс циклической ползучести под действием
комбинированного напряжения о = оо + о 1 + о 2, т.е. на полученное экви
валентное напряжение о 1е накладываем динамическое напряжение о 2 .
Используя аналогично метод асимптотического разложения по малому пара
метру
1
^ г* ’ Тг /2
и процедуру осреднения на периоде Т 2, окончательно уравнения состояния
для основного процесса циклической ползучести могут быть получены в
виде
• о п (ё 1§ 2 ° 0 ) с = В -------------
( 1 - ю 0 ) *
(12)
• о г. (ё 1ё 2° 0 ) ю = и -------------
( 1 -ю 0 )*
(13)
где
ё 1 I
/ I
1 + м
\ \
2
\\ 1/5
^ —2 ^ со$(2лк!; )
3 к=1л к //
ё 2 =
/1 \ 1/5
I (1 + А2 8ш(2л£ ) )5
\0
; А 2 = .
А_
ё 1
Таким образом, с помощью двукратного применения метода асимп
тотического разложения по малым параметрам с последующим осреднением
на периодах получены определяющие уравнения (12), (13).
Уравнения состояния (12), (13) обобщены на случай сложного напря
женного состояния:
. = 3 (ё 1ё 2 ° °) *-1
Сіі 2 В ( 1 - ю 0 ) к ;
(14)
ю = и ( ё 1ё 2 ° 0) Г
( 1 -ю 0 ) 1
ю(0) = ю 0 , ю( г *) = 1, (15)
5
0
5
0
ISSN 0556-171Х. Проблемыг прочности, 2008, № 5 49
Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, О. А. Татаринова
где В, Б , п, г, к, I - константы, определяемые по экспериментальным
данным о ползучести и разрушении материала при заданной температуре
Т о
В кинетическом уравнении для параметра повреждаемости необходимо
использовать законы для эквивалентных напряжений о е , полученные экспе
риментально для различных материалов [1, 5]. Как правило, наилучшие
результаты можно получить с использованием критерия Писаренко-Лебе
дева [1] и критерия трех инвариантов [5].
Таким образом, исходная задача сводится к решению двух взаимо
связанных начально-краевых задач. Первая из них отвечает задаче ползу
чести под действием только статически приложенных нагрузок, но со спе
циальными уравнениями состояния (14), (15), вторая - вынужденным коле
баниям упругих тел под действием гармонического нагружения. Обе систе
мы уравнений связаны определенными во второй задаче коэффициентами
асимметрии цикла.
Предложенный метод решения задач циклической ползучести и свя
занной с ней повреждаемости реализован в виде пакета прикладных про
грамм, ориентированного на 1ВМ-совместимые компьютеры. Сформулиро
ванная задача решается с помощью метода конечных элементов.
Конечноэлементная формулировка задачи. В качестве конечного эле
мента выбран четырехузловой конический элемент с 28 степенями свободы
[3]. Представим полученные разрешающие уравнения задачи с использова
нием их векторно-матричной формы.
Введем вектор дополнительных усилий, зависящий от деформаций пол
зучести {о с } = ( N 1 , N 2 , S c , М С , М 2 , Н с )т, и вектор необратимых дефор
маций ползучести {с} = (С1 , с 2 , Су )т . Тогда физические соотношения задачи
могут быть представлены в следующем виде:
17 Ь/2 Е г
о с = "------2 J [М ] { № ,
1 - ̂ -Л/2
где [М ] - матрица, содержащая физические константы материала.
Следовательно, вектор дополнительных усилий полностью определен
необратимыми деформациями ползучести, которые вычисляются из уравне
ний состояния (14), (15).
Рассмотрим вектор внешних узловых сил. Из условия равенства работ
на возможных перемещениях получим формулы для вычисления величин
компонент этого вектора. Тогда формула для определения обобщенного
вектора внешних узловых нагрузок р } имеет вид
где [В ] - матрица связи узловых перемещений с перемещениями по эле
менту; {р} - вектор распределенных нагрузок.
е S e
50 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 5
Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность
Вектор узловых сил {Рп}, определенных нелинейной составляющей
упругих деформаций, определим по формуле
где {£ п} - вектор нелинейных составляющих упругих деформаций; [Рт ] -
матрица, зависящая от физических констант материала.
Формула для вычисления вектора узловых сил {Рс}, определенных
необратимыми деформациями ползучести, имеет вид
е Бе
где {ст } - вектор необратимых деформаций ползучести.
Обобщенный вектор узловых усилий {Р р } от проекции обобщенных
сил на нормаль вычислим по формуле
{Рр } = 2 / [В ]т{ Р р }^ ,
е 8 е
где {р р } - проекции вектора обобщенных сил на нормаль.
Использование МКЭ позволяет вариационное равенство (1) свести к
системе линейных алгебраических уравнений:
[К ]{<5} = {Ру}+ {Рп} + {Рс} + {Рр}, (16)
где {6} - узловые перемещения; [К ] - глобальная матрица жесткости,
которая может быть вычислена по формуле
[К ] = 2 / ]т [Е ][Я .
е Бе
Для описания процессов высокотемпературной ползучести и связанной
с ней повреждаемости используем уравнения состояния (14), (15).
В задачах колебаний необходимо определить матрицу масс системы:
[ м ] = 2 / [В ]т р [В ¥ Б .
е V
Тогда система разрешающих уравнений имеет вид
([К ] — й 2[ М ] ) { ^ } = { Р ка }, (17)
где ([К ] —й 2[М ]) - матрица “динамической жесткости” системы; {д \ } -
вектор амплитудных значений узловых перемещений; компоненты вектора
ТХОТ 0556-171Х. Проблемыі прочности, 2008, N2 5 51
е Б6
Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, О. А. Татаринова
{Ра } определяются амплитудными значениями гармонической части р( г) =
= р 0 + Ра 5Ш(2Л:/2г).
Система (17) разрешается относительно {^а} фронтальным методом и
используется для определения собственных частот и форм собственных
колебаний, по которым вычисляются значения интенсивностей амплитуд
ных напряжений.
Ползучесть и повреждаемость цилиндрической оболочки. В качест
ве примера расчета рассмотрим ползучесть цилиндрической оболочки с
жестко защемленными краями, которая нагружена циклическим внутренним
давлением
/
Р( г) = Р 0 + Р 1 — „21 2 л кк =1
2 л к
со8| г + Ра 8Ш(2Л/ 2г). (18)
Данная форма цикла качественно соответствует распределению давле
ния в камерах сгорания современных летательных аппаратов [5]. Оболочка
изготовлена из жаропрочного никелевого сплава ЭИ867, деформирующегося
при температуре 1173 К. Физико-механические характеристики сплава:
В = 2 ,65-10_21 МПа~п/ч; Б = 2 ,4-10_ 1 3 МПат/ч; п = 6,7; т = 3,92; к =
= I = 7,06. Длина оболочки Ь = 0,3 м, радиус срединной поверхности К =
= 0,05 м, толщина стенки к = 0,003 м. Статическая составляющая внутрен
него давления р 0 = 20 МПа, амплитуда его циклической составляющей
изменялась в пределах (0...0,25)р 0 для частоты нагружения / 2, равной 0,1
первой собственной частоты. Задачу решали с помощью конического конеч
ного элемента с сеткой из 100 элементов.
Результаты расчетов представлены на рис. 1, 2. Рис. 1 иллюстрирует
графики прогиба в начальный и конечный моменты времени вдоль образу
ющей оболочки при полном комбинированном нагружении, рис. 2 - рост
максимального параметра повреждаемости по времени на внешней поверх
ности оболочки, где кривая 1 соответствует статическому нагружению, кри
вая 2 - совместному действию статической р 0 и накладываемой на нее
быстро изменяющейся составляющей р а, кривая 3 - комбинированному
нагружению по закону (18).
w, мм
Рис. 1. Изменение прогиба в начальный (1) и конечный (2) моменты времени вдоль обра
зующей оболочки.
52 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 5
Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность
œ
0,12
0,1
С,08
с,ое
С,04
С, 02
и
С 100 2Ll[l 3D0 40D 50С SCO t, ч
Рис. 2. Рост параметра повреждаемости в точке, где происходит разрушение.
Заключение. Анализ данных свидетельствует о существенном влиянии
на скорость ползучести и время накопления поврежденности быстро и
медленно изменяющихся циклических напряжений. Отметим, что учет
медленно изменяющегося напряжения цикла значительно ускоряет процесс
накопления поврежденности. За 60 циклов (700 ч) значения накопленной
поврежденности для случаев статического и комбинированного нагружения
отличаются в 2,5 раза. При этом общее время до разрушения составляет
3255 ч (279 цикл).
Р е з ю м е
Представлено метод розв’язку задач високотемпературної циклічної повзу
чості і пошкодження елементів конструкцій. Процедури асимптотичного
розкладу й осереднення як на періоді вимушених коливань тіла, так і на
періоді повільно змінюваних навантажень використано для системи рівнянь,
що описують процеси повзучості і пошкодження в тонкостінних елементах
конструкцій.
1. П исаренко Г. С., Р уденко В. H ., Трет ьяченко Т. H ., Трощ енко В. Т.
Прочность материалов при высоких температурах. - Киев: Наук. думка,
1966. - 795 с.
2. A ltenbach H ., B reslavsky D ., M orachkovsky O., a n d N aum enko K . Cyclic
creep-damage in thin-walled structures // J. Strain Anal. Eng. Design. -
2000. - 35, No. 1. - P. 1 - 11.
3. Б реславский Д . В ., М орачковский О. K ., Ч упры нин A. A . Геометрически
нелинейные задачи циклической ползучести оболочек вращения // Вісн.
Харків. держ. політехн. ун-ту. - Харків, 1999. - Вип. 42. - С. 49 - 53.
4. Б реславский Д . В ., М орачковский О. K ., Уварова О. A . Метод асимп
тотических разложений в задачах мало- и многоцикловой ползучести
материалов // Там же. - 2004. - № 19. - С. 23 - 32.
5. Collins J. A . Failure of Materials in Mechanical Design: Analysis, Prediction,
Prevention (Second edition). - New York: John Wiley & Sons, 1993. - 654 p.
Поступила 25. 10. 2007
ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2008, № 5 53
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-48355 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:25:27Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Бреславский, Д.В. Морачковский, О.К. Татаринова, О.А. 2013-08-18T14:03:25Z 2013-08-18T14:03:25Z 2008 Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении / Д.В. Бреславский, О.К. Морачковский, О.А. Татаринова // Проблемы прочности. — 2008. — № 5. — С. 45-53. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48355 539.3 Представлен метод решения задач высокотемпературной циклической ползучести и повреждаемости элементов конструкций. Процедуры асимптотических разложений и осреднения как на периоде вынужденных колебаний тела, так и на периоде медленно изменяющихся нагрузок использованы для системы уравнений, описывающих процессы ползучести и повреждаемости в тонкостенных элементах конструкций. Представлено метод розв’язку задач високотемпературної циклічної повзучості і пошкодження елементів конструкцій. Процедури асимптотичного розкладу й осереднення як на періоді вимушених коливань тіла, так і на періоді повільно змінюваних навантажень використано для системи рівнянь, що описують процеси повзучості і пошкодження в тонкостінних елементах конструкцій. We present the method of solution of the problem of high temperature cyclic creep and damage of structural components. The procedures of asymptotic expansions and averaging are applied both to the period of the solid body forced vibrations and the period of slow force variation and used for system of equations describing cyclic creep-damage processes in thinwalled structural components. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении High temperature creep and creep rupture strength of structural components under cyclic loadin Article published earlier |
| spellingShingle | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении Бреславский, Д.В. Морачковский, О.К. Татаринова, О.А. Научно-технический раздел |
| title | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении |
| title_alt | High temperature creep and creep rupture strength of structural components under cyclic loadin |
| title_full | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении |
| title_fullStr | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении |
| title_full_unstemmed | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении |
| title_short | Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении |
| title_sort | высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48355 |
| work_keys_str_mv | AT breslavskiidv vysokotemperaturnaâpolzučestʹidlitelʹnaâpročnostʹélementovkonstrukciipricikličeskomnagruženii AT moračkovskiiok vysokotemperaturnaâpolzučestʹidlitelʹnaâpročnostʹélementovkonstrukciipricikličeskomnagruženii AT tatarinovaoa vysokotemperaturnaâpolzučestʹidlitelʹnaâpročnostʹélementovkonstrukciipricikličeskomnagruženii AT breslavskiidv hightemperaturecreepandcreeprupturestrengthofstructuralcomponentsundercyclicloadin AT moračkovskiiok hightemperaturecreepandcreeprupturestrengthofstructuralcomponentsundercyclicloadin AT tatarinovaoa hightemperaturecreepandcreeprupturestrengthofstructuralcomponentsundercyclicloadin |