Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений
Приведены методика и некоторые результаты экспериментального исследования релаксации
 напряжений сдвига, вызванной действием импульса электрического тока высокой
 плотности. Установлено существенное влияние нетеплового эффекта действия тока на
 кинетику деформации при сдвиге....
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблемы прочности |
|---|---|
| Datum: | 2008 |
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2008
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48369 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на
 релаксацию сдвиговых напряжений / Г.В. Степанов, А.И. Бабуцкий, В.П. Пахотных // Проблемы прочности. — 2008. — № 6. — С. 44-53. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860132479524929536 |
|---|---|
| author | Степанов, Г.В. Бабуцкий, А.И. Пахотных, В.П. |
| author_facet | Степанов, Г.В. Бабуцкий, А.И. Пахотных, В.П. |
| citation_txt | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на
 релаксацию сдвиговых напряжений / Г.В. Степанов, А.И. Бабуцкий, В.П. Пахотных // Проблемы прочности. — 2008. — № 6. — С. 44-53. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Приведены методика и некоторые результаты экспериментального исследования релаксации
напряжений сдвига, вызванной действием импульса электрического тока высокой
плотности. Установлено существенное влияние нетеплового эффекта действия тока на
кинетику деформации при сдвиге. Показано, что скорость деформации металла при сдвиге в
период действия импульса электрического тока определяется коэффициентом вязкости
аналогично неупругому деформированию с повышенной скоростью.
Наведено методику та деякі результати експериментального дослідження
релаксації напружень зсуву, що зумовлена дією імпульсу електричного
струму високої щільності. Установлено суттєвий вплив нетеплового ефекту
дії струму на кінетику деформації при зсуві. Показано, що швидкість
деформації металу при зсуві в період дії імпульсу електричного струму визначається коефіцієнтом в’язкості аналогічно непружному деформуванню з підвищеною швидкістю.
We present the procedure and some results of
the experimental study of the relaxation of
shear stresses caused by the action of pulse electric
current of high density. The essential influence
of nonthermal nature of pulse current
action on the kinetics of shear deformation has
been revealed. It is shown that the metal shear
strain rate during the period of pulse electric
current action is determined by the coefficient
of viscosity which is similar to the case of
high-speed inelastic deformation.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:45:04Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.3; 537.39
Влияние импульса электрического тока высокой плотности на
релаксацию сдвиговых напряжений
Г. В. Степанов, А. И. Бабуцкий, В. П. Пахотных
Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАН Украины, Киев, Украина
Приведены методика и некоторые результаты экспериментального исследования релакса
ции напряжений сдвига, вызванной действием импульса электрического тока высокой
плотности. Установлено существенное влияние нетеплового эффекта действия тока на
кинетику деформации при сдвиге. Показано, что скорость деформации металла при сдвиге в
период действия импульса электрического тока определяется коэффициентом вязкости
аналогично неупругому деформированию с повышенной скоростью.
К л ю ч е в ы е с л о в а : релаксация напряжений сдвига, кинетика деформирования,
коэффициент вязкости, скорость деформации.
Введение. Использование обработки импульсным электрическим током
(ИЭТ) представляется перспективным при различных видах обработки, свя
занных с пластификацией металлических материалов и улучшением их
механических характеристик [1-7]. Несмотря на значительный объем иссле
дований по оценке влияния тока на свойства металла и его структуру,
влияние тока на релаксацию напряжений в зависимости от напряженного
состояния изучено недостаточно для обеспечения широкого практического
использования обработки в технологических целях. Исследования в основ
ном сводятся к изучению влияния ИЭТ на релаксацию растягивающих
напряжений [1-3, 6 , 7]. Однако исследование релаксации указанных напря
жений затруднено, поскольку при сохранении общей продольной дефор
мации (жесткое нагружение) уровень напряжений в растягиваемом образце
снижается в результате его термического удлинения из-за повышения темпе
ратуры при тепловом действии электрического тока. В связи с этим пред
ставляют интерес испытания в условиях поперечного сдвига. Вследствие
снижения влияния теплового действия ИЭТ на изменение нагрузки при
испытаниях на поперечный сдвиг проведение таких испытаний расширяет
возможности экспериментального исследования эффектов, вызванных не
тепловым действием ИЭТ. Методика и некоторые результаты исследования
релаксации напряжений сдвига при пропускании ИЭТ высокой плотности
приведены ниже. Сопоставление результатов экспериментов с численным
моделированием процесса деформирования полосы при поперечном сдвиге
с учетом только теплового эффекта ИЭТ свидетельствует о существенном
влиянии нетеплового действия тока.
Экспериментальная методика исследования релаксации напряжений
сдвига. Образец в виде полосы (поперечное сечение 5 х Ь) из малоугле
родистой стали Ст. 3 нагружали по схеме, приведенной на рис. 1. При этом
упругая (или упругопластическая) деформация локализуется симметрично в
областях зазоров шириной д между матрицей и пуансоном.
© Г. В. С Т ЕП А Н О В , А. И. БА Б У Ц К И Й , В. П. П А Х О ТН Ы Х , 2008
44 Й'ОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 6
Влияние импульса электрического тока
\Щ Р
т
1 .. _ 1 _ ----- ^ ^
- - I Е з - . . - - ----------------------------------- -С )
I .
I , 1
< 5 -
] ♦
У /////
а
С, , МН/м
АП
4П
ли
о -
О 5 10 15 Ь, мм
б
Рис. 1. Схема нагружения (а) и зависимость расчетной жесткости образца толщиной 1,0 мм
от ширины Ь при сдвиге на — 10 мкм его центральной части (б).
Исследование процессов релаксации сдвиговых напряжений проводили
следующим образом. После нагружения образца заданным перемещением
пуансона Ж привод машины останавливали и после выдержки (для завер
шения процессов релаксации в элементах цепи нагружения) через образец
пропускали ИЭТ. По показаниям динамометра (его упругой деформации),
установленного на пуансоне, рассчитывали нагрузку Е на образец и ее
изменение вследствие действия ИЭТ.
Из регистрируемой диаграммы нагрузка Е - перемещение Ж следует,
что пропускание ИЭТ через нагруженный образец приводит к быстрому
снижению нагрузки, которая сохраняется при дальнейшем охлаждении и
длительной выдержке. При последующем деформировании образца переме
щением пуансона по достижении исходного (до пропускания ИЭТ) уровня
нагрузки диаграмма нагрузка-перемещение является продолжением началь
ной диаграммы. По снижению нагрузки вследствие действия ИЭТ оценива
ли среднюю неупругую деформацию сдвига в областях ее локализации с
учетом соотношения жесткостей образца и цепи нагружения. В проведен
ных испытаниях жесткость элементов цепи нагружения намного ниже жест
кости образца при его упругом и упругопластическом деформировании, что
облегчает оценку усредненной деформации в образце.
Расчетная оценка жесткости образца и маш ины. Для оценки измене
ния неупругой деформации в образце, вызванной действием ИЭТ, следует
учитывать соотношение жесткостей элементов цепи нагружения и образца
по методике, аналогичной описанной ранее [7, 8].
Перемещение АЖ нагружающей траверсы испытательной машины
(пуансона), полагая постоянной жесткость элементов нагружающей цепи
машины, определяется уравнением
0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 6 45
Г. В. Степанов, À. И. Бабуцкий, В. П. Пахотных
( 1 1 ̂ AF
A W = ( ^ + A F = C — ’ (i)\ C м C s / C total
где С м и C s - жесткость элементов нагружающей цепи машины и образца;
A F - нагрузка на образец.
Жесткость машины С м может быть рассчитана по уравнению (1) по
заданным значениям общей жесткости цепи нагружения C totai ( C totai =
= A F /A W ) при перемещении траверсы машины и жесткости образца C s
при перемещении его центральной части.
При этом следует учитывать, что поперечное перемещение центральной
части образца на единицу нагрузки (Afs/A F = 1/C s), характеризующее его
жесткость, зависит от упругопластических свойств, размеров поперечного
сечения (s X b), ширины области сдвиговых деформаций (зазора ô между
пуансоном и матрицей).
Результаты расчета жесткости образца для начального участка нагруже
ния методом конечных элементов (МКЭ) при плоском напряженном состоя
нии с учетом неоднородности его деформации и концентрации напряжений
в угловых точках контакта с пуансоном и матрицей приведены на рис. 1,б.
При расчетах поперечное перемещение центральной части образца f s рас
считывали как перемещение недеформируемого пуансона относительно не-
деформируемой матрицы.
В качестве иллюстрации поведения образца при нагрузке и разгрузке на
рис. 2 представлена расчетная зависимость поперечной нагрузки F от
перемещения f s , полученная при нагружении стального образца сечением
s = 2 мм, b = 6 мм (модуль Юнга Е = 200 ГПа; коэффициент Пуассона
V = 0,3; предел текучести а у = 350 МПа; модуль деформационного упрочне
ния М = 350 МПа). При увеличении f s неупругое деформирование в угло
вых точках контакта образца с пуансоном и матрицей вызывает повышение
жесткости, затем ее снижение после распространения неупругой деформа
ции на всю ширину образца. Расчетная зависимость усилия на образец от
перемещения его центральной части (рис. 2 ) используется для определения
жесткости C s (f s ) = A F /A f s при нагрузке и разгрузке. По результатам расче
тов неупругая деформация сдвига в центре областей ее локализации возни
кает при перемещении f s > 0,01 мм, что приводит к повышению жесткости
образца. Характеристика жесткости образца при разгрузке практически не
отличается от таковой при нагрузке в диапазоне малых неупругих деформаций.
Рис. 2. Расчетное изменение нагрузки на образец в зависимости от перемещения его
центральной части при нагрузке и разгрузке.
46 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, N2 6
Влияние импульса электрического тока
Как следует из (1), жесткость машины С м, которую в широком диапа
зоне нагрузок можно принять постоянной, при известной жесткости образца
С 5 заданного сечения можно определить по уравнению
1 1
См ~ АЖ 1 = 1 1 • (2)
" С ~ С
Для расчета жесткости цепи нагружения С Ш а 1 исходными эксперимен
тальными данными служили линейные участки зависимости нагрузка ¥ —
перемещение ползуна машины Ж , соответствующие малым неупругим де
формациям, С Ш а 1 = А ¥ / А Ж (рис. 3).
Рис. 3. Схематическое представление диаграммы ¥ — Ж с понижением нагрузки до точки М
при действии ИЭТ.
Жесткость машины С м можно рассчитать по уравнению (2), если извест
ны общая жесткость цепи нагружения С Ш а 1 и жесткость образца С 5. В
проведенных экспериментах с использованием образцов сечением 5 = 2 мм,
Ь = 6 мм жесткость цепи нагружения, рассчитанная по наклону диаграммы
нагрузка-перемещение на участке линейного роста нагрузки, равна С Ш а 1 =
= А¥ / А Ж = 7 ,85 -106 Н/м. Расчетная жесткость С 50 таких образцов в диа
пазоне малых перемещений ( / 5 < 10 мкм), соответствующих их упругому
деформированию, составляет ~ 5 • 107 Н/м. При дальнейшем линейном росте
нагрузки, вызывающей развитие неупругого деформирования от угловых
точек контакта образца с матрицей и пуансоном, и при разгрузке жесткость
образца С 5 ~ 108 Н/м. Жесткость элементов нагружающей цепи машины
С м ~ 8,6 • 106 Н/м, определенная по (2) с учетом значения С 5, существенно
меньше жесткости образца при разгрузке.
Влияние ИЭТ на механические напряж ения в образце. Влияние тока
на напряженно-деформированное состояние (НДС) образца при сдвиге экспе
риментально определяется снижением поперечной нагрузки А ¥ 1Ес (рис. 3).
Из (1) следует, что поперечное неупругое перемещение центральной части
образца А / 1Ес , вызванное действием ИЭТ (без перемещения траверсы,
АЖ = 0), с учетом соотношения жесткостей образца С 5 и машины С м
удовлетворяет уравнению
ШВЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 6 47
Г. В. Степанов, À. И. Бабуцкий, В. П. Пахотных
і і 1A W = \ — + —
с м с A F IEC + A f IEC = O (З)
« У
из которого получим
A f IEC = - '
AF IEC
с м
См
, с <
+ 1 (4)
Таким образом, для оценки неупругого перемещения образца А / 1ЕС по
уравнению (4) достаточно знать жесткости машины С м и образца задан
ного сечения С
По экспериментально определенному снижению поперечной нагрузки
А Г ШС в результате действия ПЭТ (рис. 3) рассчитывали А /ш с . Усредненный
уровень деформации сдвига £ Шс , соответствующий среднему напряжению
сдвига, определяли из уравнения
є IEC =
AF,IEC
м 2 ô C total
(5)
где учитывалось, что ширина области неупругой деформации сдвига д f =
= 2д (по результатам расчетов с использованием МКЭ).
Усредненная неупругая деформация в результате действия ПЭТ в облас
тях ее локализации в стальном образце указанного выше сечения при нагру
жении на использованной в экспериментах испытательной машине (Cs ~
= 108 Н/м, С м ~ 8,6 ■ 106 Н/м) определяется по снижению нагрузки по урав
нению
A F
£ 1ЕС ~ 2д Г ЕС ~ 0,63^10 4 a f ie c ■ (6)
2 д С total
В проведенных экспериментах регистрируемое снижение изменения
нагрузки на А Г 1ЕС =1,0 кН (при действии ПЭТ, вызванного разрядом бата
реи конденсаторов емкостью 600 мкФ, заряженных до 4 кВ) соответствует
средней деформации неупругого сдвига в областях деформации £ ш с « 6,3%.
По результатам экспериментов (рис. 4) уровень релаксации напряжений
при действии тока возрастает линейно с увеличением нагрузки, однако
отношение А Е Шс / Б изменяется незначительно. Повышение напряжения
и о , емкости С батареи конденсаторов, а следовательно, амплитуды и дли
тельности ПЭТ усиливает эффект действия тока.
Проведенный выше анализ не учитывает изменение жесткости образца,
вызванное его деформационным упрочнением и нагревом. Для оценки отно
сительного влияния жесткости образца на А Г 1Ес рассмотрим, как изме
няется поперечная нагрузка на образец при действии ПЭТ (рис. 5). Упругое
или неупругое деформирование образца при повышении нагрузки можно
представить соответственно линиями О В (рис. 5,а) или О АВ (рис. 5,6). При
действии ПЭТ происходит снижение упругой нагрузки по линиям В О или
48 ISSN Ü556-171X. Проблемы прочности, 2ÜÜ8, № б
Влияние импульса электрического тока
В О у (рис. 5). Линии В С Я (рис. 5) характеризуют линейное деформирование
элементов в цепи нагружения машины с повышением нагрузки. При задан
ном перемещении траверсы машины Ж устанавливается равновесие (на
рис. 5 точки В), определяемое равенством усилий в элементах машины и
нагрузки на образец.
АЕ1ЕС, хН
а
АЕ1ЕС , кН
п,в
♦
0,4-
3 4 5 Е , кН
б
АЕ1ЕС, к^
п я
и,ч
И -
О 200 400 600 аоо С , мкф
в
Рис. 4. Изменение поперечной нагрузки АРШс на образец, вызванное действием ИЭТ, в
зависимости от напряжения и о (С = 600 мкФ, Е = 3,9 кН) - а, нагрузки Е (С = 600 мкФ,
и 0 = 4 кВ) - б и емкости батареи конденсаторов С (У0 = 4 кВ, Е = 3,9 кН) - в.
Пропускание через образец ИЭТ приводит к неупругому перемещению
его центральной части А /^ с и снижению нагрузки А Р ^ с . Из приве
денной схемы видно, что при заданном снижении нагрузки АЕ/ес умень
шение жесткости элементов машины (уменьшение наклона линии В С Я на
0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 6 49
Г. В. Степанов, А. И. Бабуцкий, В. П. Пахотных
рис. 5) вызывает увеличение ^ 1ЕС и, следовательно, деформации в локаль
ных областях сдвига. Как следует из проведенного анализа, при низкой
жесткости элементов машины влияние изменения жесткости образца на
релаксацию напряжений несущественно.
в чу
Рис. 5. Схема изменения диаграммы усилие-перемещение при действии ИЭТ.
О ценка теплового действия ИЭТ. Расчетное снижение нагрузки, вы
званное тепловым действием тока, определяли для синусоидального тока с
экспоненциальным характером затухания его амплитуды за три периода:
г( £) = г0 ехр( t | Т ) Бт(2л^ /Т ),
где г’о - номинальная амплитуда плотности тока; Т - период его колебаний.
С использованием метода конечных элементов рассчитано изменение_7
температуры в образце во времени (удельное электросопротивление 2 - 1 0
Ом - м , объемная теплоемкость 3,5 МДж/(м - К), коэффициент теплопровод
ности 80 Дж/(м -К - с)). При амплитуде плотности тока при первом колеба-
9 2нии 3,9-10 А/м (период колебаний Т ~ 250 мкс) повышение температуры,
вызванное ИЭТ на границах образца, составляет примерно 85°С. Локальное
увеличение амплитуды плотности тока в угловых точках за 0,08 мс до
9 26,5-10 А/м приводит к повышению температуры, достигающему 400°С,
однако через 0,8 мс температура быстро снижается до 90° С, причем в
пределах всей области локализованного сдвига в образце ее повышение не
превышает 90°С. Расчетное уменьшение нагрузки на образец вследствие
50 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 6
теплового действия тока с учетом неоднородного распределения темпера
туры в момент ее максимума в угловых точках является незначительным.
После выравнивания температуры в полосе сдвига к моменту окончания
действия ПЭТ (через 0,8 мс после начала действия ПЭТ) расчетное сниже
ние сопротивления металла сдвигу, вызванное нагревом, не превышает 7,5%
(при повышении температуры до 1000° С сопротивление сдвигу снижается в
10 раз). Расчетное снижение сопротивления сдвигу существенно ниже заре
гистрированного в экспериментах уменьшения нагрузки (—17,5%) - рис. 4,б.
Это может быть обусловлено превалирующим нетепловым действием элект
рического тока, снижающего сопротивление металла деформации более
интенсивно, чем следует из зависимости свойств металла от температуры.
Анализ влияния ИЭТ на кинетику деформирования. Согласно ре
зультатам экспериментальных исследований влияние ПЭТ на релаксацию
растягивающих и сдвиговых напряжений проявляется в увеличении неупру
гой деформации за период действия тока, следовательно, повышении ско
рости пластической деформации. При этом наблюдается эффект “насыще
ния”: с увеличением плотности тока уровень релаксации напряжений асимп
тотически приближается к предельному значению, поскольку величина сни
жения напряжений не может превышать их исходных значений.
Скорость пластической деформации при действии ПЭТ, как и при
динамическом деформировании, может быть определена с использованием
ее линейной зависимости от “перенапряжения” [9]:
£„ = (а - а х ) / л ,
Влияние импульса электрического тока ...
где а - сопротивление металла при динамическом нагружении; а ̂ -
сопротивление металла при статическом нагружении; л - коэффициент
вязкости.
В проведенных экспериментах непосредственно перед пропусканием
ПЭТ имеем а = а ̂ , следовательно, скорость пластической деформации равна
нулю. Действие ПЭТ приводит к снижению начального сопротивления сдви
гу а на Д а ш с , т.е. до а ^ - Д а 1ЕС, и развитию деформации со средней
скоростью £р = Д а 1ЕС /2 /л. Средняя величина скорости деформации £„ при
действии ПЭТ, вызывающего деформацию пластического сдвига £р за
эффективное время действия тока ' ец - , и коэффициент вязкости л опре
деляются по уравнениям
. _ Д а т е _ Д Р щ с _ , . .
£р г ’ ' ' 2£ р 4 Л „ ' 4 1 ■ (7)
Выше указывалось, что при нагружении сдвигом стального образца по
снижению нагрузки на Ь Р 1ЕС =1000 Н (при нагрузке ~ 5700 Н, рис. 4) из
уравнения (6) определяется прирост средней деформации сдвига Ае 1ЕС =
~ 6,3% при величине смещения А / е с ~ 0,126 мм. Это соответствует сред
нему значению скорости деформации е Шс ~ 250 с -1 (при ї / = 250 мкс) и
коэффициенту вязкости л ~ 8 , 3 ‘104 Па -с, величина которого удовлетвори
ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2008, № 6 51
Г. В. Степанов, À. И. Бабуцкий, В. П. Пахотных
тельно согласуется с известными данными для низкоуглеродистой стали при
высокой скорости деформации, соответствующей атермическому механизму
движения дислокаций [9, 10]. Следовательно, кинетика деформации при дей
ствии ИЭТ как и при динамическом нагружении, определяется уровнем
“перегрузки” и коэффициентом вязкости металла при соответствующей ско
рости пластической деформации.
В ы в о д ы
1. Экспериментально определенный уровень релаксации напряжений
сдвига существенно выше расчетного снижения напряжений, вызванного
повышением температуры в результате теплового действия ИЭТ что свиде
тельствует о влиянии на релаксацию напряжений эффектов, связанных с
нетепловым действием тока.
2. Кинетика деформации металла при сдвиге в период действия ИЭT
определяется коэффициентом вязкости, как и при деформировании с повы
шенной скоростью.
Изучение эффектов релаксации напряжений в различных конструкцион
ных металлах и их связи с микроструктурными изменениями при действии
ИЭT является задачей дальнейших исследований.
Р е з ю м е
Наведено методику та деякі результати експериментального дослідження
релаксації напружень зсуву, що зумовлена дією імпульсу електричного
струму високої щільності. Установлено суттєвий вплив нетеплового ефекту
дії струму на кінетику деформації при зсуві. Показано, що швидкість
деформації металу при зсуві в період дії імпульсу електричного струму
визначається коефіцієнтом в ’язкості аналогічно непружному деформуванню
з підвищеною швидкістю.
1. Спицин В. И., Троицкий О. À . Электропластическая деформация метал
ла. - М.: Наука, 1985. - 1б0 с.
2. Б а р а н о в Ю . В ., Троицкий О. À ., À вp a м о в Ю . С., Ш ляпин À. Д . Физи
ческие основы электроимпульсной и электропластической обработок и
новые материалы. - М.: МГИУ, 2001. - 844 с.
3. S p rech er A. F ., M annan S. L., a n d C o n ra d H . On the mechanisms for the
electroplastic effects in metals //Acta Met. - 198б. - 34, No. 7. - P. 1145 -
11б2.
4. Д орон и н Ю . Л . Исследование возможностей повышения конструкцион
ных и эксплуатационных характеристик деталей летательных аппаратов
импульсным воздействием высокоэнергетического электромагнитного
поля: Автореф. дис. ... канд. техн. наук. - М., 1992. - 18 с.
5. В олодин В. Л ., Б адьи н а M . И., С ары ч ев В. Л ., К удаш ки н а À. Н . Иссле
дование структуры и свойств высокомарганцовистых сталей после воз
действия импульсных электрических токов // Изв. вузов. Черная метал
лургия. - 1992. - № б. - С. 98 - 99.
52 1SSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2008, M б
Влияние импульса электрического тока
6. С т еп анов Г. В., Б абуц ки й А. И., М а м еев И. А., О лисов А. Н . Анализ
процесса релаксации растягивающих напряжений под действием импуль
са электрического тока // Пробл. прочности. - 2006. - № 1. - С 116 -
127.
7. С т епанов Г. В ., Б абуцкий А. И., М ам еев И. А . Нестационарное напряжен
но-деформированное состояние в длинном стержне, вызванное импуль
сом электрического тока высокой плотности // Там же. - 2004. - № 4. -
С. 60 - 67.
8. Н о во гр уд ск и й Л . С. О влиянии податливости испытательной машины на
сопротивление деформированию металлов при скачкообразном развитии
их упругопластической деформации // Там же. - 2000. - № 3. - С. 125 -
132.
9. С т еп анов Г. В. Упругопластическое деформирование и разрушение
материалов при импульсном нагружении. - Киев: Наук. думка, 1991. -
288 с.
10. С т еп анов Г. В ., З у б о в В. И . Обобщенная кривая деформирования вы
сокопрочной стали в широком диапазоне скоростей деформирования //
Пробл. прочности. - 2004. - № 2. - С. 77 - 86.
Поступила 23. 02. 2007
0556-171Х. Проблемыг прочности, 2008, № 6 53
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-48369 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:45:04Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Степанов, Г.В. Бабуцкий, А.И. Пахотных, В.П. 2013-08-18T16:07:57Z 2013-08-18T16:07:57Z 2008 Влияние импульса электрического тока высокой плотности на
 релаксацию сдвиговых напряжений / Г.В. Степанов, А.И. Бабуцкий, В.П. Пахотных // Проблемы прочности. — 2008. — № 6. — С. 44-53. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48369 539.3; 537.39 Приведены методика и некоторые результаты экспериментального исследования релаксации
 напряжений сдвига, вызванной действием импульса электрического тока высокой
 плотности. Установлено существенное влияние нетеплового эффекта действия тока на
 кинетику деформации при сдвиге. Показано, что скорость деформации металла при сдвиге в
 период действия импульса электрического тока определяется коэффициентом вязкости
 аналогично неупругому деформированию с повышенной скоростью. Наведено методику та деякі результати експериментального дослідження
 релаксації напружень зсуву, що зумовлена дією імпульсу електричного
 струму високої щільності. Установлено суттєвий вплив нетеплового ефекту
 дії струму на кінетику деформації при зсуві. Показано, що швидкість
 деформації металу при зсуві в період дії імпульсу електричного струму визначається коефіцієнтом в’язкості аналогічно непружному деформуванню з підвищеною швидкістю. We present the procedure and some results of
 the experimental study of the relaxation of
 shear stresses caused by the action of pulse electric
 current of high density. The essential influence
 of nonthermal nature of pulse current
 action on the kinetics of shear deformation has
 been revealed. It is shown that the metal shear
 strain rate during the period of pulse electric
 current action is determined by the coefficient
 of viscosity which is similar to the case of
 high-speed inelastic deformation. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений Effect of the High-Density Pulse Electric Current on Relaxation of Shear Stresses Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений Степанов, Г.В. Бабуцкий, А.И. Пахотных, В.П. Научно-технический раздел |
| title | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений |
| title_alt | Effect of the High-Density Pulse Electric Current on Relaxation of Shear Stresses |
| title_full | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений |
| title_fullStr | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений |
| title_full_unstemmed | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений |
| title_short | Влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений |
| title_sort | влияние импульса электрического тока высокой плотности на релаксацию сдвиговых напряжений |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48369 |
| work_keys_str_mv | AT stepanovgv vliânieimpulʹsaélektričeskogotokavysokoiplotnostinarelaksaciûsdvigovyhnaprâženii AT babuckiiai vliânieimpulʹsaélektričeskogotokavysokoiplotnostinarelaksaciûsdvigovyhnaprâženii AT pahotnyhvp vliânieimpulʹsaélektričeskogotokavysokoiplotnostinarelaksaciûsdvigovyhnaprâženii AT stepanovgv effectofthehighdensitypulseelectriccurrentonrelaxationofshearstresses AT babuckiiai effectofthehighdensitypulseelectriccurrentonrelaxationofshearstresses AT pahotnyhvp effectofthehighdensitypulseelectriccurrentonrelaxationofshearstresses |