Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов

Предложен метод, позволяющий контролировать кинетику неупругости поликристаллического материала по изменению угла сдвига фаз между напряжением и деформацией в локально нагруженной области поверхности исследуемого материала. С помощью метода можно определять текущее значение поврежденности исследу...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2009
1. Verfasser:	Майло, А.Н.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України 2009
Schriftenreihe:	Проблемы прочности
Schlagworte:	Производственный раздел
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48384
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов / А.Н. Майло // Проблемы прочности. — 2009. — № 3. — С. 124-133. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-48384
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-483842025-02-09T09:59:55Z Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов The resonance method of nonelasticity control of structural materials Майло, А.Н. Производственный раздел Предложен метод, позволяющий контролировать кинетику неупругости поликристаллического материала по изменению угла сдвига фаз между напряжением и деформацией в локально нагруженной области поверхности исследуемого материала. С помощью метода можно определять текущее значение поврежденности исследуемого алюминиевого сплава в условиях лабораторных испытаний при циклическом нагружении по изменению статистических характеристик распределения угла сдвига фаз. В качестве исследуемого материала выбран алюминиевый сплав АМг6Н, относящийся к циклически упрочняющимся материалам. Запропоновано метод, що дозволяє контролювати кінетику непружності полі- кристалічного матеріалу за зміною кута зсуву фаз між напруженням і деформацією в локально навантаженій зоні поверхні досліджуваного матеріалу. За допомогою метода можна визначити поточне значення пошкодження досліджуваного алюмінієвого сплаву в умовах лабораторних випробувань при циклічному навантаженні за зміною статистичних характеристик розподілу кута зсуву фаз. Досліджуваним матеріалом служив алюмінієвий сплав АМг6Н, який відноситься до циклічно зміцнюваних матеріалів. We have developed a method which provides control of the nonelasticity kinetics of polycrystal materials by variation of the stress-strain phase shift angle in the locally loaded surface zone of the material under study. The proposed method allows one to determine current value of damage of investigated aluminum alloy under laboratory conditions of cyclic deformation by variation of statistical characteristics of phase shift angle distribution. Aluminum alloy AMg6N, which is a cyclically hardening material, was used for these studies. 2009 Article Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов / А.Н. Майло // Проблемы прочности. — 2009. — № 3. — С. 124-133. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48384 621.921 ru Проблемы прочности application/pdf Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Производственный раздел Производственный раздел
spellingShingle	Производственный раздел Производственный раздел Майло, А.Н. Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов Проблемы прочности
description	Предложен метод, позволяющий контролировать кинетику неупругости поликристаллического материала по изменению угла сдвига фаз между напряжением и деформацией в локально нагруженной области поверхности исследуемого материала. С помощью метода можно определять текущее значение поврежденности исследуемого алюминиевого сплава в условиях лабораторных испытаний при циклическом нагружении по изменению статистических характеристик распределения угла сдвига фаз. В качестве исследуемого материала выбран алюминиевый сплав АМг6Н, относящийся к циклически упрочняющимся материалам.
format	Article
author	Майло, А.Н.
author_facet	Майло, А.Н.
author_sort	Майло, А.Н.
title	Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов
title_short	Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов
title_full	Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов
title_fullStr	Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов
title_full_unstemmed	Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов
title_sort	резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов
publisher	Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
publishDate	2009
topic_facet	Производственный раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48384
citation_txt	Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов / А.Н. Майло // Проблемы прочности. — 2009. — № 3. — С. 124-133. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.
series	Проблемы прочности
work_keys_str_mv	AT majloan rezonansnyjmetodkontrolâneuprugostikonstrukcionnyhmaterialov AT majloan theresonancemethodofnonelasticitycontrolofstructuralmaterials
first_indexed	2025-11-25T15:11:43Z
last_indexed	2025-11-25T15:11:43Z
_version_	1849775625498263552
fulltext	ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ РАЗДЕЛ УДК 621.921 Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов А. Н. М айло Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАН Украины, Киев, Украина П р е д л о ж е н м е т о д , п о з в о л я ю щ и й к о н т р о л и р о в а т ь к и н е т и к у н е у п р у г о с т и п о л и к р и с т а л л и ч е с - к о г о м а т е р и а л а п о и з м е н е н и ю у г л а с д в и г а ф а з м е ж д у н а п р я ж е н и е м и д е ф о р м а ц и е й в л о к а л ь н о н а г р у ж е н н о й о б л а с т и п о в е р х н о с т и и с с л е д у е м о г о м а т е р и а л а . С п о м о щ ь ю м е т о д а м о ж н о о п р е д е л я т ь т е к у щ е е з н а ч е н и е п о в р е ж д е н н о с т и и с с л е д у е м о г о а л ю м и н и е в о г о с п л а в а в у с л о в и я х л а б о р а т о р н ы х и с п ы т а н и й п р и ц и к л и ч е с к о м н а г р у ж е н и и п о и з м е н е н и ю с т а т и с т и ч е с к и х х а р а к т е р и с т и к р а с п р е д е л е н и я у г л а с д в и г а ф а з . В к а ч е с т в е и с с л е д у е м о г о м а т е р и а л а в ы б р а н а л ю м и н и е в ы й с п л а в А М г б Н , о т н о с я щ и й с я к ц и к л и ч е с к и у п р о ч н я ю щ и м с я м а т е р и а л а м . Ключевые слова : циклическое нагружение, неупругость, микропластические деформации, петля гистерезиса, добротность колебательной системы, резо нансная характеристика. Для всех конструкционных материалов характерно рассеяние механи ческих свойств при деформировании из-за несовершенства структуры мате риала, обусловленного наличием острых углов, дефектов кристаллической решетки, несимметричностью структурных элементов и др. Эти факторы являются концентраторами напряжений на макро-, микро- и субмикроскопи- ческом уровнях. Данные работы [1] дают количественную оценку размера структурного элемента (зерна) в объеме исследуемого поликристаллического материала. Соотношение размеров зерен может изменяться в пределах поряд ка, размеров блоков зерен - в несколько раз. Несовершенство структуры поликристаллического материала приводит к его неоднородному напряжен ному состоянию при нагружении. При этом значения напряжений в локаль ных объемах материала могут в два-три раза превышать номинальное [2-4], вследствие чего пластическая деформация поликристаллического материала протекает неоднородно по всему объему В условиях циклического нагружения микропластическая деформация является одним из основных факторов изменения механических свойств. Количественной характеристикой процесса микропластического деформиро вания служит неупругая деформация за цикл. В координатах напряжение- деформация изменение механических свойств материала при циклическом нагружении описывается замкнутой петлей гистерезиса. Ширина такой петли равна неупругой деформации за цикл, что позволяет количественно оценить © А. Н. МАЙЛО, 2009 124 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 Резонансный метод контроля неупругости поврежденность поликристаллического материала [5-7]. Структура напря жений конструкционного материала, заданная его несовершенством, под действием циклического нагружения изменяется с каждым циклом, что приводит к снижению пределов пропорциональности и текучести. Это явле ние известно как “эффект Баушингера” [8] (упрочнение или разупрочнение в условиях циклического нагружения). Неоднородность напряженного состояния может быть выражена харак теристикой статистического распределения величины микропластической де формации [2, 3]. Кинетика микропластического деформирования будет соот ветствовать характеру накопления поврежденности материала до тех пор, пока изменяется объем локализации усталости. Существует много методов, которые позволяют интегрально оценить неупругую деформацию в материале за цикл: калориметрический [9]; фазовый [10]; свободных затухающих коле баний [11]; Кимбалла-Лазана [12]; кривой резонанса [13]; динамической петли гистерезиса [10]. Недостатком этих методов является то, что интеграль ная характеристика неупругости материала в полной мере не описывает изменения структуры материала, отмеченные в работе [14]. Кроме того, их использование не позволяет определить неупругие деформации при амплиту де циклических напряжений ниже предела выносливости исследуемого мате риала. Минимально определяемый с помощью метода динамической петли гистерезиса уровень неупругой деформации составляет 10 6...10 7 мм/мм. Эти недостатки обусловливают необходимость разработки методов локаль ного контроля неупругости поликристаллического материала. В данной работе предлагается метод, который позволяет контролировать кинетику неупругости материала по изменению фазочастотных параметров колебательной системы образец-силовозбудитель. Он представляет собой модификацию метода для исследования внутреннего трения поликристалли ческого материала, в котором используется составная высокодобротная коле бательная система в виде стержня, длина которого кратна половине длины волны на частоте основного продольного резонанса [15, 16]. Добротность Q нагруженной колебательной системы на порядок выше таковой исследуемого поликристаллического материала. Параметры колебательной системы, состоя щей из исследуемого материала (образца) и пьезоэлектрического элемента, определяются интегрально по углу сдвига фаз электромеханической коле бательной системы. На рис. 1 показана схема электромеханической колебательной системы [17], состоящей из активного элемента, в качестве которого используется пьезоэлектрический полуволновой стержень. Поперечное сечение стержня имеет прямоугольную форму. На противоположных боковых гранях стержня (в плоскостях, перпендикулярных направлению поляризации) нанесены элект роды. Потенциальный электрод разделен симметрично относительно узло вого сечения на две части, к одной из которых прикладывается переменное электрическое напряжение и а .В результате действия обратного пьезоэлектри ческого эффекта стержень упруго деформируется в продольном направлении, в то время как прямой пьезоэлектрический эффект приводит к появлению электрического напряжения и Е, пропорционального деформациям, на потен циальной электродной поверхности. Пьезоэлектрический стержень вследст ISSN 0556-171Х. Проблемыг прочности, 2009, № 3 125 А. Н. Майло вие обратимости пьезоэффекта служит и силовозбудителем, и датчиком. Тор цевая поверхность, взаимодействующая с поверхностью исследуемого мате риала, имеет сферическую форму. Рис. 1. Схема силонагружающего устройства: 1 - исследуемая поверхность; 2 - торцевая поверхность; 3 - пьезоэлектрический стержень; 4 - направляющие; р - угол сдвига фаз; Р - статическая нагрузка. На рис. 2 приведена резонансная характеристика датчика измерительной системы для уровня входного напряжения и вх = 0,5 В, при котором парамет ры колебательной системы линейны. Чувствительность метода оценивали по диапазону контролируемого параметра (угол сдвига фаз) при перемещении зоны контактного взаимодействия по поверхности исследуемого материала. Диапазон изменения угла сдвига фаз относительно максимального значения составляет около 30%. Расходуемая на деформирование материала в зоне контакта энергия (рис. 3) приводит к изменению резонансных характеристик колебательной системы и, как следствие, ее добротности. Различие в доброт ности, определенной по методу кривой резонанса [18], для ненагруженного датчика и под нагрузкой составляет 29%. Результатом нелинейности механи ческих характеристик материала является сдвиг фаз на угол между элект рическим напряжением возбуждения и 0 пьезоэлектрического стержня и электрическим напряжением и Е, возникающим вследствие прямого пьезо эффекта. Изменение величины угла сдвига фаз выражается функцией = = / ( и 0 , и Е). С учетом электромеханической аналогии между колебаниями механической системы и электрической цепи, которые описываются одними и теми же дифференциальными уравнениями, угол сдвига фаз между элект рическим напряжением и током эквивалентен углу сдвига между механи ческим напряжением и деформацией. Угол сдвига фаз между механическим напряжением и деформацией и неупругая деформация Ае за цикл связаны соотношением [10] Ае 2а а 8ІП р Е(1 — 8ІП р ) ( 1) где о а - амплитуда циклических напряжений; Е - модуль упругости при растяжении. 126 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 ивЫх, В Резонансный метод контроля неупругости ... 1 \ / ' \ 2 / х с/ ' 17,7 17,8 17,9 18,0 £ кГц Рис. 2. Резонансные характеристики датчика колебательной системы: 1, 2 - соответственно датчик без нагрузки и с нагрузкой. К Р э т ^ ) Рис. 3. Схема контакта торцевой поверхности с материалом: Я - радиус торцевой поверх ности; м - перемещение в зоне контакта; а - радиус контакта; Р 8Іп(шґ) - нагрузка. В условиях циклического нагружения при напряжении предела выносли вости и выше рассеяние энергии в основном обусловлено микропластичес- кими деформациями [10]. Предложенный метод позволяет контролировать неупругость поверхностного слоя исследуемого материала локально (локаль ность определяется размером нескольких зерен конструкционного материала). Вследствие неоднородного напряженного состояния материала диссипатив ные свойства его локальных объемов характеризуются статистическим рас пределением, что проявляется в изменении угла сдвига фаз при перемещении зоны контактного взаимодействия на поверхности объекта измерения. По распределению амплитудной характеристики угла сдвига фаз можно судить о неоднородности рассеянной поврежденности материала, а по характеристике распределения локальной неупругости поверхностного слоя - об изменении свойств исследуемого материала при циклическом нагружении. Для того чтобы в зоне контактного взаимодействия в материале не накапливалась дополнительная поврежденность, были определены уровни максимально допускаемых напряжений в этой зоне. По данным [19] рассчи тывали перемещение м в зоне контакта, которое приравнивали к амплитуд ному значению микроперемещения \| и \| торца пьезоэлектрического стержня, при разном уровне напряжения возбуждения и вх: \| и \|= 31Ф оЯ1/ лН , (2) ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 127 А. Н. Майло где й 31 - пьезомодуль; Ф 0 - электрический потенциал; Q -добротность; I - длина стержня; к - половина толщины стержня. Результаты вычислений следующие: при входном напряжении и вх = 0,5; 1,0; 1,5; 2,0 В значение \| и \| соответственно составляет 0,10; 0,18; 0,29; 0,37 мкм. Добротность Q в формуле (2) находили по методу кривой резонанса для ненагруженной колебательной системы (рис. 1) при заданных значениях амплитуды напряжения возбуждения и вх. Согласно данной методике схема нагружения реализуется в виде пульси рующего цикла, т.е. без отрыва в зоне контактного взаимодействия торцевой поверхности с поверхностью исследуемого материала. Чтобы определить минимальное значение усилия сжатия Р, которое возникает в зоне контакта, использовали решение задачи Герца [20]. Известное микроперемещение \| и \| торца пьезоэлектрического стержня приравнивали к перемещению в зоне контакта ^ (рис. 3). Искомое значение Р находили по формуле где &1, к 2 - постоянные, учитывающие упругие свойства контактирующих материалов; Я, г - радиусы поверхностей контакта соответственно торцевой пьезоэлектрического стержня и образца. По известному значению усилия сжатия можно найти напряжение в зоне контакта: где V - коэффициент Пуассона материала образца. В таблице приведены расчетные данные для сплавов АМгбН и ОТ4-1. Для определения диапазона допускаемых усилий сжатия в зоне контактного взаимодействия торцевой поверхности с поверхностью исследуемого матери ала, при котором будет обеспечена линейность характеристик колебательной системы, строили графики изменения выходного напряжения и вых в зависи мости от статической нагрузки Р (рис. 4) при постоянной резонансной частоте колебательной системы. Из полученных результатов (рис. 4) следует, что линейность характеристик колебательной системы в зависимости от амплитуды выходного напряжения сохраняется при значениях Р , равных 0,1...1,6 Н для титанового сплава, что соответствует напряжениям в зоне контакта 118...298 МПа, где минимальное значение допускаемого напряжения составляет 35% предела выносливости, максимальное - 83% (предел вынос ливости равен 360 МПа на базе 10 цикл) [21]. Для сплава АМгбН диапазон допускаемых усилий сжатия составляет 0,1...0,6 Н, соответствующий диапа зон напряжений в зоне контакта - 95...172 МПа. Минимальное значение допускаемого усилия сжатия равно 62% предела выносливости, максималь ное - 130% (предел выносливости составляет 152 МПа на базе 2-10 цикл) [21]. Значит, максимальное допускаемое напряжение в зоне контактного (3) а = 0,135 128 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 Резонансный метод контроля неупругости взаимодействия для данного сплава ограничено пределом выносливости. На рис. 5 показано изменение резонансной частоты колебательной системы при нагружении. В диапазоне установленных допускаемых усилий сжатия сохра няется линейность амплитудных характеристик выходного напряжения и вых и резонансной частоты /р . Х арактеристики нагруж ения исследуемых сплавов Сплавы щ, мкм Р, Н о, МПа АМгбН 0,10 0,10 95 0,18 0,24 127 0,29 0,49 1б1 0,37 0,71 182 ОТ4-1 0,10 0,13 129 0,18 0,33 173 0,29 0,б7 220 0,37 0,97 249 ,В РР(Мі \ 0,5 \ "—о---- о-- —о---- □--- ---- —Л------------ Л ------------1 ---- 0 ---- с—О---- □---- сь б р,н Рис. 4. Характеристики линейности колебательной системы по амплитуде при резонансной частоте колебательной системы для сплавов АМгбН (а) и ОТ4-1 (б). ґР, кГц 17,94 17,91 17,: 17,85 Л х ІВ 0 - ^ 1,5 V ^ 0 5 - □ О 0,5 1,0 1,5 Р ,Н Рис. 5. Изменение резонансной частоты колебательной системы при нагружении. ТББЫ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 129 А. Н. Майло Объектом исследования служили образцы из алюминиевого сплава АМгбН цилиндрической формы. Характерной особенностью материалов дан ного класса является то, что в условиях циклического нагружения уровень неупругих деформаций незначителен. Это не позволяет при напряжении предела выносливости и ниже в полной мере отследить кинетику неупру- гости исследуемого материала с помощью существующих методов контроля неупругости. о Образцы испытывали на базе 10 цикл с частотой нагружения 17 кГц при симметричном цикле нагружения. Амплитуда напряжений составляла 34...48 МПа, что соответствует 22...31% предела выносливости. Зоны кон тактного взаимодействия располагались равномерно по цилиндрической по верхности исследуемого образца в плоскости, перпендикулярной оси образ ца, что соответствует сечению, где действуют максимальные циклические напряжения. Диаметр зоны контакта в зависимости от усилия сжатия и амплитуды входного напряжения силовозбудителя при диаметрах торцевой поверхности 5,8 мм и образца 7,5 мм равен 24...52 мкм. Средний размер зерна данного сплава достигает 600 мкм. Количество измерений точек на поверх ности образца составляет около 70 значений. Учет размера зерна и количест ва измерений точек показывают, что на одно зерно приходится в среднем два измерения. Соотношение между размером зерна исследуемого материала и диаметром зоны контакта (степень локализации) находится в пределах поряд ка, но не оказывает большого влияния на изменение среднего значения угла сдвига фаз, измеренного в зоне контакта на поверхности исследуемого образ ца, что обусловлено особенностями протекания процесса микропластичес- кого деформирования поликристаллического материала [22]. Следовательно, измеренное значение угла сдвига фаз может быть принято в качестве харак теристики, интегрально отражающей неоднородность пластического дефор мирования зерна. В каждой контактной зоне с помощью ПЭВМ и разработанной системы АЦП* регистрировали усредненную по 300 точкам величину угла сдвига фаз. Для осреднения данных измерений в 70 точках на поверхности исследуемого образца использовали около 21000 значений угла сдвига фаз. Оценка погреш ности измерений свидетельствует, что погрешность аппаратуры колеблется в пределах 5%, общая погрешность измерений составляет 10%. С использо ванием базы данных измерений характеристику неупругости представляли в координатах нормированная (по отношению к максимальному значению) дисперсия угла сдвига фаз - долговечность, по кинетике которой можно судить об изменении структуры микропластических деформаций в материале при циклическом нагружении (рис. 6). Первый период нагружения (примерно 50% долговечности) характери зуется снижением кинетической характеристики в результате однородного распределения очагов микропластической деформации по отношению к на чальному состоянию (рис. 6,а). Для второго периода (50...60% долговечности) характерен ее минимум, что обусловлено стабилизацией процесса микро- пластического деформирования. Последний период нагружения (до зарож- * Система разработана П. М. Копчевским. 130 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 Резонансный метод контроля неупругости 1М, цикл к5оа<и с О8 йX*й И ОЛ8 2ао К б Н цикл Рис. 6. Кинетические характеристики сплавов АМгбН (а) и ВТ14 (б). дения макротрещины) связан с локализацией процесса микропластического деформирования, о чем свидетельствует наличие возрастающего участка на зависимости, приведенной на рис. 6,а. Отмеченные периоды соответствуют стадийности процесса усталостного повреждения, описанного в работе [7], где в качестве параметра усталостного повреждения используется неупругая деформация за цикл, изменение которой отображают структурные преобра зования в материале. На рис. 6,б представлена кинетическая характеристика сплава ВТ14 [23], общая тенденция изменения которой такая же, как и сплава АМгбН. Исключение составляет то, что в пределах 40%-ной наработки наблюдаются отдельные осцилляции, появление которых имеет периодичный характер. Это служит подтверждением того, что метод чувствителен к дис кретным структурным изменениям в материале. В ы в о д ы 1. Предложен метод, позволяющий контролировать кинетику неупругости материала по изменению угла сдвига фаз между напряжением и деформацией в локальной нагруженной зоне его поверхности, а разработанная методика - изменения структуры нагруженного поликристаллического материала при о долговечности до 10 цикл по разбросу значений угла сдвига фаз. 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 131 а А. Н. Майло 2. Получены характеристики изменения неупругости для сплава АМгбН,о которые описывают его повреждаемость в диапазоне долговечности до 10 цикл в условиях циклического нагружения при частоте 17 кГц. Р е з ю м е Запропоновано метод, що дозволяє контролювати кінетику непружності полі- кристалічного матеріалу за зміною кута зсуву фаз між напруженням і дефор мацією в локально навантаженій зоні поверхні досліджуваного матеріалу. За допомогою метода можна визначити поточне значення пошкодження дослід жуваного алюмінієвого сплаву в умовах лабораторних випробувань при цик лічному навантаженні за зміною статистичних характеристик розподілу кута зсуву фаз. Досліджуваним матеріалом служив алюмінієвий сплав АМгбН, який відноситься до циклічно зміцнюваних матеріалів. 1. Сопротивление материалов деформированию и разрушению / Под ред. В. Т. Трощенко. - Киев: Наук. думка, 1994. - Ч. 2. - 700 с. 2. Гурьев А. В., Митин В. Я. Особенности развития локальных микро- неоднородных деформаций и накопление усталостных повреждений в углеродистых сталях // Пробл. прочности. - 1978. - № 11. - С. 1 9 - 23 . 3. Гурьев А. В., Савкин А. Н. О влиянии кратковременных циклических перегрузок на усталостную прочность и демпфирующую способность углеродистых сталей // Там же. - 1978. - № 7. - С. 17 - 22. 4. Белугина Е. А., Попов С. П., Худякова Н. А. Неоднородность распре деления остаточных микродеформаций при циклическом деформирова нии // Там же. - 1982. - № 7. - С. 34 - 36. 5. Трощенко В. Т. Рассеянное усталостное повреждение металлов и спла вов. Сообщ. 1. Неупругость, методы, результаты исследования // Там же. - 2005. - № 4. - С. 5 - 32. 6. Трощенко В. Т. Деформирование и разрушение металлов при много цикловом нагружении. - Киев: Наук. думка, 1981. - 343 с. 7. Циклические деформации и усталость металлов. В 2 т. Т. 1. Малоцикло вая и многоцикловая усталость металлов / В. Т. Трощенко, Л. А. Хамаза, В. В. Покровский и др. / Под ред. В. Т. Трощенко. - Киев: Наук. думка, 1985. - 216 с. 8. Серенсен С. В. Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению. - М.: Атомиздат, 1975. - 192 с. 9. Кузьменко В. А., Сулик П. С., Шевчук А. Д. К вопросу об определении рассеяния энергии в металлах при высокочастотных колебаниях с боль шой амплитудой // Рассеяние энергии при колебаниях механических систем. - Киев: Наук. думка, 1968. - С. 266 - 272. 10. Трощенко В. Т. Усталость и неупругость. - Киев: Наук. думка, 1971. - 267 с. 11. Писаренко Г. С. Рассеяние энергии при механических колебаниях. - Киев: Изд-во АН УССР, 1962. - 436 с. 132 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 3 Резонансный метод контроля неупругости 12. Lazan B. J. Fatigue of structure materials at high temperature // Proc. Int. Conf. Fatigue Metals. - London, 1956. - P. 327 - 340. 13. Сорокин E. С. Методы экспериментального определения внутреннего тре ния в твердых телах // Вопр. прикл. механики. - 1964. - Вып. 193. - С. 5 - 42. 14. Иванова В. С. Синергетика разрушения и механические свойства // Синергетика и усталостное разрушение металлов. - М.: Наука, 1989. - С. 6 - 29. 15. Quimby S. L. On the experimental determination of the viscosity of vibrating solids // Phys. Rew. - 1925. - 25, No. 4. - P. 558-573. 16. Мезон У. Измерение низко- и высокоамплитудного внутреннего трения в твердых телах и их связь с движением несовершенств строения // Микро пластичность. - М.: Металлургия, 1972. - С. 236 - 301. 17. Пат. № 17348 Україна МПК (2006) G01N 3/00. Спосіб оцінки рівня деградації матеріалу елемента конструкції / Г. Г. Писаренко, П. М. Коп- чевський, А. М. Майло. - Чинний від 15.09.06. 18. Писаренко Г. С., Яковлев А. П., Матвеев В. В. Вибропоглощающие свой ства конструкционных материалов. - Киев: Наук. думка, 1971. - 375 с. 19. Писаренко Г. Г. Прочность пьезокерамики. - Киев: Наук. думка, 1987. - 232 с. 20. Тимошенко С. П., Гудьер Дж . Теория упругости. - М.: Наука, 1975. - 576 с. 21. Титановые сплавы в машиностроении / Под ред. Г. И. Капырина. - Л.: Машиностроение, 1977. - 170 с. 22. Кукса Л. В. Закономерности развития микронеоднородной пластической деформации металлов // Пробл. прочности. - 1979. - № 9. - С. 13 - 19 . 23. Писаренко Г. Г., Войналович О. В., Голованьов Ю. М., Васинюк I. М. Пошкоджуваність та структурна неоднорідність титанового сплаву ВТ14 при циклічному навантажуванні // Там же. - 2003. - № 6. - С. 75 - 84. Поступила 09. 10. 2007 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2009, № 3 133

Резонансный метод контроля неупругости конструкционных материалов

Institution

Ähnliche Einträge