Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
Рассмотрен метод определения предельного давления для газонефтепроводов, подверженных локальной коррозии. Предлагаемый метод основан на совместном использовании критериев прочности механики сплошной среды и механики разрушения. Его использование подтверждается результатами численных исследований и...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Проблемы прочности |
|---|---|
| Дата: | 2009 |
| Автори: | , , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України
2009
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48446 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями / В.В. Астанин, Н.М. Бородачев, С.Ю. Богдан, В.А. Кольцов, Н.И. Савченко, П.М. Виноградский // Проблемы прочности. — 2009. — № 5. — С. 73-85. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859633528800542720 |
|---|---|
| author | Астанин, В.В. Бородачев, Н.М. Богдан, С.Ю. Кольцов, В.А. Савченко, Н.И. Виноградский, П.М. |
| author_facet | Астанин, В.В. Бородачев, Н.М. Богдан, С.Ю. Кольцов, В.А. Савченко, Н.И. Виноградский, П.М. |
| citation_txt | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями / В.В. Астанин, Н.М. Бородачев, С.Ю. Богдан, В.А. Кольцов, Н.И. Савченко, П.М. Виноградский // Проблемы прочности. — 2009. — № 5. — С. 73-85. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы прочности |
| description | Рассмотрен метод определения предельного давления для газонефтепроводов, подверженных локальной коррозии. Предлагаемый метод основан на совместном использовании критериев прочности механики сплошной среды и механики разрушения. Его использование подтверждается результатами численных исследований и лабораторными модельными испытаниями.
Розглянуто метод визначення граничного тиску для газонафтопроводів із локальними корозійними пошкодженнями. Запропонований метод базується на спільному використанні критеріїв міцності механіки суцільного середовища і механіки руйнування. Його використання підтверджується результатами числових розрахунків і лабораторними модельними випробуваннями.
We present the method of the critical pressure evaluation for gas-and-oil pipelines susceptible to local corrosion. The proposed method is based on joint application of the continuous media mechanics and fracture mechanics strength criteria. The method applicability is corroborated by the numeric simulation results and laboratory test results.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:13:21Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 539.4:539.4.014.11:620.162.4
Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
В. В. Астанин, Н. М. Бородачев, С. Ю. Богдан, В. А. Кольцов,
Н. И. Савченко, П. М. Виноградский
Национальный авиационный университет, Киев, Украина
Рассмотрен метод определения предельного давления для газонефтепроводов, подверженных
локальной коррозии. Предлагаемый метод основан на совместном использовании критериев
прочности механики сплошной среды и механики разрушения. Его использование подтверж
дается результатами численных исследований и лабораторными модельными испытаниями.
К л ю ч е в ы е с л о в а : предельное состояние, разрушающее давление, коррозион
ные повреждения, механика разрушения, модельные испытания.
В ведение. Магистральные трубопроводы большого диаметра, проложен
ные по территории Украины, запроектированы в соответствии со СНиП 2.05.
06-85 [1]. Согласно последним, расчетный коэффициент запаса прочности
принят равным примерно двум. Известно, что в процессе эксплуатации
трубопроводы подвергаются коррозии, в результате чего образуются различ
ные выемки, каверны в стенке трубы, уменьшается ее толщина. При корро
зионном повреждении трубы изменяется фактический коэффициент запаса,
т.е. уменьшается предельное давление, которое может выдержать данный
участок трубопровода, в частности газопровода.
Поскольку газопроводы в Украине эксплуатируются, как правило, более
20 лет, в них с большой степенью вероятности уж е имеются различные
коррозионные повреждения. Для их безопасной работы необходимо знать,
какие коррозионные повреждения можно допустить и при каких поврежден
ный участок следует заменить.
Существующие методы расчета степени опасности коррозионных по
вреждений труб магистральных газопроводов [2, 3] достаточно сложны, в них
используются специализированные пакеты программ расчета и базы данных
или эмпирические выражения [4]. Кроме того, разрабатываемые аналити
ческие методы [5 -7 ] и базирующ иеся на них численные методики опреде
ления прочности трубопроводов с дефектами предполагают достаточно слож
ные процедуры оценивания рисков возникающих повреждений.
Целью настоящей работы является разработка относительно простого
метода, который позволит определить предельное давление для участка газо
провода, получившего неравномерное или местное повреждение. Зная пре
дельное и рабочее давление, можно определить фактические коэффициенты
запаса прочности для трубы с заданной коррозией.
Н овы й м етод определения предельного состояния м агистральны х
трубопроводов с эксплуатационны м и повреж дениям и. Конструкционные
материалы, находясь в различных условиях эксплуатации, подвергаются кор
розионным повреждениям, в результате чего снижается их прочность и
© В. В. АСТАН ИН, Н. М. БО РО Д А ЧЕВ , С. Ю. БОГДА Н, В. А. КОЛЬЦ ОВ, Н. И. САВЧЕНКО,
П. М. В И Н О ГРА Д СКИ Й , 2009
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5 73
В. В. Астанин, Н. М. Бородачев, С. Ю. Богдан и др.
сокращаются сроки службы. Дефекты коррозионного происхождения магист
ральных газопроводов подразделяются на несколько видов [2, 3]. Далее будем
рассматривать эксплуатационные коррозионные повреждения локального
(язвенного) типа (рис. 1,а).
На рис. 1,6 показана расчетная схема стенки трубы с местным корро
зионным повреждением. Задача ставится так: требуется определить несущ ую
способность поврежденной конструкции. В данном случае - это определение
предельного напряжения о пр, по достижении которого участок трубы пол
ностью разрушится.
Коррозионное
повреждение^ Т
г
5 )
/ 1
/
I
У ч асток
твубоп цоБ ода I I
Область кор^
розионного
повреждения
̂̂ ̂ ̂ ̂ ̂ ̂ ̂ ̂ I IО 0
Зона пре
дельного
состояния
материала
ъ л
Эпюра эквива
лентных
напряжений
■ Стенка трубы
п р
а 6
Рис. 1. Модельная (а) и расчетная (6) схемы стенки трубы
В настоящее время сущ ествуют два способа расчета на прочность: по
допускаемым напряжениям и по разрушающим нагрузкам. При расчете по
допускаемым напряжениям за опасное (предельное) состояние элемента
конструкции принимают такое состояние, когда в наиболее напряженной
точке будет достигнуто напряжение, равное пределу текучести о т или пре
делу прочности о в. При расчете по разрушающим нагрузкам полагают, что
исчерпание несущ ей способности наступает по достижении напряжениями
пределов текучести о т или прочности о в по всему опасному сечению (в
случае неравномерного распределения напряжений по сечению).
Однако из экспериментальных данных известно, что в момент разру
шения элемента конструкции с концентратором или повреждением предель
ное напряженное состояние не достигается по всему ослабленному сечению.
При некоторой нагрузке возле концентратора (повреждения) в опасном сече
нии возникает зона предельного состояния материала, в которой будет наблю
даться нарушение сплош ности материала, что эквивалентно образованию
трещины. С дальнейшим ростом нагрузки зона будет увеличиваться до тех
пор, пока трещина не достигнет критической длины. Затем произойдет прак
тически мгновенное разрушение элемента конструкции.
74 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5
Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
Опишем предлагаемый метод более подробно. На рис. 2,а показано
предельное состояние стенки трубы, определенное по методу допускаемых
напряжений. Согласно последнему, исчерпание несущ ей способности про
исходит по достижении в наиболее опасной точке (на рис. 2,а точка А)
предельного напряжения о в. Рис. 2 ,б иллюстрирует предельное состояние,
определенное по методу разрушающих нагрузок. Здесь во всех точках опас
ного сечения достигнуто предельное напряжение о в. На рис. 2,в приведено
предельное состояние, рассчитанное по предлагаемому методу. В данном
случае, в отличие от предыдущ их способов, предельное напряжение дости
гается на части опасного сечения стенки трубы.
а б в
Рис. 2. Предельное состояние стенки трубы: а - по методу допускаемых напряжений; б - по
пр(1) „ пр „ пр(2)методу разрушающих нагрузок; в - по предлагаемому методу, о0 < о0 < о0 .
Предлагаемый метод учитывает описанный выше механизм разрушения
и основан на совместном использовании критериев прочности материала
механики сплошной среды и механики разрушения.
Основные этапы метода.
1. Определяется напряженное состояние стенки трубы и выбираются
одно или несколько опасных сечений. Напряженное состояние находится при
некотором заданном значении внешних силовых, температурных и других
воздействий.
2. Затем эти воздействия увеличиваются пропорционально в одном отно
шении. При некотором их значении в опасном сечении появляется зона
предельного состояния материала.
3. Формируется функция g ( г), с помощью которой можно установить
зависимость протяженности зоны предельного состояния материала от вели
чины внешних воздействий. Здесь г = х /Ь , где х - текущая координата зоны
предельного состояния.
4. Строится функция / ( г), которая определяет зависимость критической
длины зоны предельного состояния материала от величины внешних воздей
ствий.
ISSN 0556-171Х. Проблемыг прочности, 2009, № 5 75
В. В. Астанин, Н. М. Бородачев, С. Ю. Богдан и др.
5. Совместно решается численно или графически уравнение
/ ( г) - ? ( г) = 0 (1)
и находится критическое значение внешних воздействий, при котором про
изойдет полное разрушение участка трубы.
Рассмотрим ход вычислений по предлагаемому методу.
1. Определим напряженное состояние стенки трубы на ЭВМ методом
конечных элементов (М КЭ) при отсутствии трещины. Выберем опасное
сечение (срединное сечение модельного повреждения).
Напряжение в этом сечении представим в виде полинома:
N
а (.х ) = о 0 пхП . (2)
н = 0
Если напряжения о х , о у , о 2 по величине одного порядка, в формуле (1)
вместо о (х ) следует подставлять эквивалентное напряжение по четвертой
теории прочности. Если напряжение о у значительно больше о х и о 2,
можно использовать первую теорию прочности. В результате получим
о пр X а п (П = о в, (3)
п—0
где а п = Р пЬ п.
Из формулы (2) следует
ё ( I) = о 7 = . (4)
Х а пі"
п = 0
2. Теперь рассмотрим образец с трещиной. В этом случае имеем такое
выражение для коэффициента интенсивности напряжений [8]:
К і = о 0 4 л а Г ( I), а = Ь і, (5)
где а - длина трещины; Б ( і ) - поправочная функция, учитывающая гео
метрию конструктивного элемента.
С помощью условия разрушения Ирвина запишем
/ < | ) —° пр = (6)
где К іс - критическое значение коэффициента интенсивности напряжений.
76 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5
Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
Рис. 3. Графическое решение уравнения (1).
3. Решение уравнения (1) можно получить графически (рис. 3) или
численно на ЭВМ.
Критическая длина трещины будет
а к = Ь к̂ >
а предельное напряжение -
а пр = I ( Ь ) = Ш( t k ) .
Результаты ч исленны х исследований. В качестве иллюстрации метода
рассмотрим пример расчета стенки трубы из стали 17Г1С ( г = 0,28, Е =
= 2 ,1 -1 0 5 МПа, в = 7 ,9 - 104 МПа, а в = 520 МПа, а т = 360 МПа, К 1с = 50
1/2 3МПа - м , у = 77 кН/м ) при различной глубине ее коррозионного повреж
дения. Проанализировано определение предельного давления с применением
МКЭ. Рабочее давление газа принималось р = 55 атм.
Расчетная схема конструктивного элемента трубы с наружным диамет
ром В = 1020 мм и толщиной стенки Ь = 10 мм приведена на рис. 4.
а б
Рис. 4. Конструктивный элемент трубы: а - расчетная схема; б - конечноэлементная сетка
сгущения вокруг возможной трещины при глубине коррозии с = 2 мм и длине трещины
а = 2 мм.
ЙХ1# 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5 77
В. В. Астанин, Н. М. Бородачев, С. Ю. Богдан и др.
Исследовали четыре этапа постепенного изменения во времени глубины
коррозионного повреждения (с = 1, 2, 3, 4 мм) и четыре длины возможных
трещин (а = 1, 2, 3, 4 мм).
Предлагаемый метод рассмотрим подробнее для образца при степени
повреждения стенки трубы 10% (с = 1 мм). И сследуем напряженно-деформи
рованное состояние конструктивного элемента и построим эпю ру напря
жений о у в опасном сечении при напряжении о о = 100 МПа (рис. 5 ,а).
сту, МПа К\, МПам
Г(х), д[х), МПа
500
\ а д
т
- — — —
1 2 х , ММ
в
Рис. 5. Исследование стенки трубы при глубине коррозии с = 1 мм: а - эпюра оу в опасном
сечении; б - зависимость коэффициента интенсивности напряжений К 1 от длины трещины а ;
в - предельное состояние конструктивного элемента.
По полученным данным формируем интерполяционный полином (1) в
виде
о у ( х ) = 1 7 4 , 3 - 31,88х - 13,27х 2 + 2 2 ,7 9 х 3 - 11,10х4 + 2 ,3 8 4 х 5 - 0 ,1909х6
или в универсальной форме при лю бой амплитуде нагружения о 0 :
о
о у( х ) = ^ г г ( 1 7 4 ,3 - 31,88х - 13,27х 2 + 2 2 ,7 9 х 3 - 11,10х 4 +
у 100
+ 2 ,3 8 4 х 5 - 0 ,1909х6 ).
При некотором значении внешних воздействий о пр в опасном сечении
появляется зона предельного состояния материала, когда о у (х ) = о в. Тогда
выражение (2) запишем в виде
78 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5
Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
0
а в = 1 0 0 ( 1 7 4 ,3 - 31,88x - 1 3 ,2 7 x 2 + 2 2 ,7 9 x 3 - 11,10x4 + 2 ,3 8 4 x 5 - 0 ,1909x6 ).
В результате получим функцию g (x ) = а JJP, которая устанавливает зави
симость протяженности зоны предельного состояния материала от внешних
воздействий (рис. 5,в). Функция (3) для данного случая имеет вид
100 а в
g(X ) = 1 7 4 , 3 - 31,88x — 13,27x 2 + 2 2 ,7 9 x 3 - 11,10x4 + 2 ,3 8 4 x 5 - 0 ,1909x6 '
Рассмотрим образец с трещиной длиной а = 1, 2, 3, 4 мм от края
коррозии и исследуем поле перемещ ений у ее вершины. Выражение для
коэффициента интенсивности напряжений имеет вид
K ! = V2^ lim
4 x^ а - 0
где и - перемещения вдоль оси у в вершине трещины (табл. 1).
Т а б л и ц а 1
Перемещения в вершине трещины (с = 1 мм)
Перемещения
и, мм
а, мм
1 2 3 4
u(x, + 0) 0,011645 0,013373 0,015933 0,019729
u(x, - 0) 0,010074 0,010952 0,012393 0,014415
Т а б л и ц а 2
Величины коэффициента интенсивности напряжений (с = 1 мм)
а, мм K j, МПа • м1/2
1 10,081
2 15,535
3 22,716
4 34,100
С помощью выражения (7) определим значения коэффициента интен
сивности напряжений (табл. 2) и построим график его зависимости от длины
трещины а (рис. 5,6).
По полученным данным формируем интерполяционный полином в виде
К г( х ) = 3 ,8 7 8 + 7 ,403х - 1 ,6125х2 + 0 ,4 1 2 7 х 3 .
ТХОТ 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, N2 5 79
и (x , + 0) - u (x , - 0)
( а - x ) 1/2 (7)
В. В. Астанин, Н. М. Бородачев, С. Ю. Богдан и др.
Зависимость (6) принимает вид
10 0 ^ 1с
3 ,8 7 8 + 7 ,403х - 1 ,6125*2 + 0 ,4 1 2 7 х 3
Строится функция / (х ), которая определяет зависимость критической длины
зоны предельного состояния материала от величины внешних воздействий
(рис. 5,в).
При совместном решении численно или графически уравнения (1) полу
чим критическое значение внешних воздействий, при котором будет иметь
место полное разрушение участка трубы:
/ (1,51) = g (1,51) = 390,6 МПа.
Таким образом, при глубине коррозионного повреждения 10% крити
ческая длина зоны предельного разрушения а сг = 1,51 мм, критическое значе
ние напряжения о су = 390,6 МПа, критическое (предельное) давление р 0 =
= 7 ,7 4 МПа = 78,87 атм. А налогично для каждого случая коррозионного
повреждения получены соответствующие значения критических напряжения
и давления газа в трубе (рис. 6).
Зная предельное и рабочее давление, были определены фактические
коэффициенты запаса прочности для трубы с заданной коррозией (рис. 7).
6 0 0
5 0 0
4 0 0
3 0 0
2 0 0
1 0 0
МПа
О 1 0 2 0 3 0 4 0
Повреждения, %
а
Роа, атм
10 2 0 3 0 40
Повреждения, %
б
Рис. 6. Зависимость критических напряжений о^ (а) и давлений газа р 0 (б) в опасном
сечении стенки трубы от степени ее коррозии.
Рис. 7. Зависимость коэффициента запаса прочности п от степени коррозии стенки трубы при
рабочем давлении газа: 1 - р = 55 атм; 2 - Р2 = 45 атм; 3 - Р3 = 35 атм.
80 ISSN 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5
Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
Предлагаемый метод позволяет определить предельное состояние стенки
трубопровода не только при наличии одного повреждения, но и группы про
извольно расположенных повреждений как с внутренней, так и с внешней
стороны трубы. Полученные значения величин критического (предельного)
давления для одного и нескольких близкорасположенных повреждений приве
дены на рис. 8. Исследовалось влияние нескольких близкорасположенных
повреждений на предельное состояние стенки трубы. Схемы конструктивных
элементов, которые анализировались в процессе расчета, приведены на рис. 9.
70 т
60
50
40 -
Одно 1 II III
□ Давление,
атм
57,439 57,607 63,907 57,949
Рис. 8. Влияние одного и нескольких близкорасположенных повреждений в стенке трубы на
критическое давление: I, II, III - схемы повреждений, показанные соответственно на рис. 9,а,
б и в.
Ті
у Ш
с = 2
Ь = 10
е З
б
20
20
10
с = 2
—
л Со
Тію III .
Ъ= 10
------->-
20
20
сто
в
Рис. 9. Конструктивные схемы элемента с близкорасположенными коррозионными повреж
дениями.
Глубина коррозионного повреждения для всех случаев принималась 2 мм.
Сравнивались возможные варианты уменьшения толщины стенки: 20% - для
одного повреждения и схем I и III, 40% - для схемы II.
188Ы 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5 81
В. В. Астанин, Н. М. Бородачев, С. Ю. Богдан и др.
Результаты эксп ери м ен тальны х исследований. Для подтверждения
работоспособности и точности предлагаемого метода определения опасного
давления в трубопроводе с коррозионными повреждениями был спланирован
и проведен специальный эксперимент, в котором моделировалась работа
участка трубопровода, нагруженного внутренним давлением.
Испытания проводили путем нагружения заполненных жидкостью (во
дой [9]) двух образцов внутренним давлением от насосной станции испыта
тельной машины ZD M U -30 (рис. 10). Каждый из них представлял собой тру
бу длиной 1 м с приваренными по торцам стальными пластинами толщиной
20 мм, в одной из которых были выполнены резьбовые отверстия для ш туце
ров подвода масла от испытательной машины и дренажа во время заполнения
образца жидкостью. П осле заполнения образца жидкостью дренажное отвер
стие закрывалось заглушкой. В обоих образцах механическим путем были
выполнены модельные повреждения в виде фрезерованного паза глубиной
3,25 мм, шириной 10 мм и длиной 100 мм. Размеры трубы: диаметр 219 мм,
толщина стенки 5,65 мм [10]. Физико-механические характеристики мате
риала следующие: V = 0,28; Е = 2,1 • 105 МПа; Б = 8 • 104 МПа; о в = 490 МПа;
ото,2 = 3 7 0 МПа; у = 77 кН /м3 .
Рис. 10. Схема проведения эксперимента на испытательной машине 2ПМи-30: 1 - пульт
управления; 2 - манометр; 3 - силоизмерители; 4 - датчик усилия машины (датчик давления);
5 - датчик испытательного давления; 6 - магистраль высокого давления; 7 - станина; 8 -
колонна; 9 - поперечина; 10 - силовой цилиндр; 11 - перекрывной кран; 12 - испытуемый
элемент трубопровода; 13 - ходовой винт с захватом; 14 - сливной кран.
82 0556-171Х. Проблемы прочности, 2009, № 5
Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
Труба нагружалась внутренним давлением до полного разрушения в зоне
модельного повреждения (рис. 11). Видно, что характер разрушения соответ
ствует типичному механизму разрушения пластичного материала (большая
часть - срез, небольшая часть - отрыв). Результаты испытания показывают,
что разрушающее давление р 0 = 16,38 МПа = 166,9 атм.
а б
Рис. 11. Трубопровод после испытаний: а - общий вид; б - зона разрушения.
Поскольку вышепредлагаемый метод был проиллюстрирован на приме
ре модельного расчета трубы большого диаметра и соответствующей марки
стали, для сравнения полученных данных с экспериментальными проведен
дополнительный расчет трубы по той же методике. При этом учитывалась
кривизна фрагмента трубы (рис. 12) и сделана поправка на пластические
свойства материала.
Рис. 12. Расчетная схема фрагмента стенки трубы.
Напряженно-деформированное состояние в стенке трубы с рассматри
ваемым повреждением исследовали с помощью М КЭ при использовании
45798 элементов и 10280 узлов.
Наибольшее нормальное напряжение в опасном сечении поврежденной
стенки трубы о 7 * = 1290 МПа. Дальнейший расчет выполнен по изложен-
ISSN 0556-171Х. Проблемыг прочности, 2009, № 5 83
В. В. Астанин, Н. М. Бородачев, С. Ю. Богдан и др.
ному выше методу с учетом поправки на пластическую зону вблизи вершины
т-\ СГтрещины. В результате получено значение критического напряжение о 0 =
= 281,2 МПа, что соответствует критическому (предельному) давлению p cr =
= 15,3 МПа = 156 атм. Разница меж ду расчетными и экспериментальными
значениями предельного давления составляет 7,1%, что представляется впол
не удовлетворительным.
Заклю чение. Разработан метод определения предельного давления для
магистральных трубопроводов с коррозионными повреждениями. М етод
базируется на численно-аналитическом исследовании напряженно-деформи
рованного состояния и разрушения поврежденного участка реального трубо
провода и результатах лабораторных испытаний внутренним давлением мо
дельного образца трубопровода.
Удовлетворительное соответствие м еж ду рассчитанными и эксперимен
тальными данными рассмотренного комплексного исследования позволяет
рекомендовать метод и его структурную схему в качестве инженерной мето
дики определения фактического коэффициента запаса прочности для трубо
провода с имеющ ейся или заданной коррозией.
Р е з ю м е
Розглянуто метод визначення граничного тиску для газонафтопроводів із
локальними корозійними пошкодженнями. Запропонований метод базується
на спільному використанні критеріїв міцності механіки суцільного середо
вища і механіки руйнування. Його використання підтверджується результа
тами числових розрахунків і лабораторними модельними випробуваннями.
1. С Н и П 2 .0 5 .0 6 -8 5 . Магистральные трубопроводы. - М.: ГУП ЦПП, 1998.
- 52 с.
2. В Р Д 3 9 1 .1 0 004 99 . М етодические рекомендации по количественной
оценке состояния магистральных газопроводов с коррозионными дефек
тами, их ранжирования по степени опасности и определению остаточ
ного ресурса. - М.: ОАО “Газпром”, 2000. - 56 с.
3. В Б Н В .2 .3 0 0 0 1 8 2 0 1 .0 4 2000 . Расчеты на прочность действующих магист
ральных трубопроводов с дефектами. - Киев: Госнефтегазпром Украины,
2000 - 56 с.
4. D N V Recom m ended Practice. - DN V -R P-F101. - Corroded Pipileines, Det
Norske Veritas, Norway, 2004.
5. O ryn yak I. V. Leak and break m odels o f ductile fracture o f pressurized pipe
with axial defects // Proc. IPC2006 6th Int. Pipeline Conf. (Sept. 2 5 -2 9 ,
Calgary). - Canada, 2006.
6. К р а со вск и й А. Я ., О рът як И. В., Тороп В. М . Вязкое разрушение цилинд
рических тел с аксиальными трещинами, нагруженных внутренним дав
лением // Пробл. прочности. - 1990. - № 2. - С. 16 - 20.
7. О ры няк И. В. Расчет давления вязкого разрушения трубы с осевой
сквозной трещиной // Там же. - 1993. - № 4. - С. 39 - 49.
84 ISSN 0556-171X. Проблемы прочности, 2009, № 5
Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями
8. S tress Intensity Factor Handbook / Ed. Y. Murakami. - Oxford: Pergamon
Press, 1987. - Vol. 1. - 448 p.
9. Г О С Т 3 8 4 5 -7 5 . Трубы металлические. М етод испытания гидравлическим
давлением. - Введ. 01.01.77.
10. Г О С Т 2 0 2 9 5 -8 5 . Трубы стальные сварные для магистральных газонефте-
проводов. - Введ. 01.01.87.
Поступила 05. 01. 2009
ISSN 0556-171X. Проблемыг прочности, 2009, № 5 85
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-48446 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0556-171X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:13:21Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Астанин, В.В. Бородачев, Н.М. Богдан, С.Ю. Кольцов, В.А. Савченко, Н.И. Виноградский, П.М. 2013-08-19T16:05:16Z 2013-08-19T16:05:16Z 2009 Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями / В.В. Астанин, Н.М. Бородачев, С.Ю. Богдан, В.А. Кольцов, Н.И. Савченко, П.М. Виноградский // Проблемы прочности. — 2009. — № 5. — С. 73-85. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0556-171X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48446 539.4:539.4.014.11:620.162.4 Рассмотрен метод определения предельного давления для газонефтепроводов, подверженных локальной коррозии. Предлагаемый метод основан на совместном использовании критериев прочности механики сплошной среды и механики разрушения. Его использование подтверждается результатами численных исследований и лабораторными модельными испытаниями. Розглянуто метод визначення граничного тиску для газонафтопроводів із локальними корозійними пошкодженнями. Запропонований метод базується на спільному використанні критеріїв міцності механіки суцільного середовища і механіки руйнування. Його використання підтверджується результатами числових розрахунків і лабораторними модельними випробуваннями. We present the method of the critical pressure evaluation for gas-and-oil pipelines susceptible to local corrosion. The proposed method is based on joint application of the continuous media mechanics and fracture mechanics strength criteria. The method applicability is corroborated by the numeric simulation results and laboratory test results. ru Інститут проблем міцності ім. Г.С. Писаренко НАН України Проблемы прочности Научно-технический раздел Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями Strength of Pipelines with Corrosive Damages Article published earlier |
| spellingShingle | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями Астанин, В.В. Бородачев, Н.М. Богдан, С.Ю. Кольцов, В.А. Савченко, Н.И. Виноградский, П.М. Научно-технический раздел |
| title | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями |
| title_alt | Strength of Pipelines with Corrosive Damages |
| title_full | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями |
| title_fullStr | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями |
| title_full_unstemmed | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями |
| title_short | Прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями |
| title_sort | прочность трубопроводов с коррозионными повреждениями |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/48446 |
| work_keys_str_mv | AT astaninvv pročnostʹtruboprovodovskorrozionnymipovreždeniâmi AT borodačevnm pročnostʹtruboprovodovskorrozionnymipovreždeniâmi AT bogdansû pročnostʹtruboprovodovskorrozionnymipovreždeniâmi AT kolʹcovva pročnostʹtruboprovodovskorrozionnymipovreždeniâmi AT savčenkoni pročnostʹtruboprovodovskorrozionnymipovreždeniâmi AT vinogradskiipm pročnostʹtruboprovodovskorrozionnymipovreždeniâmi AT astaninvv strengthofpipelineswithcorrosivedamages AT borodačevnm strengthofpipelineswithcorrosivedamages AT bogdansû strengthofpipelineswithcorrosivedamages AT kolʹcovva strengthofpipelineswithcorrosivedamages AT savčenkoni strengthofpipelineswithcorrosivedamages AT vinogradskiipm strengthofpipelineswithcorrosivedamages |