Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения

Исследованы структура и трибологические характеристики в условиях граничного трения литых сталей с метастабильной матрицей, в которой располагаются упрочняющая фаза в виде карбидной эвтектики и мягкие высокомедистые включения в качестве матричной смазки. Досліджено структура та трибологічні характер...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Процессы литья
Date:	2010
Main Authors:	Новицкий, В.Г., Гаврилюк, В.П., Панасенко, Д.Д., Хоружий, В.Я., Кальчук, Н.А.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2010
Subjects:	Новые литые материалы
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/49827
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения / В.Г. Новицкий, В.П. Гаврилюк, Д.Д. Панасенко, В.Я. Хоружий, Н.А. Кальчук // Процессы литья. — 2010. — № 4. — С. 65-73. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859951762166775808
author	Новицкий, В.Г. Гаврилюк, В.П. Панасенко, Д.Д. Хоружий, В.Я. Кальчук, Н.А.
author_facet	Новицкий, В.Г. Гаврилюк, В.П. Панасенко, Д.Д. Хоружий, В.Я. Кальчук, Н.А.
citation_txt	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения / В.Г. Новицкий, В.П. Гаврилюк, Д.Д. Панасенко, В.Я. Хоружий, Н.А. Кальчук // Процессы литья. — 2010. — № 4. — С. 65-73. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Процессы литья
description	Исследованы структура и трибологические характеристики в условиях граничного трения литых сталей с метастабильной матрицей, в которой располагаются упрочняющая фаза в виде карбидной эвтектики и мягкие высокомедистые включения в качестве матричной смазки. Досліджено структура та трибологічні характеристики в умовах граничного тертя литих сталей з метастабільною матрицею, в якій розтошовані зміцнююча фаза у вигляді карбідної евтектики та м’які високоміднисні включення в якості матричного мастила. The structure and tribological characteristics under boundary friction of cast steels with metastable matrix in which settle down strengthening phase as carbide eutectic and soft precipitations of copper as matrix lubricant are investigated.
first_indexed	2025-12-07T16:17:38Z
format	Article
fulltext	ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) 65 НОВЫЕ ЛИТЫЕ МАТЕРИАЛЫ УДК 669.141.246:62-762:539.62 В. Г. Новицкий, В. П. Гаврилюк, Д. Д. Панасенко, В. Я. Хоружий, Н. А. Кальчук Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев СТРУКТУРА И СВОЙСТВА ЛИТЫХ СТАЛЕЙ ДЛЯ ТОРЦОВЫХ УПЛОТНЕНИЙ, РАБОТАЮЩИХ В УСЛОВИЯХ ГРАНИЧНОГО ТРЕНИЯ Исследованы структура и трибологические характеристики в условиях граничного трения литых сталей с метастабильной матрицей, в которой располагаются упрочняющая фаза в виде карбидной эвтектики и мягкие высокомедистые включения в качестве матричной смазки. Ключевые слова: литая сталь, твердая смазка, граничное трение, износ. Досліджено структура та трибологічні характеристики в умовах граничного тертя литих сталей з метастабільною матрицею, в якій розтошовані зміцнююча фаза у вигляді карбідної евтектики та м’які високоміднисні включення в якості матричного мастила. Ключові слова: лита сталь, тверда змазка, граничне тертя, знос. The structure and tribological characteristics under boundary friction of cast steels with metastable matrix in which settle down strengthening phase as carbide eutectic and soft precipitations of cop- per as matrix lubricant are investigated. Keywords: cast steels, hardness lubricant, boundary friction, wear. Введение Торцовые уплотнения являются важнейшими изобретениями прошлого века. Благодаря их использованию снижаются затраты энергии на трение в уплотни- тельном узле, уменьшаются потери перекачиваемой жидкости через уплотнение. В некоторых случаях полностью решаются экологические проблемы. Отпадает необходимость в повседневном обслуживании насосов, что позволяет перевести насосы и технологическое оборудование на автоматический режим работы [1-3]. Торцовые уплотнения также широко применяют для тракторов, сельскохозяйствен- ных машин, угольных и проходческих комбайнов, туннелепроходческих комплексов и др. Ежегодно выпускается более 12 млн. уплотнительных колец, треть из них идет как запасные части [4]. Материал контактных уплотнений должен отвечать многочисленным и иногда противоречивым требованиям. Он должен быть легко деформируемым, чтобы 66 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) Новые литые материалы заполнять микронеровности на поверхности сопряженной детали. В то же время он должен быть достаточно прочным и жестким, чтобы уравновесить перепад дав- ления сред в уплотнении; износостойким, чтобы обеспечить необходимый ресурс герметичного подвижного сопряжения; стойким к старению [5]. Материал торцовых уплотнений должен обеспечивать длительную работу узла как в режиме нормальной эксплуатации (в условиях гидродинамической и граничной смазки), так и в случаях отсутствия перекачиваемой жидкости (сухое трение) или наличия в жидкости абра- зивных частиц [6, 7]. Широкое применение торцовых уплотнений в различных условиях трения пред- определило и широкий спектр применяемых материалов и методов их поверхност- ного упрочнения. Для деталей торцовых уплотнений с целью герметизации валов на- сосов, перекачивающих сжиженные углеводородные газы и жидкости, содержащие нефтепродукты и нефтехимические жидкости, используют сталь 35Л с применением вибрационной обработки жидкой фазы отливок из этой стали [8]. При работе тор- цовых уплотнений в среде жидких масел используется также сталь марок 45, 95Х18, бронза марок БрОС5-25, БрОЦС5-5-5, БрАЖ9-4 [9-11]. Для торцовых уплотнений тракторов, сельскохозяйственных машин, угольных и проходческих комбайнов, туннелепроходческих комплексов и горных машин применяют стали марок ШХ15, Х6Ф1, Х12М, а также чугуны марок ИЧ210Х30Г3, ИЧ280Х12М [11, 4]. В последние годы детали торцовых уплотнений изготавливают также из угле- графитовых материалов, керамики, силицированного графита различных марок, карбида кремния [12]. Стали активно упрочнять рабочие поверхности уплотнений наплавкой с использованием таких высокопрочных и коррозионнностойких ма- териалов, как сормайт, стеллит, керамин и другие, а также применять вакуумные ионно-плазменные, детонационные покрытия, которые существенно отличаются от покрытий, полученных традиционными методами [6, 7, 13]. При работе торцовых уплотнений в условиях гидродинамической и граничной смазок актуальным остается применение как традиционных материалов с мета- стабильной матрицей, упрочненной карбидной фазой [4, 11, 14], так и материалов, содержащих в метастабильной матрице помимо упрочняющей фазы мягкие вклю- чения, служащие твердой смазкой [15-17]. Целью работы является исследование трибологических характеристик сталей, в матрице которых помимо упрочняющей фазы содержится мягкая фаза, являющаяся твердой смазкой. Методика проведения исследований. В качестве предмета исследования были выбраны пары трения, контртела которых изготовлены из стандартной стали 45 (ГОСТ 1050-74), а образцы − из стали 45 и опытных сталей марок 120Х20, 120Х20Д10, 120Х20Д10Т. Сталь 45 подвергалась термической обработке, а опытные стали на- ходились в литом состоянии (табл. 1). Микроструктуры изучали на оптическом микроскопе «EPIQUANT». Химический состав структурных составляющих определяли при помощи сканирующего электрон- ного микроскопа с микроанализатором РЭММА-102. Номер стали Марка стали Состояние Твердость, HRC 1 сталь 45 закалка в воду с 840 0С и отпуск при 320 0С 45-47 2 120Х20 литое 40 3 120Х20Д10 литое 36 4 120Х20Д10Т литое 36 Таблица 1. Характеристики исследуемых сталей ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) 67 Новые литые материалы Испытания на износостойкость проводили на экспериментальной машине тре- ния по торцовой схеме испытаний: втулка (контртело) – втулка (опытный образец). Наружный диаметр цилиндра составлял 15 мм, а внутренний −10 мм. Образец закреплялся неподвижно во вращающейся оправке машины, через которую пере- давалось вращение, а через торец втулки (контртело) передавалась нагрузка на образец. Удельная нагрузка составляла 5 МПа, скорость вращения, определенная по среднему радиусу цилиндра, − 0,02 м/с. Отношение площади образца к площади контртела (коэффициент перекрытия) k = 1. Испытания сталей на износ проводили в условиях граничного трения (пара тре- ния находилась в среде индустриального масла И-20А, ГОСТ 20799-75). Образцы до и после испытаний взвешивали на аналитических весах и определяли износ как разность массы образцов до и после испытаний. Фазовый состав и параметры тонкой структуры ЛК определяли при помощи рентгеноструктурного анализа (в железном Kα-излучении). Результаты исследований и их обсуждение. Термическая обработка стали 45 (1) по режиму, приведенному в табл. 1, привела к получению структуры мелкодисперсного троостомартенсита (рис. 1, а). Структура литой стали 120Х20 (2) представляла собой почти полностью аустенитную матрицу, по границам зерен которой располагалась упрочняющая фаза в виде эвтектических карбидов (рис. 1, б). В структуре стали 120Х20Д10 (3) помимо эвтектических карбидов появляются мягкие выделения вы- сокомедистой ε–фазы, которые располагаются в районе эвтектических карбидов и внутри аустенитных зерен (рис 1, в). В структуре литой стали 120Х20Д10Т (4) за счет модифицирующего эффекта титана и изоморфности кристаллических решеток кар- бидов титана и высокомедистых выделений, а также образования обедненных углеродом микрообъемов вокруг карбидов титана, происходит увеличение количества высокомедистых выделений внутри матрицы стали и они имеют более округлую форму (рис. 1, г). Такое раз- личие в исходных структурах исследуемых сталей предопределило и различие их трибологических характеристик. Испытания образцов в условиях граничного трения показали (рис. 2), что об- разец из стали 120Х20 имеет практически такой же износ, что и базовый образец из стали 45, в то время как износ контртела увеличивается в 1,13 раза. Износ образцов из сталей 120Х20Д10 и 120Х20Д10Т соответственно в 1,6 и 1,9 раза меньше, чем базового образца. Износ контртел при этом также меньше соответственно в 2,0 и 1,6 раза. Коэффициент трения имеет наименьшее значение (0,15) для пары сталь 120Х20 – сталь 45. Исследование химического состава поверхности исследуемых сталей до и после испытаний показало, что на поверхности образцов и контртел после трения происходит уменьшение содержания легирующих элементов прак- тически для всех исследуемых пар трения, а также появление меди на поверхности контртел пар трения 3-1 и 4-1 (табл. 2). Частички меди заполняют микронеровности на поверхности контртела, увеличивая герметизацию сопряженных деталей пары трения [5] и способствуя уменьшению износа сопряженных деталей. Изменения химического состава рабочих поверхностей деталей пар трения и параметры трения обусловили также изменения фазового состава и тонкой струк- туры приповерхностных слоев трения. Рентгеноструктурные исследования припо- верхностных слоев сталей до и после испытаний на износ приведены на рис. 3. В исходном состоянии в приповерхностном слое стали 1 содержится α–фаза, в то время как в хромистых сталях 2, 3 и 4 отмечается наличие 50-70 % γ–фазы, параметр кристаллической решетки которой мало отличается между этими сталями, а микроиска- жения II (∆а/а)γ и III родов ( 2u )γ, а также плотность дислокаций ργ имеют наибольшие значения для стали 2, не содержащей медь. 68 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) Новые литые материалы Структура приповерхностных слоев сталей после трения претерпевает суще- ственные изменения, при этом для стали 1 не наблюдается появление γ–фазы и происходят изменения параметров тонкой структуры только для α−фазы. Отмечается уменьшение параметра решетки, микроискажений II (∆а/а)α и III родов ( 2u )α, в 4 раза увеличивается размер блоков когерентного рассеивания рентгеновских лучей, а плотность дислокаций практически не изменяется. Для хромистых сталей 2, 3 и 4 содержание аустенита в приповерхностных слоях составило 70-80 %, во всех случаях произошло уменьшение параметра кристал- а б в г Рис. 1. Микроструктура исследуемых сталей: а – сталь 45; б – 120Х20; в – 120Х20Д10; г - 120Х20Д10Т, ×500 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) 69 Новые литые материалы П ар а тр ен ия Д ет ал ь С та ль С ос то ян ие Х им ич ес ки й со ст ав , % п о м ас се * A l S i C r M n C u T i F e 1- 1 об ра зе ц 1 ис хо дн ое 0, 3 0, 55 0, 07 0, 47 0 - ос та ль - но е по сл е тр ен ия 0, 08 0, 42 0, 02 0, 54 0 - -” - ко нт р- те ло 1 ис хо дн ое 0, 3 0, 55 0, 07 0, 47 0 - -” - по сл е тр ен ия 0, 06 0, 37 0 0, 4 0 - -” - 2- 1 об ра зе ц 2 ис хо дн ое 0, 1 0, 68 21 ,1 8 0, 59 0 - -” - по сл е тр ен ия 0, 01 0, 5 23 ,0 0, 61 0 - -” - ко нт р- те ло 1 ис хо дн ое 0, 3 0, 55 0, 07 0, 47 0 - -” - по сл е тр ен ия 0, 03 0, 38 0, 03 0, 39 0 - -” - 3- 1 об ра зе ц 3 ис хо дн ое 0, 37 0, 91 21 ,7 1 0, 37 9, 36 - -” - по сл е тр ен ия 0, 33 0, 78 19 ,2 5 0, 33 9, 31 - -” - ко нт р- те ло 1 ис хо дн ое 0, 3 0, 55 0, 07 0, 47 0 - -” - по сл е тр ен ия 0, 26 0, 74 0, 06 0, 43 0, 3 - -” - 4- 1 об ра зе ц 4 ис хо дн ое 0, 08 0, 7 22 ,4 0, 43 9, 48 0, 18 -” - по сл е тр ен ия 0, 06 0, 65 21 ,4 0, 18 9, 17 0, 17 -” - ко нт р- те ло 1 ис хо дн ое 0, 3 0, 55 0, 07 0, 47 0 - -” - по сл е тр ен ия 0 0, 4 0, 01 0, 4 0, 35 - -” - * со д е р ж ан и е у гл е р о д а д ля с та ле й в и сх о д н о м с о ст о ян и и о п р е д е ля ло сь х и м и че ск и м м е то д о м и с о ст ав и ло д ля с та ле й 1 , 2 , 3 и 4 с о о тв е тс тв е н н о 0 ,4 2 -0 ,5 ; 1 ,3 5 ; 1 ,2 6 ; 1 ,3 4 % ; о п р е д е ли ть с о д е р ж ан и е у гл е р о д а н а п о - ве р хн о ст ях о б р аз ц о в и к о н тр те л п о сл е т р е н и я н е п о зв о ли ли т е хн и че ск и е в о зм о ж н о ст и м и кр о ан ал и за то р а Та б л и ц а 2 . Х и м и ч е с к и й с о с та в п о в е р х н о с ти о б р а з ц о в и з с та л е й 1 , 2 , 3 , 4 и к о н тр те л и з с та л и 1 в и с хо д н о м с о с то я н и и и п о с л е г р а н и ч н о го т р е н и я И зн ос I, 1 0-4 г 0 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 µ = 0,18 µ = 0,15 µ = 0,18 µ = 0,20 Рис. 2. Износ исследуемых сталей в условиях граничного трения: 1, 2, 3, 4 – сталь 45, 120Х20, 120Х20Д10, 120Х20Д10Т; – образец (исследуемая сталь), – контртело (сталь 45) 1 2 3 4 7 6 5 4 3 2 1 И зн о с I, 1 0 -4 г 70 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) Новые литые материалы лической решетки, а для сплава 4, имеющего минимальный износ, наблюдается максимальное значение микроискажений II рода (∆а/а)γ, а также минимальные значения плотности дислокаций ργ и ρα среди испытанных хромистых сталей. Изменения характеристик структуры приповерхностных слоев трения контртел из стали 45 (табл. 3), испытанных в паре с исследуемыми сталями, позволили уста- новить, что при минимальном износе контртела, которое наблюдается при испыта- нии со сталью 3, отмечается максимальная величина параметра кристаллической 80 40 0 γ, % 0.2880 0.2870 0.2860 a α , % 0.3620 0.3610 0.3600 a γ , % 0.008 0.004 0 ∆a /a 0.050 0.025 0 √? 2 , нм 50 25 0 D, н м 60 30 0 ρ, 10 12 см -2 0.0040 0.0020 0 1,5 α + β I II III IV V VI VII VIII а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б 1 2 4 3 Рис. 3. Характеристика приповерхностной структуры исследуемых сталей в условиях граничного трения: а - исходное состояние, б - после трения;1, 2, 3, 4 - сталь 45, 120Х20, 120Х20Д10, 120Х20Д10Т; I - количество γ-фазы, %; II - период решетки аα, нм; III - период решетки аγ, нм; IV - микроиска- жения II рода (∆ а/а); 80 40 0 0,2280 0,2870 0,2860 0,3620 0,3610 0,3600 0,008 0,004 0 γ, % a γ, % ∆ a/ a a α, % I II III IV ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) 71 Новые литые материалы решетки α–фазы, микроискажений III рода ( 2u )α, плотности дислокаций ρα и минимальная величина микроискажений II рода (∆а/а)α. 80 40 0 γ, % 0.2880 0.2870 0.2860 a α , % 0.3620 0.3610 0.3600 a γ , % 0.008 0.004 0 ∆a /a 0.050 0.025 0 √? 2 , нм 50 25 0 D, н м 60 30 0 ρ, 10 12 см -2 0.0040 0.0020 0 1,5 α + β I II III IV V VI VII VIII а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б а б 1 2 4 3 0,050 0,025 0 50 25 0 60 30 0 0,0040 0,0020 0 D , н м 2 ,н м u ρ, 1 0 1 2 с м -2 1, 5α + β 1 2 3 4 V VI VII VIII V - микроискажения III рода ( 2u ), нм; VI - истинный размер областей ко- герентного рассеяния рентгеновских лучей D, нм; VII - плотность дислокаций ρ, 1012 см-2; VIII - суммарная концентрация дефектов упаковки (1,5α + β ); - значения для α-фазы; - значения для γ-фазы, Х - данные нельзя получить из-за размытости линии (220), ХХ - данные нельзя получить из-за размы- тости линии (311) 72 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) Новые литые материалы Выводы На основании проведенных исследований установлена перспективность приме- нения для деталей контактных уплотнений материалов с гетерогенной структурой представляющей собой метастабильную матрицу, в которой располагаются упроч- няющая фаза в виде карбидной эвтектики и мягкие высокомедистые включения в качестве матричной смазки. 1. Овчар З. Н., Машков Ю. К., Прокудина Н. А. Совершенствование конструкции торцовых уплотнений нефтеперекачивающих насосов на основе анализа гидромеханических и те- пловых процессов // Трение и износ. − 2006. – Т. 27, № 2. – С. 185-190. 2. Цыпин И. И. Белые износостойкие чугуны. − М.: Металлургия, 1983. − 176 с. 3. Argesanu V., Madaras L. Leakage, wear and friction in the mechanical face seals analysed by FEM // The Annals of University “Dunarea de Jos” of Galati. Fascicle VIII, Tribology, 2003. – С. 13-20. 4. Зуев А. Д., Канторович В. И., Цыпин И. И., Гольдштейн В. А. Выбор материала для уплот- нительных колец торцовых уплотнений машин //Вестн. машиностроения. − 1986. − № 7. – С. 20-22. 5. Пинчук Л. С. Проблемы материаловедения контактных уплотнений // Трение и износ. − 2002. – Т. 23, № 3. – С. 243-251. 6. Зеленкевич О. А., Таран Н. Г., Лазарев Г. Е. Кудрявцева Б. М. Применение плазменных керамических покрытий в парах трения торцовых уплотнений // Химическое и нефтяное машиностроение. − 1990. − № 4. – С. 28-30. 7. Воронин Н. А., Кацура А. А. Применение вакуумных ионно-плазменных покрытий для торцовых уплотнений перекачивающих насосов // Трение и износ. − 1994. − Т. 15, № 2. – С. 218-225. 8. Мирзоян Л. С., Смирнов А. Н., Петтик Ю. В. Применение низкочастотной виброобработки для повышения качества отливок деталей торцовых уплотнений // Химическое и нефтяное машиностроение. − 1991. − № 12. – С. 29-31. 9. Тупицын А. А., Погодин В. К., Михайлюк Э. А., Комаров Б. Д. Исследование коэффициента трения торцовых уплотнений // Там же. − 2001. − № 12. – С. 28-29. 10. Кириенко О. Ф., Цветкова Н. Б., Берденников А. И., Шацова С. А. Исследование причин аномального износа торцового уплотнения винтового насоса. Перераспределение химиче- ских элементов у поверхности трения // Трение и износ. −1985. – Т. 6, № 4. – С. 674-683. 11. Мустафаев С. И., Браун Э. Д., Хаймзон О. Е. Износостойкость материалов, перспектив- ных для изготовления торцовых уплотнений горных машин // Вестн. машиностроения. − 1982. − № 1. – С. 33-35. Контр- тело в паре со сталью Характеристики структуры * γ, % аα, нм аγ, нм Δ а/а 2u , нм D, нм ρ, 1012 см-2 1,5α + β α γ α γ α γ α γ α γ Ис‑ ходное состоя‑ ние ‑ 0,28679 ‑ 0,0051 ‑ 0,043 ‑ 10 ‑ 1,3 ‑ 0,0004 ‑ 1 ‑ 0,28664 ‑ 0,004 ‑ 0,038 ‑ 10 ‑ 1,46 ‑ 0,0037 2 ‑ 0,28672 ‑ 0,0051 ‑ 0,042 ‑ 10 ‑ 1,7 ‑ 0,0035 ‑ 3 ‑ 0,28711 ‑ 0 ‑ 0,046 ‑ 16 ‑ 4,32 ‑ 0,002 ‑ 4 13 0,28679 xx 0,0042 xx 0,043 xx 36 xx 2,76 7,65 0,0027 xx Таблица 3. Характеристика приповерхностной структуры контртел до и после испытаний в условиях граничного трения со сталями 1, 2, 3, 4 *обозначения исследуемых сталей и параметров структуры в табл. 3 находятся в соответствии с обо- значениями, приведенными на рис. 3 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2010. № 4 (82) 73 Новые литые материалы 12. Гордеев В. В. НПК «Герметик» - специализированное производство торцовых уплотнений для всех отраслей народного хозяйства // Химическое и нефтегазовое машиностроение. − 2001. − № 8. – С. 14-17. 13. Тюрин Ю. Н., Жадкевич М. А. Плазменные упрочняющие технологии. − Киев: Наук. дум- ка, 2008. − 216 с. 14. Novytskyy V. G., Havryliuk V. P., Tikhonovich V. I. Effect of copper on wear rate of stainless Fe-Cr-C-Cu steels for power industry under sliding friction // Proceedings of the 4 th European Stainless Steel Science and Market Congress. Paris, France. − 2002. − P. 380-385. 15. Марковский Е. А., Олексенко И. В., Гаврилюк В. П. Влияние термоциклической обработки на структуру и износостойкость серого чугуна, легированного медью и серой // Процессы литья. − 2002. − № 2. – С. 10-15. 16. Novytskyy V. G., Havryliuk V. P., Tikhonovich V. I., Panasenko D. D. Wear rate of cast Fe-Cr-Cu-C composites microalloyed by V, Ti, Nb, and Zr under sliding friction // Proceedings of the 10th Nordic Symposium on Tribology (Nordtrib 2002). − Stockholm, Sweden, 2002. 17. Novytskyy V. G., Havryliuk V. P., Kaltchuk N. A., Panasenko D. D. Effect of initial structure of cast composites Fe-Cr-Cu-C-(Me) on the formation of near-surface structure under dry and bound- ary friction // Proceedings of World Tribology Congress 3, (WTC2005-63054), September 12-16. Washington, USA. − 2005. Поступила 09.11.2009 УДК 621.74.002.6:669.295.5 З. А. Ивченко, В. В. Лунeв Запорожский национальный технический университет, Запорожье ИССЛЕДОВАНИЯ СВОЙСТВ ОТЛИВОК, ЗАЛИТЫХ ЭЛЕКТРОДАМИ ВТОРОГО ПЕРЕПЛАВА СПЛАВА ВТ5Л СОБСТВЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА Рассмотрена проблема производства расходуемых электродов и фасонных отливок. При- ведены результаты исследований свойств электродов и отливок из сплава ВТ5Л, изготав- ливаемых из второго переплава прессованных брикетов губчатого титана отечественного производства. Ключевые слова: фасонная отливка, расходуемый электрод, переплав, тигель, изложница, кондиционные отходы. Розглянуто проблему виготовлення витратних електродів та фасонних виливок. Наведено результати досліджень властивостей електродів та виливок зі сплаву ВТ5Л, виготовляємих із другого переплаву пресованих брикетів губчастого титану власного виробництва. Ключові слова: фасонна виливка, витрачаємий електрод, переплав, тигель, виливниця, кондиційні відходи. The problem of production of consumable electrodes and shaped castings is considered. The results shown of the properties analysis of the electrodes and castings made of ВТ5Л alloy with the use of remelted compacted titanium sponge briquettes of domestic production. Keywords: shaped casting, consumable electrode, remelting, crucible, ingot mold, specification scrap. Постановка проблемы и состояние вопроса. Основными недостатками титана и его литейных сплавов как конструкционного материала являются их относительно
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-49827
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0235-5884
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T16:17:38Z
publishDate	2010
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
record_format	dspace
spelling	Новицкий, В.Г. Гаврилюк, В.П. Панасенко, Д.Д. Хоружий, В.Я. Кальчук, Н.А. 2013-09-28T14:43:54Z 2013-09-28T14:43:54Z 2010 Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения / В.Г. Новицкий, В.П. Гаврилюк, Д.Д. Панасенко, В.Я. Хоружий, Н.А. Кальчук // Процессы литья. — 2010. — № 4. — С. 65-73. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 0235-5884 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/49827 669.141.246:62-762:539.62 Исследованы структура и трибологические характеристики в условиях граничного трения литых сталей с метастабильной матрицей, в которой располагаются упрочняющая фаза в виде карбидной эвтектики и мягкие высокомедистые включения в качестве матричной смазки. Досліджено структура та трибологічні характеристики в умовах граничного тертя литих сталей з метастабільною матрицею, в якій розтошовані зміцнююча фаза у вигляді карбідної евтектики та м’які високоміднисні включення в якості матричного мастила. The structure and tribological characteristics under boundary friction of cast steels with metastable matrix in which settle down strengthening phase as carbide eutectic and soft precipitations of copper as matrix lubricant are investigated. ru Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України Процессы литья Новые литые материалы Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения Article published earlier
spellingShingle	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения Новицкий, В.Г. Гаврилюк, В.П. Панасенко, Д.Д. Хоружий, В.Я. Кальчук, Н.А. Новые литые материалы
title	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения
title_full	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения
title_fullStr	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения
title_full_unstemmed	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения
title_short	Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения
title_sort	структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения
topic	Новые литые материалы
topic_facet	Новые литые материалы
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/49827
work_keys_str_mv	AT novickiivg strukturaisvoistvalityhstaleidlâtorcovyhuplotneniirabotaûŝihvusloviâhgraničnogotreniâ AT gavrilûkvp strukturaisvoistvalityhstaleidlâtorcovyhuplotneniirabotaûŝihvusloviâhgraničnogotreniâ AT panasenkodd strukturaisvoistvalityhstaleidlâtorcovyhuplotneniirabotaûŝihvusloviâhgraničnogotreniâ AT horužiivâ strukturaisvoistvalityhstaleidlâtorcovyhuplotneniirabotaûŝihvusloviâhgraničnogotreniâ AT kalʹčukna strukturaisvoistvalityhstaleidlâtorcovyhuplotneniirabotaûŝihvusloviâhgraničnogotreniâ

Структура и свойства литых сталей для торцовых уплотнений, работающих в условиях граничного трения

Institution

Similar Items