Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь
В роботі приведені результати розрахунків параметрів термодинаміки процесу пароплазмової переробки водовугільної дисперсної системи та складено матеріальний баланс цього процесу. The work presented the calculation results of thermodynamic parameters of the process for steam plasma conversion of the...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Геотехническая механика |
|---|---|
| Datum: | 2012 |
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2012
|
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53697 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь / С.Л. Давыдов // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 10-18. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859475025252319232 |
|---|---|
| author | Давыдов, С.Л. |
| author_facet | Давыдов, С.Л. |
| citation_txt | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь / С.Л. Давыдов // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 10-18. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Геотехническая механика |
| description | В роботі приведені результати розрахунків параметрів термодинаміки процесу пароплазмової переробки водовугільної дисперсної системи та складено матеріальний баланс цього процесу.
The work presented the calculation results of thermodynamic parameters of the process for
steam plasma conversion of the water-coal dispersed system and compiled the material balance of this process.
|
| first_indexed | 2025-11-24T11:37:20Z |
| format | Article |
| fulltext |
10
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Углепородный массив Донбасса как гетерогенная среда / А. Ф. Булат, Е. Л. Звягильский, В. В. Лукинов [и
др.]. − К. : Наук.думка, 2008. − 412 с.
2.Геология месторождений угля и горючих сланцев СССР. Угольные бассейны и месторождения юга Ев-
ропейской части СССР / Под ред. И.А. Кузнецова, В.В. Лапушина, М.Л. Левенштейна [и др.] – М.: Гос. научн.-
техн. изд-во лит. по геол. и охране недр. – 1963.– Т. 1. – 1209 с.
3.Забигайло В.Е. Проблемы геологии газов угольных месторождений. / Забигайло В.Е., Широков А.З.− К.:
Наукова думка, 1972. − 172 с.
4. Козлов С.С. Газонасыщенность среднекарбоновых пород Лозовского углепромышленного района / С.С.
Козлов, Ю.Г. Свербихин // Геомеханика управления состоянием напряженного газонасіщенного массива. – К. :
Наукова думка, 1985. – С. 43-46.
5. Коротаев Ю.П. Добыча, транспорт и подземное хранение газа / Ю.П.Коротаев // М.: Недра, 1984. –488 с.
6. Инструкция по комплексному исследованию газовых и газоконденсатных скважин/ Под ред. Г.А. Зотова,
З.С. Алиева.- М.: Недра, 1980.-301 с.
7. Багринцева К.И. Газоносность вмещающих пород и их значение в естественной дегазации угольных пла-
стов / К.И.Багринцева, В.В.Шершуков // Уголь, 1960. - № 4. С. 36 – 38.
8.Зимаков Б.М. Нефтепроявления в Воркутском угленосном районе Печорского бассейна / Б.М. Зимаков,
Ю.В. Степанов // Советская геология, 1965, №3. – С. 125 – 127.
9. Орда В.Я. Газоносность углей среднего карбона Донбасса и методика ее прогноза // Методы определе-
ния газоносности пластов и прогноза газообильности шахт. – М.: Госгортехиздат, 1962. - С. 75 – 88.
10. Широков А.З. Некоторые закономерности изменения пористости и газопроницаемости нижнекаменно-
угольных отложений Западного Донбасса /А.3. Широков, П.С. Исаев, И.Т. Кондратюк, В.Е. Забигайло // Геоло-
гия и геохимия месторождений твердых горючих ископаемых, 1969. – № 1. – С. 14 – 21.
11.Тетеревенков В.В. Суфляры метана на шахтах Донбасса.– М.: Углетехиздат, 1952.– 48 с.
12. Фролов М.А. Суфлярные выделения метана в угольных шахтах. / М.А. Фролов, А.И. Бобров. – М.: Не-
дра, 1971.– 159 с.
13. Малышев Ю.Н. Фундаментально прикладные методы решения проблемы метана угольных пластов /
Ю.Н. Малышев, К.Н. Трубецкой, А.Т. Айруни. – М. – Академия горн. наук, 2000. – 320 с.
УДК 662.87:66.093:621.387.143
Инж. С.Л. Давыдов
(ИГТМ НАН Украины)
ПАРОПЛАЗМЕННАЯ ПЕРЕРАБОТКА ДИСПЕРСНОЙ СИСТЕМЫ-
ВОДА - УГОЛЬ
В роботі приведені результати розрахунків параметрів термодинаміки процесу паро-
плазмової переробки водовугільної дисперсної системи та складено матеріальний баланс
цього процесу.
THE STEAM PLASMA CONVERSION OF WATER-DISPERSED
CARBON
The work presented the calculation results of thermodynamic parameters of the process for
steam plasma conversion of the water-coal dispersed system and compiled the material balance of
this process.
Непрерывное удорожание на мировом рынке легких энергетических ресур-
сов нефти и газа, ограниченная их добыча и в то же время наличие значитель-
ного количества альтернативных источников энергии, в том числе низкосорт-
ных углей, отходов углеобогащения, загрязняющих окружающую среду, обу-
славливают актуальность процесса эффективной их переработки.
В мире 25% энергии производится из угля, запасов которого по многим про-
гнозам хватит, по меньшей мере, на несколько столетий и значение его как
природного сырья возрастает. Однако при непосредственном сжигании угля
11
образуется большое количество вредных выбросов: диоксида серы SO2 и окиси
азота NOx, которые при контакте с атмосферной влагой образуют кислоты; га-
зов, обуславливающих парниковый эффект – диоксида углерода CO2, на долю
которого приходится 50% выбросов, и NOx – 10%. Экологическая угроза от все-
возрастающего использования энергоносителей вызывает серьезное беспокой-
ство мирового сообщества.
Прогрессивным направлением переработки угля по сравнению с уже из-
вестными методами, является плазменная газификация, особенно одна из ее
разновидностей – пароплазменная, наиболее полно отвечающая требованиям
экологии и современного производства. Особенностью данного способа являет-
ся то, что он может быть эффективно использован не только для переработки
угля, водоугольного топлива, но и широкого класса углеродосодержащих ми-
неральных сред – отходов углеобогащения, шламовых отходов систем водоочи-
стки, а также токсичных органических соединений. Генерируемые при этом
высокие концентрации СО и Н2 в синтез-газе позволяют использовать их с од-
ной стороны в качестве исходного сырья для получения метанола, моторного
топлива и других жидких энергетических видов химических соединений, а с
другой применять их в качестве рабочих сред в технологиях с топливными эле-
ментами для получения тепла и электричества.
В основу создания плазмохимических реакторов легли исследования про-
цессов плазменной газификации углей, относящиеся к высокотемпературным
превращениям минеральных сред, определяющие пути интенсификации пере-
дачи энергии плазмы углеродсодержащим средам, в том числе углям различной
степени метаморфизма [1-3]. К интенсифицирующим следует отнести создание
локальных высокотемпературных зон, обладающих высокой плотностью энер-
гии, что в свою очередь приводит к формированию неравновесных плазменных
зон протекания физико-химических реакций конверсии углей.
Преимущества рассматриваемого способа переработки угля, по сравнению с
традиционными, заключаются в: отсутствии выбросов оксидов азота, серы и
других вредных веществ в окружающую среду; повышенной плотности энергии
в реакционной зоне; высокой производительности; наибольшем выходе синтез-
газа с единицы массы угля, за счет диссоциации воды используемой в качестве
окислителя.
Плазмохимические реакторы, в зависимости от способа ввода газифицируе-
мого агента в реакционную зону, разделяются на реакторы раздельного, когда
газифицируемый агент вводится в уже сформированный газовый поток, и со-
вмещенного типа, когда тот же агент вводится непосредственно в зону горения
дугового разряда [4]. При использовании плазмохимического реактора совме-
щенного типа нагрев топлива происходит непосредственно в электрическом
разряде, где частицы угля претерпевают интенсивный нагрев за счет передачи
им энергии в результате теплопроводностью, конвекцией и излучением, что
значительно увеличивает производительность и КПД процесса, по сравнению с
реакторами раздельного типа [2]. Открытые сильноточные дуговые разряды (I >
200 A) имеют более высокие температуры в ядре плазменного канала и соот-
ветственно более высокие плотности мощности радиационного излучения, чем
12
в плазменных струях, что позволяет значительно интенсифицировать процесс
теплообмена за счет переноса лучистой составляющей излучения дугового раз-
ряда. Известно, [5] что среднемассовая температура нагрева частиц угля опре-
деляется – молекулярной, электронной и лучистой теплопроводностями. При
молекулярной теплопроводности основным переносчиком тепла являются мо-
лекулы газа, а коэффициент молекулярной теплопроводности слабо зависит от
температуры U(T)≈χ . Электронная теплопроводность, где электроны явля-
ются основными носителями тепла, зависит от температуры уже степенным об-
разом [ ] 5,2U(T)≈χ и значительно сильнее зависит от температуры коэффици-
ент лучистой составляющей [ ] 5,6U(T)≈χ .
Создание активной зоны гетерогенного реагирования углерода может быть
достигнуто при непосредственном горении сильноточного дугового разряда в
замкнутом объеме водоугольной суспензии, где взаимодействуя с внешним
магнитным полем, вращающийся разряд способствует интенсивному переме-
шиванию частиц топлива и увеличению времени пребывания их в реакционной
зоне. Ощутимый эффект может быть достигнут при создании развитой поверх-
ности реагирования водоугольной суспензии с высокотемпературной зоной ду-
гового разряда путем ее распыла в том же замкнутом объеме. Важным свойст-
вом водоугольной суспензии при этом является сохранение в распыленном со-
стоянии всех исходных её характеристик. Частица, состоящая из угля и воды,
попав в высокотемпературную среду, претерпевает ряд превращений, приво-
дящих к увеличению её реакционной поверхности. Процессы, протекающие
внутри частицы, активизируют поверхность реагирования. В этих условиях
увеличение ее объема и поверхности реагирования происходит почти по ли-
нейному закону, и при температуре Т = 1000 К, достигает 33-кратной величины,
что приводит к образованию сильно развитой удельной поверхности реагиро-
вания ВУТ, к увеличению реакционной способности топлива и суммарной
скорости реакции [6].
При подаче ВУТ в распыленном виде в зону дугового разряда с температу-
рой 3000-5000 ºК процесс газификации происходит практически скачкообразно
с увеличением в 3-4 раза скорости реакции окисления, обеспечивая при этом
степень превращения углерода исходного сырья в газообразное состояние до
85-95% [7].
Для оценки концентраций синтез-газа (СО + Н2), произведем термодинами-
ческий расчет равновесного состава реагирующих систем при различных пара-
метрах состояния (температуре, давлении, коэффициенте избытка окислителя)
процесса пароплазменной газификации. Расчеты выполнены в диапазоне изме-
нения температуры 1500–4000 К, давления 0,1–0,5 МПа, коэффициента избытка
окислителя α = 0,2–1. Для расчета многокомпонентной гетерогенной системы
была использована, отработанная для высокотемпературных процессов, уни-
версальная программа термодинамических расчетов "АСТРА-4", основанная на
фундаментальных законах термодинамики и законах сохранения массы, энер-
гии и заряда [7]. Программа позволяет, для закрытых термодинамических сис-
тем, построить математическую модель образования в гетерогенной дисперс-
13
ной системе газообразных и конденсированных веществ, электронейтральных и
ионизированных компонентов, находящихся в состоянии равновесия. Расчеты
плазменно-дуговой газификации ВУТ произведем на базе угля марки «АШ-1»
физико-химическимие характеристики, которого приведены в табл. 1.
Таблица 1 – Физико-химические характеристики углей
Элементный состав топлива, % Бассейн,
тип угля Wр Aр Sр Cр Hр Nр Oр Vг
Донецкий, «АШ – 1» 7,5 18,96 1,55 68,02 1,47 0,59 1,91 3,5
Донецкий, «АШ – 2» 8,5 30,2 1,6 56,4 1,1 0,5 1,7 4,0
Львовско-волынский, «Г» 10,0 22,5 3,0 53,3 3,5 1,0 6,7 39,0
Кузнецкий, «Д» 12,0 13,2 0,4 58,6 4,2 1,9 9,7 42,0
На рис. 1 представлены результаты расчета равновесного состава газовой
среды органической части угля и зольного остатка при α=0,45.
а) б)
Рис. 1 - Равновесный состав газовой среды органической части угля (а) и зольного
остатка (б)
Газовая фаза органической части угля при Т=1500-3000 ºК (рис 1а) состоит в
основном из Н2 и СО концентрация которых достигает значений 101 моль/кг, а
сам газ не содержит смол и углеводородов. Концентрация ацетилена С2Н2 и уг-
лекислого газа составляют соответственно 10-4 и 10-1 моль/кг. Окислы серы от-
сутствуют, а сера исходного угля представлена двумя соединениями Н2S и S.
При температурах свыше 2200 ºК остаются следы Н2S с концентрацией 10-4
моль/кг. Содержание синтез-газа в газовой фазе достигает 92-95%.
При температурах процесса газификации до 2300 ºК в конденсированных
продуктах минеральной части (рис. 1б) присутствуют компоненты Fе3С, SiС,
14
окислы алюминия Al2O3 и кремния SiО2. Следует отметить, что при температу-
рах до 2000 ºК в продуктах минеральной части образуются в конденсированной
фазе SiС. С увеличением температуры процесса до 2500 ºК образуется кремний
(Si). При температурах процесса свыше 3000 ºК происходит восстановление
окислов кремния, железа, кальция, магния и др. Очевидно, что при пароплаз-
менной переработке угля появляется возможность управлять процессом полу-
чения ценных компонентов минеральной его части путем регулирования тем-
пературы процесса газификации.
Влияние коэффициента избытка окислителя α на состав и выход продуктов
плазменно-дуговой газификации ВУТ для угля марки «АШ» представлены на
рис. 2.
Рис. 2 – Выход продуктов газификации угля марки «АШ-1».
Установлено, что объемное содержание компонентов синтез-газа в газовой
смеси имеет максимум при α = 0,3-0,45. При α > 0,45 наблюдается падение вы-
хода СО и Н2 и растет объемное содержание водяного пара в выходных продук-
тах, что свидетельствует об излишках окислителя в выходных компонентах.
Наибольшее процентное содержание целевого продукта в газовой фазе, содер-
жится при α=0,25-0,45. Но наибольший объемный выход газа при α=0,45. При
температурах 1500-2500 ºК практически единственными компонентами синтез-
газа, получаемого в процессе газификации ВУТ, являются Н2 и СО. Содержа-
ние их в газовой фазе зависит от температуры процесса газификации, и дости-
гают максимума 93-99% при температурах 1800-2000 ºК (рис. 3).
15
Рис. 3 - Зависимость компонентов синтез-газа от температуры при давлении Р=0,1МПа и
коэффициенте избытка окислителя α=0,45.
Объектами исследования, кроме угля марки «АШ-1» были угли, физико-
химические характеристики которых представлены в табл. 1.
Показатели пароплазменной газификации указанных углей представлены в
табл. 2.
Таблица 2 – Выход продуктов газификации углей с различными
физико-химическими свойствами
Состав газа, Бассейн,
Тип угля
Коэффициент
избытка окис-
лителя α СО2 СО Н2 СН4 Н2О N2 Н2+СО
Н2/СО
Донецкий,
«АШ – 1» 0,45 -
06,47
27,1
8,52
39,1
- - -
64,99
66,2
1,09
Донецкий,
«АШ -2» 0,45 -
39,48
05,1
15,51
11,1
-
46,0
01,0
-
54,99
16,2
1,06
Львовско-
волынский
уголь «Г»
0,36 -
20,44
99,0
91,54
23,1
- - -
11,99
22,2
1,24
Кузнецкий,
«Д» 0,35 -
85,43
07,1
74,55
36,1
- - -
59,99
43,2
1,27
Очевидно (табл. 2), что максимальная объемная доля целевых компонентов
(СО+Н2>99%) получена при следующих значениях коэффициента избытка
окислителя: для донецкого угля марки «А» - α=0,45; Львовско-волынского мар-
ки «Г» - α=0,36; кузнецкого угля марки «Д» - α=0,35. В газовой смеси содержа-
ние компонентов (СО+Н2) для всех углей примерно одинаково, хотя этот пока-
затель получен при различных значениях α. Инертные компоненты (СО2, N2) в
смесях отсутствуют.
Важным показателем процесса газификации является отношение Н2/СО. В
нашем случае оно изменяется от 1,06 до 1,27. При этом, наблюдается следую-
16
щая закономерность; с ростом показателя Нр в элементарном составе исходного
сырья повышается отношение Н2/СО в продуктах газификации. На величину
отношения Н2/СО, по видимому, оказывает влияние выход летучих (см. табли-
цу 1). В этом случае наблюдается та же закономерность.
Для проверки правильности проведенных расчетов составлен материальный
баланс (таблица 3) продуктов газификации угля «АШ-1. Предполагается, что
минеральная часть угля при температуре газификации 1800-2200 К остается не-
изменной и вся переходит в шлак. Данные по выходу компонентов синтез-газа
взяты из предварительно проведенных термодинамических расчетов выхода
продуктов пароплазменной газификации приведенным выше. Масса компонен-
тов полученного синтез-газа рассчитывалась по формуле:
i
i
i
Vm μ
4,22
=
где Vi – объем компонента синтез-газа, м3; μi – мольная масса компонента,
кг/кмоль.
В табл. 3 приведены приход элементов с топливом и окислителем водяным
паром из расчета на 1 кг угля. Расход определялся по химическим элементам,
входящим в состав синтез-газа исходя из их молярной массы и по выходу смеси
газов. Общая невязка баланса составляет 0,01/1,95·100=0,5 %, что соответствует
допустимой величине.
Влияние зольности топлива на процесс газификации сказывается следую-
щим образом. Известно, что зольность угля вызывает снижение низшей тепло-
ты сгорания, которая в значительной степени определяет возможность исполь-
зования исходного сырья в качестве топлива. Тепловые условия в зоне газифи-
кации характеризуются температурой горения, которая, как функция низшей
теплоты сгорания, понижается при увеличении зольности. Для снижения теп-
ловых потерь и восстановления теплового баланса, для стабилизации процесса
в зону газификации необходимо вводить дополнительное количество тепла. Это
может быть достигнуто подогревом окислителя, рециркуляцией высокотемпе-
ратурных продуктов газификации, применением высокотемпературных излу-
чающих поверхностей или вращающегося электрического дугового разряда.
Ренгеноструктурным анализом угля АШ установлено, что минеральная его
часть в основном состоит из SiO2 – 10,25 %, Al2O3 – 4,74 %, Fe2O3 – 2,96 % и не-
значительных концентраций CaCO3 – 0,93%, MgO – 0,69 %, K2O – 0,69 %. Золь-
ность угля находится в диапазоне 17-19 %. Состав шлака после традиционного
сжигания угля, в основном, определялся молекулами – Fe2О3 и SiO2, а также не-
значительной концентрацией Al2O3.
17
Таблица 3 – Материальный баланс процесса газификации угля «АШ»
Статьи
балан-
са
С* Н N O W A Сумма
Приход
Топ-
ливо 0,6957 0,0147 0,0059 0,0191 0,075 0,18
96 1
Окис-
ли-
тель
H2O
Нераз-
лож 0,9 0,9
Раз-
лож 0,1 0,8
Итого
нераз-
лож
0,6957 0,0147 0,0059 0,0191 0,975 0,18
96 1,9
Итого
раз-
лож
0,6957 0,1147 0,0059 0,8191 0,075 0,18
96 1,9
Расход
С* Н N O W A Сумма
моль кг Мол
ь кг Мо
ль кг моль кг мол
ь кг кг
Эле-
мент
56,66 0,67 63,2
23
0,12
6
0,2
1 0,006 57,1
24 0,91 2,40
2 0,04
кг
1,76
7
Шлак 0,18
96 0,18
9
Итого 0,67 0,12
6 0,003 0,91 0,04 0,18
96 1,94
Невяз-
ка +0,00
57
-
0,01
1
+0,0
03
-
0,09
1
+0,0
29 -
0,04
Расход
N2 CO2 CO H2 H2O A Сумма
М3 кг м3 кг м3 кг м3 кг м3 кг м3 кг
Газ
0,004
7 0,006 0 0 1,2
7 1,59 1,39 0,12
5 0 0 кг 2,6
7
1,72
1
Шлак 0,18
96 0,1896
Итого 0,004
7 0,006 0 0 1,2
7 1,59 1,41
62
0,12
6 0 0 0,18
96
2,6
7 1,91
Невяз-
ка 0,01
* - с учетом серы.
Для сравнения, при традиционном горении угля АШ в составе шлака нахо-
дится 20–30 % не сгоревшего углерода. После плазменной газификации состав
шлака отличается полным отсутствием в его составе углерода и формируется
18
он, в основном, молекулами Al2SiO5 и Fe2О3. Наличие этих молекул в его соста-
ве и полное отсутствие углерода предполагает использование шлака в индуст-
рии строительных материалов.
Обобщая изложенное, можно предположить, что плазменно-дуговая гази-
фикация ВУТ, развиваясь как технология, является наиболее перспективной
ввиду высокой интенсивности процесса, обуславливающую ее высокую произ-
водительность в газогенераторах большой единичной мощности. Она может
обеспечить минимальное загрязнение окружающей среды, высокую калорий-
ность получаемого синтез-газа за счет увеличения в нем составляющей – водо-
рода и возможности организации комплексной безотходной технологии пере-
работки угля и угольных отходов. Плазменно-дуговая газификация ВУТ позво-
ляет так же перерабатывать без предварительного осушения глубокообводнен-
ные отходы углеобогащения и исключает из технологии дорогостоящий кисло-
род.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Георгиев, И.С. Влияние температуры и состава среды на энергозатраты при плазменной газификации
бурых углей различного качества [Текст] / И.С. Георгиев, Б.И. Михайлов // Изв. Сибирского отделения АН
СССР. - 1987. – Вып. 4. - № 15. – С.83-89.
2. Ибраев Ш.Ш. Взаимодействие плазмы с измельчённым материалом в плазменных реакторах [Текст] /
Ш.Ш. Ибраев // Генераторы низкотемпературной плазмы. Тезисы докл. Всесоюз. конф. по генераторам низко-
температурной плазмы. – Новосибирск, 1989.–ч. 2. - С. 249-250.
3. Колобова, Е.А. Газификация углей и шлама гидрогенизации в плазме водяного пара [Текст] / Е.А. Коло-
бова // Химия твердого топлива. – 1983. – № 2 – С. 91-96.
4. Новиков, О.Я. Многодуговые системы [Текст] / О.Я. Новиков, П.И. Тамкиви, А.Н. Тимошевский. – Но-
восибирск: Наука, 1988. – 133с.
5. Змитренко Н.В. Явление инерции тепла. [Текст] / Н.В. Змитренко, А.П. Михайлов // В кн. Компьютеры,
модели, вычислительный эксперимент. Под ред. А.А. Самарского. – М.: Наука, 1988. – 176 с.
6. Веденов А.А. Задачник по физике плазмы [Текст] / А.А. Веденов. – М.: Атомиздат, 1981. - 160 с.
7. Янтовский Магнитогидродинамические генераторы / Е.И. Янтовский, И.М. Толмач. – М: Наука, 1972. –
201 с.
УДК 622.016.25:622.831.325.3.004.15
Д-р техн. наук Б.В. Бокий
(ПАО «Шахта им. А.Ф. Засядько»)
СОЗДАНИЕ АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ
ПОВЫШЕНИЕМ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ ДЕГАЗАЦИОННЫХ
СКВАЖИН ПАО «ШАХТА ИМ. А.Ф. ЗАСЯДЬКО»
Розглянуто можливості комплексного рішення проблеми оперативного керування
процесом підвищення ефективності видобутку метану вугільних родовищ.
CREATING AUTOMATIC CONTROL SYSTEM IMPROVEMENT DEGASI-
FICATION WELLS PС "MINE NAMED AFTER A.F.ZASYADKO"
The possibilities of a complex solution to the problem of operational process control efficiency
of extraction of methane from coal deposits.
В технологической схеме «поверхностная дегазация – утилизация метана»
важнейшим вопросом является стабильность процесса транспортирования
http://zasyadko.isgreat.org/�
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-53697 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1607-4556 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-24T11:37:20Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Давыдов, С.Л. 2014-01-26T10:12:59Z 2014-01-26T10:12:59Z 2012 Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь / С.Л. Давыдов // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 10-18. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 1607-4556 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53697 662.87:66.093:621.387.143 В роботі приведені результати розрахунків параметрів термодинаміки процесу пароплазмової переробки водовугільної дисперсної системи та складено матеріальний баланс цього процесу. The work presented the calculation results of thermodynamic parameters of the process for steam plasma conversion of the water-coal dispersed system and compiled the material balance of this process. ru Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України Геотехническая механика Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь The steam plasma conversion of water-dispersed carbon Article published earlier |
| spellingShingle | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь Давыдов, С.Л. |
| title | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь |
| title_alt | The steam plasma conversion of water-dispersed carbon |
| title_full | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь |
| title_fullStr | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь |
| title_full_unstemmed | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь |
| title_short | Пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь |
| title_sort | пароплазменная переработка дисперсной системы-вода-уголь |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53697 |
| work_keys_str_mv | AT davydovsl paroplazmennaâpererabotkadispersnoisistemyvodaugolʹ AT davydovsl thesteamplasmaconversionofwaterdispersedcarbon |