Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт
В статті досліджено характер виникнення техногенної тріщинуватості в відпрацьованому гірському масиві, дано визначення параметрів зони водопровідних тріщин, для врахування цих особливостей при дослідженні активізації геомеханічних процесів в масиві гірських порід при затопленні виробленого простору...
Saved in:
| Published in: | Геотехническая механика |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2012
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53737 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт / В.В. Васютина // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 126-134. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859613063750090752 |
|---|---|
| author | Васютина, В.В. |
| author_facet | Васютина, В.В. |
| citation_txt | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт / В.В. Васютина // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 126-134. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Геотехническая механика |
| description | В статті досліджено характер виникнення техногенної тріщинуватості в відпрацьованому гірському масиві, дано визначення параметрів зони водопровідних тріщин, для врахування цих особливостей при дослідженні активізації геомеханічних процесів в масиві гірських порід при затопленні виробленого простору з застосуванням «мокрої» консервації вугільних шахт.
The article examined character formation of technological fracture in the rock mass earn, we
define the parameters of water bearing zone fractures to account for these features in the study
activation of the geomechanical processes in rock mass in the sinking of developed space with the use "wet" conservation of coal mines.
|
| first_indexed | 2025-11-28T15:07:38Z |
| format | Article |
| fulltext |
126
УДК 622.831.24
Канд. техн наук В.В. Васютина
(УкрНИМИ НАН Украины).
СТРУКТУРНО – МЕХАНИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ
ПОДРАБОТАННОГО ГОРНОГО МАССИВА ПРИ
«МОКРОЙ» КОНСЕРВАЦИИ УГОЛЬНЫХ ШАХТ
В статті досліджено характер виникнення техногенної тріщинуватості в відпрацьованому
гірському масиві, дано визначення параметрів зони водопровідних тріщин, для врахування
цих особливостей при дослідженні активізації геомеханічних процесів в масиві гірських по-
рід при затопленні виробленого простору з застосуванням «мокрої» консервації вугільних
шахт.
STRUCTURAL – MECHANICAL FEATURES EARN ROCK MASS AT
"WET" CONSERVATION OF COAL MINES
The article examined character formation of technological fracture in the rock mass earn, we
define the parameters of water bearing zone fractures to account for these features in the study
activation of the geomechanical processes in rock mass in the sinking of developed space with the
use "wet" conservation of coal mines.
Массовое закрытие отработавших запасы угля или нерентабельных шахт в
современных экономических условиях привело к ряду серьезных технических и
экологических проблем. Во-первых, при закрытии шахт с последующим затоп-
лением выработанного пространства происходит резкое изменение гидрогеоло-
гического режима в прилегающем горном массиве, загрязнение подземных и
приповерхностных вод, подтопление территории над шахтным полем. Во-
вторых, будет происходить поднятие уровня шахтных вод и затопление выра-
ботанного пространства, сопровождающееся увлажнением горных пород и из-
менением их физико-механических свойств [1, 3]. При этом уменьшается ус-
тойчивость пород над выработанным пространством и возобновляются процес-
сы их обрушения и сдвижения, включая земную поверхность. К настоящему
времени геомеханические процессы происходящие, в горном массиве в резуль-
тате затопления выработанного пространства изучены не достаточно.
Рассмотрим одну из особенностей техногенного изменения структурно –
механических свойств горных пород. При проведении очистных работ в горном
массиве происходит нарушение его физической сплошности, следовательно, в
нем образуются структурные дефекты. К таким видам дефектов можно отнести
естественную трещиноватость горных пород, что связана с особенностями их
образования и техногенную трещиноватость, которая образуется в результате
влияния воздействия различных технологических мероприятий на горный мас-
сив.
Рассмотрим процессы изменения трещиноватости горных пород, чтобы в
дальнейшем учесть эти факторы при затоплении выработанного пространства.
Горные породы представляют собой естественные агрегаты более или менее
постоянного состава и строения, сформировавшиеся в результате геологиче-
ских процессов и залегающие в земной коре в виде самостоятельных литологи-
127
ческих разностей, механические свойства которых характеризуются свойствами
образца горной породы [2].
При рассмотрении характеристики горных пород необходимо учесть их ме-
ханические свойства - класс физических свойств, характеризующих поведение
(состояние) пород в условиях различных механических силовых воздействий.
После затопления выработанного пространства шахтными водами система
образовавшихся трещин заполняется водой, что в дальнейшем отражается на
физико-механические свойства массива горных пород. Эти необходимо учиты-
вать при исследовании активизации геомеханических процессов в нем.
В работах различных авторов [4, 8], механизм деформирования слоистого
массива разбит в следующей последовательности. Когда происходит прогиб
слоя в нем появляются растягивающие напряжения, при этом местоположение
их максимальных значений совпадает с местоположением точек, имеющих
максимальную кривизну. По мере увеличения пролета растет прогиб слоя и од-
новременно происходит перемещение точек с максимальными кривизной и
растягивающими напряжениями. При определенной величине пролета растяги-
вающие напряжения достигают предела прочности пород на разрыв. На верх-
ней и нижней поверхности слоя начинают появляться поперечные трещины.
Дальнейшее увеличение пролета ведет к соответствующему росту растяги-
вающих напряжений и развитию трещин. Но поскольку одновременно меняется
местоположение точек с максимальной кривизной, меняется и местоположение
трещин, т.е. появляются новые и закрываются старые, при этом глубина про-
растания каждой последующей трещины больше предыдущей. Так происходит
до тех пор, пока кривизна слоя, раскрытие и глубина трещины не достигнет
своих максимальных значений, что обычно имеет место при полной подработке
слоя. После этого увеличение пролета слоя не ведет к росту размеров трещин, а
вызывает лишь изменение их местоположения. Одновременно на верхней по-
верхности слоя начинает меняться знак деформаций, т.е. положительная кри-
визна (выпуклость) и растягивающие напряжения меняются на отрицательную
кривизну (вогнутость) и сжимающие напряжения. Аналогично на нижней по-
верхности слоя, сжимающие напряжения меняются на растягивающие. Отсюда
суммарная глубина трещины (глубина разрушения слоя) будет равна сумме
глубин трещин, идущих от верхней и нижней границ слоя. Если глубина каж-
дой из слагаемых трещин будет равна толщине слоя, т. е. последний будет рас-
сечен полностью на всю его толщину.
И хотя трещина в верхней половине слоя будет к этому времени закрыта,
сплошность слоя не восстанавливает его целостности.
В соответствии с изложенным механизмом деформирования слоистого мас-
сива оценка состояния слоя сводится, в основном, к определению суммарной
глубины трещин в различных его сечениях. Размер выработанного пространст-
ва, при котором происходит наибольшее развитие первичных трещин в слое,
происходит при полной его подработке [5, 6].
В работе [7] изучалась трещиноватость горного массива по данным разве-
дочного бурения. Анализируя случаи исчезновения промывочной жидкости из
геологоразведочных скважин, пробуренных через подработанный массив гор-
128
ных пород, следует учитывать способ управления кровлей, время, прошедшее с
момента обрушения кровли до вскрытия выработки скважиной, подработан-
ность массива пород - полная или неполная. Для определения степени подрабо-
танности применяется специальный коэффициент n, который определяется как
отношение фактической длины выработки к минимальной ее длине, вызываю-
щей полную подработку. Различают коэффициент подработанности по падению
- n1 и по простиранию n2. Если n1≥1 и n2≥1, то подработка полная. При непол-
ной подработке возможно зависание пород кровли над выработкой, и скважина
в этом случае вскроет непосаженную выработку. При пластичных породах
кровли и полной подработке скважина может вскрыть обрушенные породы раз-
личной степени уплотнения в зависимости от того, сколько времени прошло
после выемки угольного пласта.
По данным Л. М.Ивачева [7] в антрацитовых районах Донбасса средняя вы-
сота зоны техногенной трещиноватости над отработанными лавами составляет
12-кратную вынимаемую мощность пласта. Трещины пересекают один-два по-
родных слоя. Вполне естественно, что эти данные имеют ориентировочный ха-
рактер и в них отсутствует анализ геомеханических процессов, происходящих в
породах кровли.
На основе анализа [7] более 100 случаев исчезновения промывочной жидко-
сти из скважин, пробуренных через подработанный горный массив в Донбассе
и Кузбассе, установлено, что на высоту зоны водопроводящих трещин (Нт) над
выработками неглубокого заложения, оказывает влияние глубина распростра-
нения выветренных пород. При мощности выветренных пород до 82 м исчезно-
вение промывочной жидкости происходит на всю глубину, т.е. на Н = 30 m, при
давности отработки свыше 50 лет. Кроме этого, на величину Нт оказывает
влияние вынимаемая мощность угольного пласта m, литологический состав по-
род кровли, мощность отдельных слоев пород, в том числе водоупорных. С
увеличением мощности слоя породы, залегающего над выработкой, уменьша-
ется высота зоны водопроводящих трещин. При вынимаемой мощности пласта
m от 0,5 м до 1,5 м и наличии в непосредственной кровле слоя пород, мощно-
стью в 10 и более раз превышающей мощность пласта, зона обрушения не об-
разуется. Исчезновение промывочной жидкости отмечается только над самой
выработкой и на расстоянии от нее до 2 m.
Для определения Нт предложена функциональная зависимость вида:
Нт=f(m,1/lc)±ξ, (1)
где m 1/lc
- параметры, ξ - погрешность измерений.
Разработана линейная математическая модель вида:
Нтвыч =в0+в1/lс+в2m±ξ, (2)
где в0 - постоянное число, м; в1 и в2 - коэффициенты, которые определяются
с применением регрессионного анализа.
Для этого породы кровли условно были разделены на 4 типа :
129
1 тип - над выработкой залегает мощный слой (lc≥10 m) сланцевого песчани-
ка, песчаника или известняка;
2 тип - над выработкой залегает мощный слой (lc≥10m) песчано-глинистого,
глинистого сланца или аргиллита;
3 тип - над выработкой залегает, чередуясь между собой слой ограниченной
мощности (lc ≤ 5 m);
4 тип - над выработкой залегает слой ограниченной мощности, а выше его
мощный слой алевролита или песчаника.
Для этих типов пород получены численные значения коэффициентов:
1 тип Нт выч=2,06+14,85/lс+8,01m±ξ;
2 тип Нт выч=3,13-1,77/lс+3,47m±ξ;
3 тип Нт выч=21,96-8,53/lс-0,02m±ξ;
4 тип Нт выч=7,83+0,63lв/lн-1,09m±ξ,
где lв – мощность второго слоя пород кровли, залегающего над выработкой;
lн – мощность нижнего породного слоя, залегающего непосредственно над очи-
стной выработкой.
Особо отмечается влияние на размеры зоны трещиноватых пород и распро-
странение промывочной жидкости при наличии над выработкой мощного водо-
упорного (аргиллит или глинистый сланец) слоя пород.
Для определения величины lc также предложена эмпирическая формула:
lс=3,48+1,41/h+0,98m±10%. (3)
Угольные пласты в процессе своего генезиса подвергаются действию повы-
шенных напряжений. В результате они и вмещающие породы оказываются раз-
битыми системой или несколькими системами трещиноватости ориентирован-
ных, как правило, нормально к плоскости напластования. В процессе отработки
угольного пласта в его краевой части под действием зоны опорного давления
формируется система техногенных трещин, которые, обычно, ориентированы
примерно нормально к плоскости напластования и параллельно линии очистно-
го забоя. Расстояние между трещинами составляет от нескольких сантиметров
до метров.
Исследования трещиноватости боковых пород и пласта были выполнены на
шахте “Торецкая” на пласте k8 “Каменка”. Для этого из штрека по нормали к
пласту (угол падения пласта составляет 38°) бурились скважины на глубину
12 м с отбором керна. В результате изучения отобранного керна выявлена сис-
тема эндогенной трещиноватости с шагом 0,8 - 0,9 м. В угольном пласте выяв-
лена система трещин, расположенных под углом 87° к напластованию и шагом
0,5-0,6 м.
При ведении горных работ с помощью длинных очистных забоев в краевой
части пласта формируются зоны опорного давления. В них действуют повы-
шенные напряжения, которые больше первоначальных в 2 - 3 раза, и в случае,
когда они превышают предел прочности угля, в краевой части происходит об-
разование новых трещин с интенсивностью до 10 - 12 м-1 рис. 1.
130
1 – через 24 часа; 2 – через 120 часов; 3 – через 240 часов
Рис. 1 – Развитие трещиноватости угля в краевой части пласта
В процессе выемки угольного пласта происходит не только перераспределе-
ние напряжений в окружающем выработку горном массиве, но в сдвижение
приходят породы почвы и кровли. В результате образуются трещины расслое-
ния, которые являются проводниками дренируемой воды. Зона трещиноватости
пород находится в прямой зависимости от влияния ведения очистных работ и в
обратной зависимости от крепости разрушенных пород. По мере удаления от
подрабатывающего пласта трещиноватость уменьшается по экспоненциальной
зависимости рис. 2.
y = 61,936e-0,1669x
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
Трещиноватость, усл. ед.
Ра
сс
то
ян
ие
д
о
пл
ас
та
, м
Рис. 2 – График зависимости трещиноватости от расстояния до разрабатываемого пласта
В результате затоплении выработанного пространства шахтными водами
при «мокрой» консервации происходит и увлажнение окружающего горного
массива, причем породы кровли, которые ранее подвергались подработке и на-
рушены трещинами, увлажняются наиболее интенсивно.
В массиве горных пород образуются участки зоны водопроводящих трещин.
Это часть толщи, в которой при выемке пластов образуются нормально-секущие
трещины, сообщающиеся с выработанным пространством. В результате образу-
ется область, где наблюдается совокупность трещин отслоения и нормально се-
кущих трещин в подрабатываемой толще горных пород, сообщающихся с выра-
ботанным пространством разрабатываемого пласта [6, 7]. Водопроводящими
трещинами принято считать техногенные трещины, которые пересекают водонос-
131
ные и относительно водоупорные пласты и гидравлически активно связаны с
выработанным пространством [9].
Исследование высота зоны распространения водопроводящих трещин (ЗВТ)
необходима для рассмотрения вопросов образовавшихся гидравлических связей
при «мокрой консервации» шахт.
В табл. 1 представлены данные величин зоны проводящих трещин для раз-
личных горногеологических условий. Проанализировав данные, высоту (ЗВТ)
можно связать со степенью метаморфизма и частично - со способом управления
кровлей [4, 6, 9].
Таблица 1 - Размеры зоны водопроводящих трещин
Предполагается что с увеличением степени метаморфизма вмещающих по-
род высота (ЗВТ), увеличивается. Это объясняется следующими причинами:
- с увеличением степени метаморфизма глинистые породы способные к на-
буханию, эту способность теряют;
- при процессах деформирования в глинистых породах трещины могут не
образовываться, так как породы имеют хорошую пластичность;
- с ростом степени метаморфизма породы становятся более хрупкими так как
растет отношение пределов прочности на сжатие и растяжение;
- с ростом степени метаморфизма пород уменьшается зона сжатия при шар-
нирном деформировании отдельного слоя или пачки слоев и уменьшаются кри-
тические деформации вдоль напластования, что приводит к образованию водо-
проводящих трещин в слое.
В научных публикациях, посвященных рассматриваемому вопросу, отмеча-
ется также, [8] что существенное влияние на величину водопроводящих трещин
оказывают протяженность выработанного пространства, а именно коэффициент
подработанности.
Наблюдается, что высота зоны повышенной техногенной трещиноватости
пород над выработанным пространством, может достигать значения в 30 мощ-
ностей вынутого пласта. Это объясняется тем, что увлажненные породы и угли
отличаются от неувлажненных пониженными значениями предела прочности
на одноосное сжатие и растяжение. Шахтные воды слабощелочные (Ph = 7,85 -
8,00) очень жесткие, вспенивающиеся, сильно агрессивны к бетонам и метал-
лическим конструкциям. Такие свойства воды делают её своеобразным раство-
ром, которые, как известно, способствуют интенсивному проращению трещин,
№
п/п Марки угля Способ управления кровлей
Зона водопроводящих трещин с
учетом вынимаемой мощности
пласта, m
1 А Полное обрушение кровли 52 m
2 А Частичная закладка 44 m
3 ОC "-" 70 m
4 Ж Полное обрушение кровли 74 m
5 К "-" 78 m
6 Д "-" 136,8 m
7 Г "-" 124,8 m
132
в угле и горных породах. При этом будет происходить пропитка горного масси-
ва водой, как по магистральным трещинам, так и по микротрещинам. В зонах
повышенного горного давления физико-механические свойства угольных пород
на порядок меньше, чем в зонах разгрузки, следовательно, над выработанным
пространством в лавах, в деформированном породном массиве будет происхо-
дить наиболее интенсивно процесс увлажнения и проращения новых трещин.
Вследствие чего физико-механические свойства горного массива в области ув-
лажнения будут изменятся.
В соответствии с этим предлагается следующая формула для определения
высоты зоны водопроводящих трещин:
)exp( AmKН пТ −⋅= (4)
где Кп – коэффициент подработанности массива; m – мощность разрабаты-
ваемого пласта; А – содержание пород глинистого состава (алевролитов, агрел-
литов, глинистых сланцев и пр.) в долях от подрабатываемой толщи.
Для исследований был выбран Донецко-Макеевский район, ПО «Донецк-
уголь» ш/у «Донбасс» ш. «Заперевальная № 2» и рассмотрены зоны трещинова-
тости горных пород над выработанным пространством.
При выемке угля в очистном забое пласт h10, способ управления кровли
осуществлялся полным обрушение пород в выработанное пространство. По ме-
ре увеличения площади выемки процесс деформирования пород кровли и обра-
зования трещин распространяется все дальше и дальше и в какой-то степени
может достигнуть поверхности. Высота зоны трещиноватости пород кровли
может составлять от 20 до 30 мощностей вынутого пласта. При затоплении вы-
работанного пространства в результате «мокрой» консервации шахты намока-
ние горного массива наиболее интенсивно происходит в зонах влияния очист-
ных выработок. Анализ горногеологических и горнотехнических условий шах-
ты «Заперевальная № 2» показал, что пласты, как правило, отрабатывались ла-
вами длиной 120 – 160 м. Учитывая тот факт, что для охраны штреков оставля-
лись угольные целики размерами 4 – 6 м, следует предположить, что процесс
деформирования и обрушения пород кровли с образованием системы трещин
проходил в этих условиях менее интенсивно и высота зоны трещиноватости
меньше.
Проанализировав породы междупластья установлено, что наличие (до 70 %)
глинистых и песчано-глинистых сланцев, ведет к тому, что эти породы дефор-
мируются более пластично, чем песчаники. В этих условиях трещины будут
также заполняться глинистым веществом из сланцев, что уменьшает высоту зо-
ны трещиноватости. Поэтому высоту зоны трещиноватости можно оценить в 30
мощностей вынутого пласта. На рис. 3 представлена схема образования систе-
мы водопроводящих трещин над отработанными пластами ш. «Заперевальная
№ 2». Необходимо также учитывать угол падения пласта, т.к. с увеличением
углов падения картина сдвижений массива существенно изменяется.
133
1 – зоны образования водопроводящих трещин;
2 – наиболее интенсивная зона водопроводящих трещин.
Рис. 4 – Схема образования системы трещин над отработанными пластами
(схема вскрытия) ш. «Заперевальная № 2».
При соединении зоны трещиноватости с выработанным пространством вы-
шележащего пласта в случае затопления будет создаваться единая система, в
пределах которой намокание горных пород будет происходить весьма интен-
сивно.
По шахте «Заперевальная № 2» по пластам h8, h7, h6, будет наиболее обшир-
ная зона образование трещин. При затоплении выработанного пространства
вследствие образования зон повышенной трещиноватости в горном массиве об-
разуется зоны сильно увлажненных горных пород и зоны менее увлажненных
(поскольку при затоплении горного массива вода будет, так или иначе, прони-
кать во все породы). Такие изменения в структуре горного массива могут вы-
звать напряжения в нем, что приведет к активизации процессов деформирова-
ния горных пород, в том числе и в динамической форме.
Выводы
1. После затопления выработанного пространства шахтными водами систе-
ма образовавшихся трещин заполняется водой, что в дальнейшем отражается на
физико-механические свойства массива горных пород.
2. Зона трещиноватости пород находится в прямой зависимости от влияния
ведения очистных работ и в обратной зависимости от крепости разрушенных
пород.
3. Основными факторами, оказывающими влияние на высоту зоны водопро-
водящих трещин, являются:
- мощность отрабатываемого пласта; прочность вмещающих пород или сте-
пень метаморфизма углей; процентное содержания глинистых пород; последова-
тельность расположения в подработанной толще водопроводящих и водоупорных
слоев; угол падения слоев горных пород; глубина разработки; многократность
подработки.
134
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Борисов А. А. Механика горных пород и массивов / А. А. Борисов. - М.: Недра, 1980. – 320 с.
2. Баклашов И.В. Механика горных пород / И. В. Баклашов Б.А. Картозия. - М.: Недра, 1975. – 272 с.
3. Черняк И. Л. Управление состоянием массива горных пород / И. Л. Черняк, С. А. Ярунин. - М.: Недра,
1995. - 395 с.
4. Мэркс И. Горная механика / И. Мэркс, Г. Юнгниц. Углетехиздат, 1957. – 756 с.
5. Земисев В. Н. Расчеты деформаций горного массива / В. Н. Земисев - М.: Недра, 1973. - 144 с.
6. Ануфриев В. Е. Влияние трещиноватости и напряженного состояния горного массива на безопасность и
ТЭП работы очистных забоев / В. Е. Ануфриев, С. А. Батугин, А.А. Боев, Л.А. Орлов // Перспективы прогнози-
рования горногеологических условий разработки угольных пластов Донбасса. - М.: 1975. - С.112-114.
7. Ивачев Л.М. Борьба с поглощениями промывочной жидкости при бурении геологоразведочных скважин.
/ Л. М. Ивачев - М.: Недра, 1982. - 156 с.
8. Иофис М.А.. Инженерная геомеханика при подземных разработках / М. А. Иофис, А.И. Шмелев - М.:
Недра, 1985. - 248 с.
9. Питаленко Е. И. Геомеханические процессы отработки крутых пластов: новые исследования и решения /
Е. И. Питаленко, С. Б. Кулибаба, Ю. Н. Гавриленко, М. Г. Тиркель, Ю. А. Пивень – Донецк, 2007. – 382 c.
УДК 622.794.002.2:622.742:621.928.028
Д-р техн. наук Е.Л. Звягильский,
канд. техн. наук П.Е. Филимонов
(АП «Шахта им. А.Ф. Засядько»)
канд. техн. наук В.Л. Морус
(ИГТМ НАН Украины)
ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ОБЕЗВОЖИВАНИЯ МИНЕРАЛОВ НА
ОСНОВЕ ДИНАМИЧЕСКИ АКТИВНЫХ ЛЕНТОЧНЫХ СИТ
Розроблено техніку й технологію зневоднювання мінералів на основі сит динамічно ак-
тивних стрічкових СДАС. Наведено приклади застосування розроблених техніки і техноло-
гії.
TECHNIQUE AND TECHNOLOGY OF DEHYDRATION OF MINERALS
ON BASIS OF SIEVES DYNAMICALLY ACTIVE BAND
A technique and technology of dehydration of minerals on the basis of sieves dynamically ac-
tive band is developed. The examples of application developed technique and technologies are re-
sulted.
Во всех технологических схемах мокрого обогащения углей применяются
операции обезвоживания, целью которых является удаление основной массы
воды, содержащейся в перерабатываемых угольных концентратах и породе, а
также отделение суспензий, отмывка утяжелителей, обесшламливание конеч-
ных и промежуточных продуктов обогащения и т.д. Такие показатели назначе-
ния, в сочетании со строго лимитируемыми уровнями содержания влаги в то-
варных угольных концентратах и в настоящее время чётко наметившимися
тенденциями по сокращению и полной ликвидации крайне энергозатратных
сушильных переделов, совершенно обоснованно приравнивают эту операцию к
числу основных и важнейших технологических процессов современного угле-
обогащения. Анализ технологических схем действующих предприятий показы-
вает, что обезвоживание всегда выполняется многостадийно и способом, кото-
рым оно преимущественно осуществляется на начальных этапах, является гро-
хочение на стационарном или вибрационном оборудовании. Поэтому, всегда
являясь крайне важными, задачи специфического совершенствования техники и
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-53737 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1607-4556 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-28T15:07:38Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Васютина, В.В. 2014-01-26T23:39:09Z 2014-01-26T23:39:09Z 2012 Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт / В.В. Васютина // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 126-134. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 1607-4556 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53737 622.831.24 В статті досліджено характер виникнення техногенної тріщинуватості в відпрацьованому гірському масиві, дано визначення параметрів зони водопровідних тріщин, для врахування цих особливостей при дослідженні активізації геомеханічних процесів в масиві гірських порід при затопленні виробленого простору з застосуванням «мокрої» консервації вугільних шахт. The article examined character formation of technological fracture in the rock mass earn, we define the parameters of water bearing zone fractures to account for these features in the study activation of the geomechanical processes in rock mass in the sinking of developed space with the use "wet" conservation of coal mines. ru Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України Геотехническая механика Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт Structural – mechanical features earn rock mass at "wet" conservation of coal mines Article published earlier |
| spellingShingle | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт Васютина, В.В. |
| title | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт |
| title_alt | Structural – mechanical features earn rock mass at "wet" conservation of coal mines |
| title_full | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт |
| title_fullStr | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт |
| title_full_unstemmed | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт |
| title_short | Структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт |
| title_sort | структурно – механические особенности подработанного горного массива при «мокрой» консервации угольных шахт |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53737 |
| work_keys_str_mv | AT vasûtinavv strukturnomehaničeskieosobennostipodrabotannogogornogomassivaprimokroikonservaciiugolʹnyhšaht AT vasûtinavv structuralmechanicalfeaturesearnrockmassatwetconservationofcoalmines |