Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред
Приводиться методика визначення основних конструктивних параметрів реакційної камери плазмо-дугового реактору для газифікації частинок вугілля у парах води. Для ілюстрації використання описаної методики наводиться приклад розрахунку при газифікації вугілля марки «А» із розміром частинок dч ≤ 0,1·10⁻...
Saved in:
| Published in: | Геотехническая механика |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2012
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53743 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред / Е.Ю. Пигида, Л.Т. Холявченко, С.Л. Давыдов,С.В. Демченко // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 193-199. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860253734869663744 |
|---|---|
| author | Пигида, Е.Ю. Холявченко, Л.Т. Давыдов, С.Л. Демченко, С.В. |
| author_facet | Пигида, Е.Ю. Холявченко, Л.Т. Давыдов, С.Л. Демченко, С.В. |
| citation_txt | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред / Е.Ю. Пигида, Л.Т. Холявченко, С.Л. Давыдов,С.В. Демченко // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 193-199. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Геотехническая механика |
| description | Приводиться методика визначення основних конструктивних параметрів реакційної камери плазмо-дугового реактору для газифікації частинок вугілля у парах води. Для ілюстрації використання описаної методики наводиться приклад розрахунку при газифікації вугілля марки «А» із розміром частинок dч ≤ 0,1·10⁻³ м.
There is the method for determining the main design parameters of the reaction chamber of an arc plasma reactor for the gasification of coal particles in water vapor. For illustration the application of the described method is given the example of calculation for the gasification of brand "A" coal with a particle size dp ≤ 0.1·10⁻³ m.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:46:34Z |
| format | Article |
| fulltext |
193
ровать машину к условиям эксплуатации путём подбора её рациональных или
оптимальных параметров.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пат. № 53632 UA, МПК8 B 07 B 1/40 (2006.01). Вертикальний вібраційний грохот / Надутий В.П., Левче-
нко П.В., Кіжло Л.А.; заявник і патентовласник ІГТМ НАНУ; Заявл. 26.04.2010; Опубл. 11.10.2010, Бюл.
№19. − 3 с.
2. Надутый В.П. Определение целевых функций и варьируемых параметров процесса грохочения на верти-
кальном вибрационном грохоте/ В.П. Надутый, В.В. Сухарев, П.В. Левченко // Геотехнічна механіка: Міжвід.
зб. наук. праць ІГТМ НАН України. – Дніпропетровськ. – 2011. – Вип. 92. – С. 120−125.
3. Надутый В.П. Определение зависимости эффективности грохочения от конструктивных параметров вер-
тикального вибрационного грохота/ В.П. Надутый, П.В. Левченко // Збагачення корисних копалин: Наук.-техн.
зб.- 2011. – Вип. 45 (86). – С. 43−48.
4. Франчук В.П. Определение зависимости эффективности грохочения от режимных параметров верти-
кального вибрационного грохота/ В.П. Франчук, В.П. Надутый, П.В. Левченко// Вібрації в техніці та технологі-
ях: Всеукр. наук.-техн. журнал. – Вінниця, 2011. − Вып. 2(62). − С. 73−76.
5. Надутый В.П. Результаты экспериментальных исследований зависимости производительности верти-
кального вибрационного грохота от его конструктивных параметров/ В.П. Надутый, П.В. Левченко// Автомати-
зація виробничих процесів у машинобудуванні та приладобудуванні: Укр. міжвід. наук.-техн. зб. держ. ун-ту
”Львівська політехніка”. – Львів. – 2011. – Вип. 45. – С.24–29.
6. Надутый В.П. Влияние свойств горной массы на производительность вертикального вибрационного гро-
хота/ В.П. Надутый, П.В. Левченко, И.П. Хмеленко // Геотехнічна механіка: Міжвід. зб. наук. праць ІГТМ НАН
України. – Дніпропетровськ. – 2011. – Вип. 93. – С. 23-29.
7. Надутый В.П. Влияние характеристик горной массы на эффективность классификации вертикального
вибрационного грохота/ В.П. Надутый, П.В. Левченко // Геотехнічна механіка: Міжвід. зб. наук. праць ІГТМ
НАН України. – Дніпропетровськ. – 2011. – Вип. 93. – С. 81−86.
8. Бююль А., Цефель П. SPSS: искусство обработки информации. Анализ статистических данных и восста-
новление скрытых закономерностей: Пер. с нем. – СПб.: ООО «Диа-СофтЮП», 2005. – 608 с.
УДК [662.74:537]:62 – 9.001.24
Кандидаты техн. наук Е.Ю. Пигида,
Л.Т. Холявченко,
инженеры С.Л. Давыдов,С.В. Демченко
(ИГТМ НАН Украины)
РАСЧЕТ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ РЕАКЦИОННОЙ
КАМЕРЫ ПЛАЗМО-ДУГОВОГО РЕАКТОРА ДЛЯ ПЕРЕРАБОТКИ
УГЛЕРОДСОДЕРЖАЩИХ СРЕД
Приводиться методика визначення основних конструктивних параметрів реакційної ка-
мери плазмо-дугового реактору для газифікації частинок вугілля у парах води. Для ілюстра-
ції використання описаної методики наводиться приклад розрахунку при газифікації вугілля
марки «А» із розміром частинок dч ≤ 0,1·10-3 м.
THE CALCULATION OF THE FORM FACTOR OF ARC PLASMA
REACTION CHAMBER FOR CONVERCION OF CARBON-BEARING
MEDIUM
There is the method for determining the main design parameters of the reaction chamber of an
arc plasma reactor for the gasification of coal particles in water vapor. For illustration the applica-
tion of the described method is given the example of calculation for the gasification of brand "A"
coal with a particle size dp ≤ 0.1·10–3 m.
Основным элементом плазмо-дугового реактора для переработки углерод-
содержащих сред является камера сгорания. В ней протекает сложный ком-
194
плекс процессов, которые должны быть организованы так, чтобы обеспечить
максимальную полноту сгорания при заданном режиме работы реактора, бы-
строе выделение тепла в камере небольших размеров и веса, устойчивое проте-
кание процессов, необходимое для надежной и безопасной работы реактора.
В зависимости от фазового состояния подаваемых в камеру сгорания ком-
понентов топлива различают несколько схем организации рабочих процессов.
По схеме «газ-жидкость» водяной пар и водоугольное топливо (ВУТ) подаются
в камеру сгорания, где и должна произойти реакция между горючим и окисли-
телем.
Здесь процесс газификации разделяется на два этапа. На первом этапе про-
исходит диссоциация водяного пара, а также разложение твердого органическо-
го вещества с выделением летучих компонентов. В результате остается твердый
пористый остаток, состоящий из углерода и некоторого количества неорганиче-
ских веществ – золы. На втором этапе происходит газификация углеродного ос-
татка, который включает в себя большую часть энергии угля.
При газификации углерода в парах воды осуществляются гетерогенные ре-
акции углерода с водяным паром и двуокисью углерода, а также гомогенная
обратимая реакция окиси углерода с водяным паром. Поэтому должны быть
обеспечены условия, способствующие протеканию этих реакций.
Для устойчивого протекания процесса газификации нужно обеспечить рав-
номерное распределение топлива по поперечному сечению камеры сгорания, а
также выдержать заданное соотношение компонентов топлива, которое харак-
теризуется коэффициентом избытка окислителя αт и может изменяться при ра-
боте плазмо-дугового реактора. Эти задачи выполняются в процессе впрыска и
смешения компонентов (как в жидкой, так и в газообразной фазе).
Необходимым условием развития гомогенного и гетерогенного горения,
обычно сопутствующих друг другу, является подвод тепла к компонентам топ-
лива для их нагрева, испарения и воспламенения. В плазмо-дуговом реакторе
это тепло выделяется при разряде электрической дуги, постоянно вращающейся
в магнитном поле. Другой источник получения тепла - продукты горения, от
которых тепло отдается жидким компонентам за счет теплопроводности и ра-
диации, а также путем конвективного переноса тепла при диффузии конечных
продуктов газификации.
Решающую роль в этом явлении играют так называемые «обратные токи».
Они возникают в результате эжектирующего эффекта при впрыске топлива из
форсунки и вращательного действия электрической дуги. Обратные токи при-
носят с собой продукты неполного сгорания с высокой температурой, тепло ко-
торых отдается распыленной жидкости.
Вследствие большой сложности описанного комплекса взаимосвязанных
процессов затруднительно описать общую теорию, количественно оцениваю-
щую параметры отдельных процессов, которые зависят от конструктивного со-
вершенства реакционной камеры плазмо-дугового реактора.
Выбор конструктивных и режимных параметров плазмо-дугового реактора в
большой степени зависит от обобщенных характеристик процесса преобразова-
ния топлива в камере сгорания.
195
Наиболее распространенными обобщенными характеристиками процессов в
камере сгорания являются следующие.
1. Время пребывания τп компонентов топлива и его продуктов газификации
в камере сгорания.
Эта величина определяется по формуле
,
Г
к
Г
кк
n m
G
m
V
=
⋅
=
ρτ (1)
где кG - вес газа, находящегося в камере сгорания, кг; Гm - секундный расход
газа, кг/с; кV - объем камеры сгорания (определяется обычно как объем до кри-
тического сечения), м3; кρ - плотность газа в камере сгорания, кг/м3.
С учетом уравнения состояния газа Рк=(ρRT)к и формулы для расходного
комплекса β= РкFкр/mГ можно получить
кккр
к
n ТRF
V
⋅⋅
⋅
=
βτ (2)
или
,
кк
прn ТR
L
⋅
=
βτ (3)
где
кр
к
пр F
VL = - приведенная длина камеры сгорания, м; кР - давление газов в
камере сгорания, Па; кR - удельная газовая постоянная продуктов газификации,
Дж/(кг·К); кТ - температура продуктов газификации, К.
2. Приведенная длина камеры сгорания.
Как видно из формулы (3), величина прL пропорциональна времени пребы-
вания газов в камере сгорания и в какой-то мере характеризует полноту сгора-
ния топлива.
Величина прL зависит от природы топлива и условий смесеобразования. Для
схемы «газ - жидкость» величину прL можно принимать 2,5 - 3,0 м [1].
3. Расходонапряженность камеры сгорания.
Расходонапряженностью называют секундный расход рабочего тела через
единицу площади камеры сгорания. Ее определяют по формуле
,
к
к
к
крк
к
Г
F f
Р
F
FР
F
mm
⋅
=
⋅
⋅
==
ββ
(4)
196
где кF - площадь поперечного сечения камеры сгорания, м2; кf - относительная
площадь камеры сгорания.
Очевидно, что при увеличении кР рабочий процесс в камере сгорания ин-
тенсифицируется. Поэтому при увеличении кР через одну и ту же площадь ка-
меры кF можно подать большее количество топлива, т.е. увеличить значение
Fm .
Отношение допустимой расходонапряженности камеры сгорания к давле-
нию в ней можно приближенно считать постоянным и при расчетах газогенера-
торов, работающих на окислителе кислороде, пользоваться такими данными
( Fm , кг/с·м2; кР , Н/м2): кF Рm ·104=1,1-1,3 [1].
4. Объемная теплонапряженность камеры сгорания.
Величину ее определяют по формуле
,
к
иТ
к V
HmQ ϕ⋅⋅
= (5)
где иH - теплотворность топлива, Дж/кг; φ - коэффициент полноты сгорания.
С учетом формулы для β выражение (5) нетрудно привести к виду
.
пр
ки
к L
РHQ
⋅
⋅
=
β
(6)
Как видно, при прочих равных условиях кQ зависит от кР .
Вместо кQ можно использовать приведенную теплонапряженность, опреде-
ляемую как:
.
к
к
к Р
QQ
пр
= (7)
Используя выражение (3), формулу для
пркQ можно записать так:
.
ккП
и
к ТR
НQ
пр ⋅⋅
=
τ
(8)
Обобщенные характеристики процессов преобразования топлива в камере
сгорания τП, прL , кF Рm ,
пркQ связаны между собой и необходимы для опреде-
ления ее размеров. Однако ни одну из них не удается надежно определить тео-
ретическим путем. Поэтому эти формулы используются в большей степени для
предварительных расчетов конструкции газогенератора, размеры и форма ка-
197
меры сгорания которого выбираются по конструктивным и технологическим
соображениям.
Наиболее распространенной формой камеры сгорания является цилиндриче-
ская. Одним из основных преимуществ ее является простота изготовления. Рас-
смотрим определение трех основных размеров – диаметра dк, длины lк и диа-
метра критического сечения dкр.
При определении объема и диаметра камеры сгорания для заданных топлива
и его расхода можно исходить или из удельной теплонапряженности, или из
времени пребывания топлива и расходонапряженности камеры сгорания.
В первом случае объем камеры сгорания выражается формулой:
,
к
иТ
к Р
НmV ϕ⋅⋅
= (9)
где Тm - секундный расход топлива, кг/с.
Для определения объема камеры по времени пребывания в ней топлива
пользуются формулой:
.
кР
кТкRm
кV Г ⋅⋅⋅
=
τ
(10)
Объем камеры сгорания определяется, исходя из требования обеспечить
время пребывания, достаточное для достижения необходимой полноты сгора-
ния. Оптимальное значение времени пребывания (или приведенной длины) за-
висит от рода топлива.
Объем и диаметр камеры сгорания определяется на основе двух характери-
стик – времени пребывания и расходонапряженности. Можно также использо-
вать связь между τП и приведенной длиной камеры сгорания прL (3).
На основе расчетов параметров процесса газификации ВУТ для заданного
режима работы газогенератора определяются термодинамические характери-
стики газовой смеси: температура Тсм; удельная газовая постоянная Rсм; удель-
ная теплоемкость при постоянном давлении (Ср)см; средний показатель изоэн-
тропы n; молекулярная масса μсм; плотность смеси газов ρсм; коэффициент теп-
лопроводности λсм.
Тогда для вычисления значения β можно рекомендовать следующую фор-
мулу:
( ) ,
nА
ТR смсм ⋅=β (11)
где
198
( ) ( )
.
1
2 12
1
n
n
nА
n
n
⋅⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
=
−
+
(12)
Для определения времени пребывания компонентов топлива в камере сгора-
ния воспользуемся формулой (3). Затем по известным значениям β , Гm и
кР определяется площадь критического сечения сопла по соотношению:
к
Г
кр Р
mF ⋅
=
β
(13)
После определения крF и выбора величины прL для данного топлива нахо-
дим объем камеры сгорания, обеспечивающий необходимое время пребывания
τП:
крпрк FLV ⋅= (14)
Достоверность принятого значения приведенной длины камеры сгорания
проверяется по формулам (9) и (10).
Согласно выражению (4) относительную площадь камеры сгорания можно
записать так:
.1
β⋅
=
к
F
к
P
mf (15)
Вычислив относительную площадь камеры сгорания кf , определим ее пло-
щадь поперечного сечения по соотношению:
.кркк FfF ⋅= (16)
Таким образом, определены диаметры камеры сгорания и критического се-
чения. Длину камеры сгорания легко определить по известным ее объему и
площади поперечного сечения.
Для иллюстрации применения описанной методики приведены результаты
расчета показателей процесса газификации угля марки «А» (термодинамиче-
ские характеристики газовой смеси) и на их основе – геометрических парамет-
ров камеры сгорания плазмо-дугового реактора. Расчеты проведены для сле-
дующих исходных данных: расход угля (производительность) mу=100 кг/ч; рас-
ход топлива (уголь + водяной пар) mт=190 кг/ч=0,053 кг/с; выход (расход) газов
∑Vi=2,744 м3/кг или mГ=0,076 м3/с=0,049 кг/с; давление газовой смеси в камере
сгорания Рсм=1,2·105 Па; температура газовой смеси Тсм=2100 К; теплонапря-
199
женность камеры сгорания Qк=250 МВт/м3; диаметр частиц угля dч=0,1-0,2·10-3
м; коэффициент избытка окислителя α=0,45.
В результате расчетов процессов в камере определены термодинамические
свойства газовой смеси: молекулярная масса μсм = 14,446 кг/кмоль; плотность
ρсм = 0,645 кг/м3; удельная газовая постоянная Rсм=575,5 Дж/(кг·К); удельная
теплоемкость Срсм=2,373 кДж/(кг·К); динамическая вязкость ηсм=62·10-6 Н·с/м2;
коэффициент теплопроводности λсм = 0,213 Вт/(м·К); средний показатель изоэн-
тропы n=1,32. С помощью этих величин по известным термогазодинамическим
соотношениям определялись основные геометрические параметры камеры сго-
рания плазмо-дугового реактора.
Расчет выполнен для приведенной длины камеры прL =3,0 и получены сле-
дующие значения основных геометрических параметров: диаметр камеры сго-
рания dк=73·10-3м; диаметр критического сечения сопла dкр=30·10-3 м; длина
lк=0,47 м; объем Vк=2·10-3 м3; время пребывания компонентов топлива в камере
сгорания τп=0,004 с.
Полученные значения времени пребывания компонентов топлива сравнива-
лись со значениями времени нагрева частицы угля до температуры воспламе-
нения кокса Тн=1300 К [2].
Время нагрева частицы угля до заданной температуры в зависимости от ее
теплофизических свойств и плотности теплового потока (конвективная + лучи-
стая составляющие) определяется выражением [3]:
( )
c
чччч
н q
сrТТ
6
0 ⋅⋅⋅−
=
ρτ (17)
где 0Т , чТ - соответственно начальная и конечная температура нагрева частицы,
К; чr - радиус частицы, м; чρ - плотность угля, кг/м3; чс - удельная теплоем-
кость угля, Дж/(кг·К); cq - суммарный удельный тепловой поток, Вт/м2.
В результате расчетов установлено, что при плотности теплового потока в
камере реактора cq =107 Вт/м2 для частиц угля диаметром dч ≥ 0,1·10-3 м время
их нагрева до температуры воспламенения составляет нτ ≥ 0,002 с. Для более
мелких частиц угля dч < 0,1·10-3 м время нагрева составляет нτ < 0,002 с.
Следовательно, проектируемый плазмо-дуговой реактор для данного режи-
ма работы должен состоять только из основной камеры сгорания, в которой
осуществляется процесс газификации ВУТ с частицами угля dч ≤ 0,1·10-3 м.
При газификации ВУТ с dч > 0,1·10-3 м в конструкции реактора необходимо
предусмотреть дополнительную камеру сгорания, в которой завершается про-
цесс окисления компонентов топлива до заданной полноты сгорания.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Алемасов, В.Е. Теория ракетных двигателей [Текст] / В.Е. Алемасов, А.Ф. Дрегалин, А.П. Тишин. – М.:
Оборонгиз, 1963. – 495 с.
2. Теплотехника [Текст] / Под. ред. И.Н. Сушкина. - М.: Металлургия, 1973. - 479с.
3. Касаткин, А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии [Текст] / А.Г. Касаткин.– М.:
Химия, 1971. – 784 с.
200
УДК 622.17:662.236.3
Канд. техн. наук В.Л. Приходченко
(ИГТМ НАН Украины)
МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОКСОВАНИЯ
УГОЛЬНЫХ ШЛАМОВ
Наведено результати термодинамічних розрахунків з аналітичного моделювання проце-
сів спалювання вугільних шламів, проаналізовано динаміку виходу основних компонентів
газу в режимі температур 200-2500 ºС з метою виявлення можливості отримання додаткових
енергоресурсів.
MODELING OF COKING PROCESSES COAL SLACKS
Results over of coal slacks incineration processes analytical modeling thermodynamics calcula-
tions are carry out, the dynamics of gas basic components exit is analyzed in the mode of tempera-
tures 200-2500ºC with the purpose of additional power resources receipt possibility exposure.
В Украине в угледобывающих регионах вокруг обогатительных фабрик
сконцентрировано более 35 шламонакопителей, в которых накоплены жидкие
отходы углеобогащения с более чем 130 млн. м3 шламов. Площадь земель под
ними – более 2,5 тыс. га, выведенных из оборота [1]. Подобные объекты явля-
ются, по своей сути, техногенными месторождениями с запасами углей, рассре-
доточенных в массе отходов, находящихся на поверхности и удобных для пере-
работки.
Острая нехватка и поэтому высокая цена основных энергоносителей в Ук-
раине требует поиска альтернативных источников их получения, в том числе,
путем переработки промышленных отходов, к которым относятся низкокачест-
венные угли, угольные шламы и т.п.
ИГТМ НАН Украины в рамках госбюджетной темы исследовал возмож-
ность термопереработки углепородных шламовых смесей для получения энер-
гетических газов и утилизации твердой составляющей в строительной отрасли.
Энерготехнологический подход основан на особенности органической массы
углей (ОМУ) при нагревании от 400 ºС до
2500 ºС разлагаться на твердые, жидкие и газообразные компоненты, в которые
входят горючие вещества: углерод, водород, кислород, азот и сера в составе
высокомолекулярных соединений. Летучие вещества при этом содержат испа-
рившуюся влагу, жидкие продукты в парообразном виде и газообразные про-
дукты разложения ОМУ. В нелетучем, твердом остатке сохраняются в несколь-
ко измененном виде все минеральные вещества, образующие золу. Поскольку
выход летучих веществ из углей характеризует состав и степень углефикации
его органического вещества, то в антрацитах выход летучих не превышает 8 %
от сухой беззольной массы, в каменных углях – от 8 до 50 %, в бурых 45-60 % и
сапропелитах – 80 % и более.
Одним из процессов термопереработки углей, освоенных в промышленном
масштабе, является коксование, проходящее в установках без доступа кислоро-
да с температурой нагрева до 1100º С с получением кокса, жидких смол и газов.
Объемы выделения этих компонентов с ростом температуры увеличиваются, а
кокса – снижаются.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-53743 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1607-4556 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:46:34Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Пигида, Е.Ю. Холявченко, Л.Т. Давыдов, С.Л. Демченко, С.В. 2014-01-26T23:50:53Z 2014-01-26T23:50:53Z 2012 Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред / Е.Ю. Пигида, Л.Т. Холявченко, С.Л. Давыдов,С.В. Демченко // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 98. — С. 193-199. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. 1607-4556 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53743 [662.74:537]:62 – 9.001.24 Приводиться методика визначення основних конструктивних параметрів реакційної камери плазмо-дугового реактору для газифікації частинок вугілля у парах води. Для ілюстрації використання описаної методики наводиться приклад розрахунку при газифікації вугілля марки «А» із розміром частинок dч ≤ 0,1·10⁻³ м. There is the method for determining the main design parameters of the reaction chamber of an arc plasma reactor for the gasification of coal particles in water vapor. For illustration the application of the described method is given the example of calculation for the gasification of brand "A" coal with a particle size dp ≤ 0.1·10⁻³ m. ru Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України Геотехническая механика Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред The calculation of the form factor of arc plasma reaction chamber for convercion of carbon-bearing medium Article published earlier |
| spellingShingle | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред Пигида, Е.Ю. Холявченко, Л.Т. Давыдов, С.Л. Демченко, С.В. |
| title | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред |
| title_alt | The calculation of the form factor of arc plasma reaction chamber for convercion of carbon-bearing medium |
| title_full | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред |
| title_fullStr | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред |
| title_full_unstemmed | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред |
| title_short | Расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред |
| title_sort | расчет конструктивных параметров реакционной камеры плазмо-дугового реактора для переработки углеродсодержащих сред |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/53743 |
| work_keys_str_mv | AT pigidaeû rasčetkonstruktivnyhparametrovreakcionnoikameryplazmodugovogoreaktoradlâpererabotkiuglerodsoderžaŝihsred AT holâvčenkolt rasčetkonstruktivnyhparametrovreakcionnoikameryplazmodugovogoreaktoradlâpererabotkiuglerodsoderžaŝihsred AT davydovsl rasčetkonstruktivnyhparametrovreakcionnoikameryplazmodugovogoreaktoradlâpererabotkiuglerodsoderžaŝihsred AT demčenkosv rasčetkonstruktivnyhparametrovreakcionnoikameryplazmodugovogoreaktoradlâpererabotkiuglerodsoderžaŝihsred AT pigidaeû thecalculationoftheformfactorofarcplasmareactionchamberforconvercionofcarbonbearingmedium AT holâvčenkolt thecalculationoftheformfactorofarcplasmareactionchamberforconvercionofcarbonbearingmedium AT davydovsl thecalculationoftheformfactorofarcplasmareactionchamberforconvercionofcarbonbearingmedium AT demčenkosv thecalculationoftheformfactorofarcplasmareactionchamberforconvercionofcarbonbearingmedium |