Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом
У статті представлені результати лабораторних досліджень нових способів охорони виробок, які підтримуються після проходу очисного вибою, що зводяться з елементом, котрий сприяє саморозпору цих конструкцій після моменту їхньої установки. Отримані результати показали працездатність цих способів у межа...
Saved in:
| Published in: | Геотехническая механика |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2012
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/54309 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом / Н.Н. Касьян, Н.Н. Малышева, И.Г. Сахно // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 105. — С. 161-168. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860154508938575872 |
|---|---|
| author | Касьян, Н.Н. Малышева, Н.Н. Сахно, И.Г. |
| author_facet | Касьян, Н.Н. Малышева, Н.Н. Сахно, И.Г. |
| citation_txt | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом / Н.Н. Касьян, Н.Н. Малышева, И.Г. Сахно // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 105. — С. 161-168. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Геотехническая механика |
| description | У статті представлені результати лабораторних досліджень нових способів охорони виробок, які підтримуються після проходу очисного вибою, що зводяться з елементом, котрий сприяє саморозпору цих конструкцій після моменту їхньої установки. Отримані результати показали працездатність цих способів у межах тиску, який витримують способи охорони на сучасних глибинах, досягнутих вугільними підприємствами Донбасу.
The results of laboratory researches of new methods of guard of making, supported after the
passage-way of cleansing longwall are presented in the article, which are erected with an element, which enable active setting load themselves after the moment of setting of these constructions. The got results appeared the capacity of these methods within the limits of pressures, which test the methods of guard on modern depths, attained the coal enterprises of Donbass.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:52:45Z |
| format | Article |
| fulltext |
161
УДК 622.831:624.046.001.2
Д-р техн. наук Н.Н. Касьян,
асп. Н.Н. Малышева,
канд. техн. наук И.Г. Сахно
(ДонНТУ)
ЛАБОРАТОРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
ОХРАННЫХ СООРУЖЕНИЙ С РАСПОРНЫМ ЭЛЕМЕНТОМ
У статті представлені результати лабораторних досліджень нових способів охорони ви-
робок, які підтримуються після проходу очисного вибою, що зводяться з елементом, котрий
сприяє саморозпору цих конструкцій після моменту їхньої установки. Отримані результати
показали працездатність цих способів у межах тиску, який витримують способи охорони на
сучасних глибинах, досягнутих вугільними підприємствами Донбасу.
LABORATORY RESEARCHES OF BEARING STRENGTH OF THE
GUARD BUILDINGS WITH SPACER
The results of laboratory researches of new methods of guard of making, supported after the
passage-way of cleansing longwall are presented in the article, which are erected with an element,
which enable active setting load themselves after the moment of setting of these constructions. The
got results appeared the capacity of these methods within the limits of pressures, which test the
methods of guard on modern depths, attained the coal enterprises of Donbass.
Анализ существующего положения в угольной отрасли Украины показыва-
ет, что в последние годы вновь намечена тенденция увеличения долевого уча-
стия систем разработки с проведением выработок вслед за лавой. В основном
это классическая сплошная система разработки лава-ярус, а также различные
комбинированные системы разработки. Одной из важнейших производствен-
ных задач при применении таких систем разработки является поддержание
участковых выработок, оформляемых после прохода очистного забоя. Эксплуа-
тационное состояние подготовительных выработок, проводимых вслед за ла-
вой, обуславливается в основном эффективностью работы околоштрекового
охранного сооружения (полосы). Традиционно применяемые способы охраны
выработок проводимых за лавой – бутовые полосы, полосы из костров, бутоко-
стров, БЖБТ и других искусственных материалов. Несмотря на различие в тех-
нологии сооружения, и разную жесткость охранных полос, все они вступают в
работу не сразу после возведения, а после исчерпания зазоров и определенного
сжатия (усадки) полосы, которое реализуется за счет сближения кровли и поч-
вы. При этом несущая способность полос возрастает со временем, и достигает
рабочего режима работы на значительном расстоянии от лавы.
Отсутствие существенного сопротивления смещениям пород кровли в
направлении извлеченного лавой пласта приводит к их прогибу, расслоению,
вызывает рост зоны разрушения вглубь массива, что обуславливает асиммет-
ричное нагружение крепи выработки и значительную потерю ее высоты. Это
приводит к необходимости проведения дополнительных мероприятий, направ-
ленных на обеспечение эксплуатационного состояния выработок.
Таким образом, разработка новых и модернизация существующих способов
охраны и поддержания горных выработок после прохода очистного забоя, поз-
воляющих минимизировать или ликвидировать указанные недостатки, является
162
одной из актуальных задач. В этом ключе одним из перспективных направле-
ний является разработка и внедрение охранных сооружений содержащих в сво-
ей конструкции распорные элементы. Достоинством таких сооружений являет-
ся быстрое включение в работу, а при необходимости возможность создания
активного предварительного распора.
В данной работе представлены исследования охранных сооружений в каче-
стве несущего элемента, в которых применяется порода, содержащих распор-
ный элемент.
Первый вариант представляет собой охранное сооружение с распорным
элементом, которая включает установку опалубки, заполнение ее закладочным
материалом, и принудительный распор закладочного материала. Общие сведе-
ния об этой конструкции приведены в патенте на изобретение [1].
Рассмотрим один из ее вариантов. В предлагаемом варианте опалубка пред-
ставлена металлической цилиндрической обоймой.
Способ реализуется следующим образом (см. рис. 1).
а) б)
а) – вариант 1, б) – вариант 2
1 – металлическая цилиндрическая обойма, 2 – порода, 3 –секционная эластичная
оболочка, 4 – саморасширяющийся быстротвердеющий материал
Рис. 1 – Способ охраны подготовительной выработки с помощью охранного
сооружения с распорным элементом:
На сопряжении очистного забоя с подготовительной выработкой, устанав-
ливают металлические цилиндрические обоймы и заполняют их породой. На
163
поверхность породы выкладывают секционную эластичную оболочку, снаб-
женную загрузочным клапаном для заливки саморасширяющегося быстротвер-
деющего раствора. В оболочку заливают саморасширяющийся быстротверде-
ющий раствор, в качестве которого может применяться неорганическое гидрав-
лическое вяжущее вещество с ускорителем твердения с добавлением невзрыв-
чатого разрушающего материала. Заливку прекращают после распора оболочки
между нижним слоем охранного сооружения и кровлей. После этого произво-
дят герметизацию оболочки установкой зажимного устройства.
Твердение саморасширяющегося раствора, заключенного в оболочку, про-
исходит в условиях ограниченного расширения, что приводит к активному рас-
пору охранного сооружения между кровлей и почвой, что позволяет включить
его в работу по предотвращению расслоений пород на участке сопряжения в
течение времени набора прочности вяжущим.
Для определения влияние распорного элемента, на режим работы охранного
сооружения, были проведены лабораторные исследования, в ходе которых со-
блюдали следующие критерии подобия [3, 4]: геометрическое подобие, равен-
ство угла внутреннего трения, подобие механических характеристик материала
модели и натуры.
Лабораторные испытания модели охранного сооружения без распорного
элемента, проводили следующим образом. В качестве материала модели ис-
пользовали породу прочностью 30-40 МПа, которую засыпали в полый метал-
лический цилиндр с приваренной с одного торца металлической пластиной.
Размеры цилиндра: высота - 22 см, диаметр - 10 см и толщина стенок - 2 мм.
Модель устанавливали на 5-тонный пресс («ЗИМ» тип Р5), сверху накрывали
цельным металлическим цилиндром, внешний диаметр которого был на 3 мил-
лиметра меньше внутреннего диаметра полого цилиндра, таким образом, тре-
ние цилиндров друг о друга отсутствовало. Рядом с моделью располагали изме-
рительную шкалу, с помощью которой фиксировали абсолютную деформацию
породы в цилиндре при ее нагружении с точностью до 3,310
-3
мм (см. рис. 2).
Нагружение модели осуществляли в течение нескольких секунд, таким обра-
зом, чтоб за это время абсолютная деформация породы составила 1 мм. Через 1
минуту нагружение повторяли. В ходе нагружения фиксировали давление, пе-
редаваемое на породу, в начале и конце шага нагружения. Количество шагов
нагружения, в основном, - 30. Это количество корректировали таким образом,
чтобы максимальное давление, развиваемое на прессе, не достигало предельно-
го в 5 тонн.
Лабораторные испытания модели с распорным элементом, расположенным
внутри, проводили следующим образом. Элемент моделировали тонкой бумаж-
ной оболочкой цилиндрической формы диаметром 1,6 см и высотой, равной
высоте опалубки охранного сооружения. Бумажную оболочку устанавливали
внутрь опалубки охранного сооружения и располагали по центру. Внутрь обо-
лочки заливали НРС, после чего оставшееся пространство между стенками обо-
лочки и опалубки охранного сооружения засыпали породой, сверху накрывали
цельным металлическим цилиндром и устанавливали на пресс, где выдержива-
ли 20 часов без дополнительной пригрузки. Через 20 часов, нагружение модели
164
осуществляли так же, как и в предыдущем опыте. Результаты опытов показали,
что прочности тонкой бумажной оболочки достаточно для того, чтобы она не
рвалась об острые грани породы до тех пор, пока не уступит давлению от уве-
личения объема НРС.
а)
б)
а) – общий вид стенда с моделью, б) – принципиальная схема модели без распорного
элемента
1 – верхняя плита пресса, 2 – нижняя плита пресса, 3 – стальной полый цилиндр, 4 –
порода, 5 – стальной диск, 6 – шток, 7 – секундомер, 8 – линейка, 9 – манометр на прессе
Рис. 2 – Ход лабораторного моделирования
Лабораторные испытания модели с распорным элементом, расположенным
сверху, проводили следующим образом. Изменение места расположения по-
влекло за собой изменение размеров элемента с НРС, таким образом, чтобы он
мог полностью накрывать поверхность охранного сооружения, но оставаться в
пределах его опалубки. Изменение размеров привело к изменению материала
оболочки элемента с НРС. В качестве материала использовали эластичную
ткань, внутрь которой заливали НРС (количество НРС такое же, как и в преды-
дущем опыте), после чего оболочку завязывали и укладывали сверху охранного
сооружения, внутрь которого уже была насыпана порода, и оставалось место
для размещения элемента с НРС. Нагружение модели осуществляли так же, как
и в предыдущем опыте.
В ходе моделирования, как было сказано выше, фиксировались абсолютная
вертикальная деформация охранного сооружения, давление, передаваемое на
охранное сооружение, в начале и конце периода нагружения и время цикла
165
нагружения (1 минута). Полученные значения использовались для определения
относительной деформации течения и предела текучести охранного сооруже-
ния.
Относительная деформация течения охранного сооружения определялась
следующим образом:
опалубки
опалубки
H
dH
где опалубкиdH - абсолютная деформация охранного сооружения, м; опалубкиH - высо-
та охранного сооружения, м.
Предел текучести охранного сооружения рассчитывался следующим обра-
зом:
суткиtH
dH
опалубки
опалубки 1
,
где t - время, в течение которого была приложена нагрузка, сутки.
Для каждого испытания строились графики относительной деформации те-
чения охранного сооружения от времени нагружения, предела текучести
охранного сооружения от прилагаемой нагрузки.
Графики, полученные после первых двух испытаний, целью которых было
определение влияния распорного элемента (вариант 1) на несущую способность
охранного сооружения, представлены на рисунках 3, 4.
а)
0,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
70,00
0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00
dHопалубки / Hопалубки, %
Р
п
р
е
с
с
а
,
М
П
а 1
2
3
4
5
б)
0,00000
2,00000
4,00000
6,00000
8,00000
10,00000
12,00000
14,00000
0 100 200 300 400 500 600 700
Рпресса, т/м2
п
р
е
д
е
л
т
е
к
у
ч
е
с
т
и
,
1
/с
у
т
к
и
1
2
а) – модуль деформации, б) – предел текучести
1 – без распорного элемента, 2 – с распорным элементом (вариант 1),
3 – граница начального этапа нагружения, 4 – граница промежуточного этапа нагружения, 5
– граница конечного этапа нагружения
Рис. 3 – Результаты эксперимента
Анализ графиков на рис. 3 позволяет сделать следующие выводы.
По скорости изменения несущей способности (наклону графика) время, в
течение которого производилось нагружение модели, можно разделить на три
этапа:
166
- начальный этап нагружения (скорость изменения несущей способности в
конце этапа 3,071; 4,928 МПа/%) – относительная деформация охранного со-
оружения - 0-5,45%;
- промежуточный этап нагружения (скорость изменения несущей способно-
сти в конце этапа 3,721; 4,400 МПа/%) – относительная деформация охранного
сооружения - 5,45-11,36%;
- конечный этап нагружения (скорость изменения несущей способности в
конце этапа 3,746; 4,325 МПа/%) – относительная деформация охранного со-
оружения – 11,36-13,64%.
Введение распорного элемента (вариант 1) в конструкцию охранного со-
оружения (учитывая, что площадь под кривой – несущая способность охранно-
го сооружения) позволяет увеличить его несущую способность:
- на начальном этапе нагружения – в 2,14 раза;
- на промежуточном этапе нагружения – в 1,27 раза;
- на конечном этапе нагружения – в 1,21 раза.
Введение распорного элемента (вариант 1) в конструкцию охранного со-
оружения (учитывая, что площадь под кривой – импульс сопротивления разру-
шению охранного сооружения) позволяет увеличить его сопротивление им-
пульсу разрушающей силы:
- на начальном этапе нагружения – в 1,38 раза;
- на промежуточном этапе нагружения – в 1,07 раза;
- на конечном этапе нагружения – в 1,32 раза.
Кроме того, течение охранного сооружения с распорным элементом начина-
ется позже и при нагрузке в 7,5 раз превышающей нагрузку, при которой начи-
нается течение без распорного элемента.
а)
0
2
4
6
8
10
12
-5 5 15 25 35
t, мин
V
p
,
М
П
а
/%
1
2
б)
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
-5 5 15 25 35
t, мин
а
p
,
М
П
а
/%
*
с
е
к
1
2
а) – скорость изменения несущей способности,
б) – ускорение изменения несущей способности,
1 – без распорного элемента, 2 – с распорным элементом (вариант 1)
Рис. 4 – Результаты эксперимента
Анализ графиков на рис. 4 позволяет сделать следующие выводы.
При введении в конструкцию распорного элемента (вариант 1) скорость
изменения несущей способности падает от этапа к этапу с уменьшающимся
ускорением.
167
Графики, полученные после первого и третьего испытаний, целью кото-
рых было определения влияния распорного элемента (вариант 2) на несущую
способность охранного сооружения, представлены на рисунках 5, 6.
а)
0,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
70,00
0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00
dHопалубки / Hопалубки, %
Р
п
р
е
с
с
а
,
М
П
а 1
2
3
4
5
б)
0,00000
2,00000
4,00000
6,00000
8,00000
10,00000
12,00000
14,00000
0 100 200 300 400 500 600 700
Рпресса, т/м2
п
р
е
д
е
л
т
е
к
у
ч
е
с
т
и
,
1
/с
у
т
к
и
1
2
а) – модуль деформации, б) – предел текучести,
1 – без распорного элемента, 2 – с распорным элементом (вариант 2),
3 – граница начального этапа нагружения, 4 – граница промежуточного этапа нагружения, 5
– граница конечного этапа нагружения
Рис. 5 – Результаты эксперимента
Анализ графиков на рис. 5 позволяет сделать следующие выводы.
Время, в течение которого производилось нагружение модели, можно раз-
делить на три этапа:
- начальный этап нагружения (скорость изменения несущей способности в
конце этапа 2,312; 0,112 МПа/%) – относительная деформация охранного со-
оружения - 0-2,73%;
- промежуточный этап нагружения (скорость изменения несущей способно-
сти в конце этапа 3,191; 0,159 МПа/%) – относительная деформация охранного
сооружения – 2,73-5,91%;
- конечный этап нагружения (скорость изменения несущей способности в
конце этапа 3,721; 0,186 МПа/%) – относительная деформация охранного со-
оружения – 5,91-11,36%.
Введение распорного элемента (вариант 2) в конструкцию охранного со-
оружения позволяет увеличить его несущую способность:
- на начальном этапе нагружения – в 4,91 раза;
- на промежуточном этапе нагружения – в 1,99 раза;
- на конечном этапе нагружения – в 1,55 раза.
Введение распорного элемента (вариант 2) в конструкцию охранного со-
оружения позволяет увеличить его сопротивление импульсу разрушающей си-
лы:
- на начальном этапе нагружения – в 1,02 раза;
- на промежуточном этапе нагружения – в 1,01 раза;
- на конечном этапе нагружения – в 1,01 раза.
Т.е. сопротивление импульсу разрушающей силы практически не меняется,
но течение охранного сооружения с распорным элементом начинается позже и
при нагрузке в 31,2 раза превышающей нагрузку, при которой начинается тече-
168
ние без распорного элемента.
а)
0
2
4
6
8
10
12
-5 5 15 25 35
t, мин
V
p
,
М
П
а
/%
1
2
б)
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
-5 5 15 25 35
t, мин
а
p
,
М
П
а
/%
*
с
е
к
1
2
а) – скорость изменения несущей способности,
б) – ускорение изменения несущей способности,
1 – без распорного элемента, 2 – с распорным элементом (вариант 2)
Рис. 6 – Результаты эксперимента
Анализ графиков на рис. 6 позволяет сделать следующие выводы.
При введении в конструкцию распорного элемента (вариант 2) скорость
изменения несущей способности незначительно растет от этапа к этапу с посто-
янным ускорением.
Таким образом, использование элемента, способствующего самораспору
охранного сооружения, позволит повысить его несущую способность на всех
этапах нагружения и отодвинуть момент начала течения его под нагрузкой, что
обеспечит устойчивость охраняемой подготовительной выработки за счет со-
здания активного противодействия расслоениям пород кровли над охранным
сооружением.
Дальнейшие исследования будут направлены на изучение механизма ра-
боты предложенных способов охраны, что позволит сформулировать рекомен-
дации по выбору их параметров в конкретных горно-геологических условиях.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Пат. № 99054, МПК (2012.01) E21D11/00, E21F15/00 Спосіб охорони підготовчих виробок / І.Г. Сахно, Н.М.
Малишева, (Україна). – a201104658; заявл. 15.04.2011, опубл. 10.07.2012, Бюл. № 13. – 5с.: ил.
2. Пат. №52335, МПК(2011.01) E21F15/00 Спосіб охорони підготовчої виробки / М.М. Касьян, І.Г. Сахно, Н.М.
Малишева, (Україна). – u 2010 01482; заявл. 25,08.2010, опубл. 12.02.2010; Бюл. №16. – 3 с.: ил.
3. Алексеенко С.Ф. Основы моделирования при решении задач горной геомеханики / С.Ф. Алексеенко, А.Г.
Заболотный, Л.А. Штанько – К.: «Техніка», 1996. – 173 с.
4. Моделирование проявлений горного давления / Г.Н. Кузнецов, М.Н. Будько, Ю.И. Васильев [и др.]. – Л.:
«Недра», 1968. – 280 с.
http://base.uipv.org/searchINV/search.php?action=viewdetails&IdClaim=174974
169
УДК 622.674:622.673.14
Канд. техн. наук С.Р. Ильин
(ИГТМ НАН Украины)
ВЛИЯНИЕ ОТКЛОНЕНИЙ РАДИУСОВ ЖЕЛОБОВ ШКИВА НА
ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ПОДЪЕМНОГО СОСУДА С АРМИРОВКОЙ ПРИ
МНОГОКАНАТНОМ ПОДЪЕМЕ
У статті розглянуто та вирішено задачу дослідження впливу відносного перевантаження
головних канатів багатоканатної підйомної установки на режими взаємодії підйомних посу-
дин з армуванням. Показано, що навіть при дотриманні нормативних обмежень існує можли-
вість виникнення аварійно небезпечного зниження кінематичних зазорів між запобіжним пі-
дкладнем та провідником, що призводить до виникнення небезпечної ударно-контактної вза-
ємодії посудини з армуванням. Отримано розрахункові формули щодо визначення припус-
тимого моменту від канатів, що нахиляє посудину.
INFLUENCE EFFECTS RADIUSES CHUTE PULLEY FOR
INTERACTION LIFTING VESSELS WITH MULTIPLE-REINFORCEMENT
AT RISE
In the article and the task of studying the influence of relative overload main rope hoist installa-
tion on multiple-modes of interaction with reinforcement lifting vessels. Shown that even with regu-
latory restrictions exist the possibility of a dangerous accident reduction kinematic gap between the
relief bedpans and conductor, leading to a dangerous shock-contact interaction vessel with rein-
forcement. Retrieved formulas to determine the allowable moment from ropes that cant bowl.
Анализ натяжений головных канатов МК ШПУ
Характерным физическим явлением в работе многоканатного подъема явля-
ется постоянно присутствующий разбаланс натяжений головных канатов. По
проекту все канаты должны быть одинаково натянуты. Этим обеспечивается то,
что линия действия равнодействующей силы их натяжений будет находиться на
одной вертикали с силой веса подъемного сосуда и центрировать направляю-
щие башмаки в колее проводников армировки.
На практике, в силу неравномерного износа футеровки желобов ведущего
шкива трения и неодинаковой вытяжки канатов в навеске происходит разбалан-
сировка натяжений канатов [1-3]. Согласно п. 439 ЕПБ и п. 399 ПТЭ допускает-
ся максимальная относительная перегрузка головных канатов на 25% при верх-
нем положении сосуда и на 15% при нижнем [4, 5].
При этом в ПТЭ указывается, что если «относительная перегрузка одного из
канатов превысила указанные пределы, то установка должна быть остановлена
для регулировки распределения нагрузок». В ЕПБ говорится об «относительной
перегрузке канатов» и не уточняется их количество. Таким образом, данные
формулировки допускают эксплуатацию МК ШПУ с относительными пере-
грузками нескольких канатов, находящихся по одну сторону от вертикальной
оси сосуда, незначительно меньших указанных предельных значений и c таки-
ми же ослаблениями с противоположной.
Данные положения разработаны на основании исследований, представлен-
ных в работе [1], и направлены на обеспечение непроскальзывания отдельных
канатов по шкиву трения во всех возможных режимах работы установки. Ка-
ких-либо ограничений на распределение перегрузок между канатами, располо-
женными по разные стороны от вертикальной оси симметрии сосуда не уста-
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-54309 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1607-4556 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:52:45Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Касьян, Н.Н. Малышева, Н.Н. Сахно, И.Г. 2014-01-31T11:32:11Z 2014-01-31T11:32:11Z 2012 Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом / Н.Н. Касьян, Н.Н. Малышева, И.Г. Сахно // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 105. — С. 161-168. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 1607-4556 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/54309 622.831:624.046.001.2 У статті представлені результати лабораторних досліджень нових способів охорони виробок, які підтримуються після проходу очисного вибою, що зводяться з елементом, котрий сприяє саморозпору цих конструкцій після моменту їхньої установки. Отримані результати показали працездатність цих способів у межах тиску, який витримують способи охорони на сучасних глибинах, досягнутих вугільними підприємствами Донбасу. The results of laboratory researches of new methods of guard of making, supported after the
 passage-way of cleansing longwall are presented in the article, which are erected with an element, which enable active setting load themselves after the moment of setting of these constructions. The got results appeared the capacity of these methods within the limits of pressures, which test the methods of guard on modern depths, attained the coal enterprises of Donbass. ru Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України Геотехническая механика Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом Laboratory researches of bearing strength of the guard buildings with spacer Article published earlier |
| spellingShingle | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом Касьян, Н.Н. Малышева, Н.Н. Сахно, И.Г. |
| title | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом |
| title_alt | Laboratory researches of bearing strength of the guard buildings with spacer |
| title_full | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом |
| title_fullStr | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом |
| title_full_unstemmed | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом |
| title_short | Лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом |
| title_sort | лабораторные исследования несущей способности охранных сооружений с распорным элементом |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/54309 |
| work_keys_str_mv | AT kasʹânnn laboratornyeissledovaniânesuŝeisposobnostiohrannyhsooruženiisraspornymélementom AT malyševann laboratornyeissledovaniânesuŝeisposobnostiohrannyhsooruženiisraspornymélementom AT sahnoig laboratornyeissledovaniânesuŝeisposobnostiohrannyhsooruženiisraspornymélementom AT kasʹânnn laboratoryresearchesofbearingstrengthoftheguardbuildingswithspacer AT malyševann laboratoryresearchesofbearingstrengthoftheguardbuildingswithspacer AT sahnoig laboratoryresearchesofbearingstrengthoftheguardbuildingswithspacer |