Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости
Описана конструкція свердловинного шпариноутворювача, яка дозволяє регулювати тиск робочої рідини і тим самим змінювати зусилля подання різців при нарізуванні шпарин в породах різної фортеці. Запропонована методика визначення зусилля подання і частоти обертання різців залежно від фортеці руйнованих...
Saved in:
| Date: | 2012 |
|---|---|
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2012
|
| Series: | Геотехническая механика |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/54402 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости / Л.М. Васильев, В.С. Демченко, С.В. Демченко, И.Ф. Чугунков // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 107. — С. 172-178. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-54402 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-544022025-02-10T01:12:48Z Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости The determination of cotter feed thrust and rotation frequency of gap maker in cutting the gap in the rocks of varying strength Васильев, Л.М. Демченко, В.С. Демченко, С.В. Чугунков, И.Ф. Описана конструкція свердловинного шпариноутворювача, яка дозволяє регулювати тиск робочої рідини і тим самим змінювати зусилля подання різців при нарізуванні шпарин в породах різної фортеці. Запропонована методика визначення зусилля подання і частоти обертання різців залежно від фортеці руйнованих порід покрівлі. The construction of borehole gap maker is described, which allows to adjust the pressure of the working fluid, and thereby change the feed force of cutters when cutting gaps in the rocks of varying strength. The determination method of feed force and cutters rotation frequency is proposed, depending on the strength of destructible rocks of the upper boundary. 2012 Article Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости / Л.М. Васильев, В.С. Демченко, С.В. Демченко, И.Ф. Чугунков // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 107. — С. 172-178. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 1607-4556 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/54402 622.834.2 ru Геотехническая механика application/pdf Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| description |
Описана конструкція свердловинного шпариноутворювача, яка дозволяє регулювати
тиск робочої рідини і тим самим змінювати зусилля подання різців при нарізуванні шпарин в породах різної фортеці. Запропонована методика визначення зусилля подання і частоти обертання різців залежно від фортеці руйнованих порід покрівлі. |
| format |
Article |
| author |
Васильев, Л.М. Демченко, В.С. Демченко, С.В. Чугунков, И.Ф. |
| spellingShingle |
Васильев, Л.М. Демченко, В.С. Демченко, С.В. Чугунков, И.Ф. Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости Геотехническая механика |
| author_facet |
Васильев, Л.М. Демченко, В.С. Демченко, С.В. Чугунков, И.Ф. |
| author_sort |
Васильев, Л.М. |
| title |
Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости |
| title_short |
Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости |
| title_full |
Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости |
| title_fullStr |
Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости |
| title_full_unstemmed |
Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости |
| title_sort |
определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости |
| publisher |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| publishDate |
2012 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/54402 |
| citation_txt |
Определение усилия подачи резца и частоты вращения щелеобразователя при резании щели в породах различной крепости / Л.М. Васильев, В.С. Демченко, С.В. Демченко, И.Ф. Чугунков // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2012. — Вип. 107. — С. 172-178. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
| series |
Геотехническая механика |
| work_keys_str_mv |
AT vasilʹevlm opredelenieusiliâpodačirezcaičastotyvraŝeniâŝeleobrazovatelâprirezaniiŝelivporodahrazličnoikreposti AT demčenkovs opredelenieusiliâpodačirezcaičastotyvraŝeniâŝeleobrazovatelâprirezaniiŝelivporodahrazličnoikreposti AT demčenkosv opredelenieusiliâpodačirezcaičastotyvraŝeniâŝeleobrazovatelâprirezaniiŝelivporodahrazličnoikreposti AT čugunkovif opredelenieusiliâpodačirezcaičastotyvraŝeniâŝeleobrazovatelâprirezaniiŝelivporodahrazličnoikreposti AT vasilʹevlm thedeterminationofcotterfeedthrustandrotationfrequencyofgapmakerincuttingthegapintherocksofvaryingstrength AT demčenkovs thedeterminationofcotterfeedthrustandrotationfrequencyofgapmakerincuttingthegapintherocksofvaryingstrength AT demčenkosv thedeterminationofcotterfeedthrustandrotationfrequencyofgapmakerincuttingthegapintherocksofvaryingstrength AT čugunkovif thedeterminationofcotterfeedthrustandrotationfrequencyofgapmakerincuttingthegapintherocksofvaryingstrength |
| first_indexed |
2025-12-02T10:01:07Z |
| last_indexed |
2025-12-02T10:01:07Z |
| _version_ |
1850390261324054528 |
| fulltext |
172
УДК 622.834.2
Д-р техн. наук Л.М. Васильев,
канд. техн. наук В.С. Демченко,
инж. С.В. Демченко
(ИГТМ НАН Украины)
инж. И.Ф. Чугунков
(ПАО «Краснодонуголь»)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЯ ПОДАЧИ РЕЗЦА И ЧАСТОТЫ
ВРАЩЕНИЯ ЩЕЛЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ПРИ РЕЗАНИИ ЩЕЛИ В
ПОРОДАХ РАЗЛИЧНОЙ КРЕПОСТИ
Описана конструкція свердловинного шпариноутворювача, яка дозволяє регулювати
тиск робочої рідини і тим самим змінювати зусилля подання різців при нарізуванні шпарин в
породах різної фортеці. Запропонована методика визначення зусилля подання і частоти обе-
ртання різців залежно від фортеці руйнованих порід покрівлі.
THE DETERMINATION OF COTTER FEED THRUST AND ROTATION
FREQUENCY OF GAP MAKER IN CUTTING THE GAP IN THE ROCKS
OF VARYING STRENGTH
The construction of borehole gap maker is described, which allows to adjust the pressure of the
working fluid, and thereby change the feed force of cutters when cutting gaps in the rocks of vary-
ing strength. The determination method of feed force and cutters rotation frequency is proposed,
depending on the strength of destructible rocks of the upper boundary.
В настоящее время на шахтах Донбасса глубина добычи угля возросла до
1000м и более. С увеличением глубины существенно растет число труднообру-
шающихся кровель, состоящих из прочных песчаников, что значительно ус-
ложняет отработку угольных пластов.
В завальной части лавы труднообрушающаяся кровля зависает в виде кон-
соли на больших площадях и существенно увеличивает напряжения в очистном
забое, провоцируя внезапные выбросы угля и газа. Обрушение больших площа-
дей кровли сопровождается, как правило, резким повышением нагрузок на при-
забойную часть лавы, что нередко приводит к разрушению гидроопор и других
составных частей механизированных крепей.
Существует несколько путей борьбы с труднообрушающими кровлями. Это,
прежде всего, создание механизированных крепей с высоким сопротивлением.
Но существует большое количество пластов со слабой почвой или неустойчи-
выми нижними слоями кровли. В этом случае механизированные крепи не бу-
дут развивать необходимых сопротивлений, что может привести к завалам лав.
Имеются такие пласты с труднообрушающейся кровлей, в которых на отдель-
ных участках внешние активные нагрузки могут превышать 250-300Т/м2 [1].
Создание механизированных крепей с таким высоким сопротивлением очень
сложно, и они будут дорогостоящими.
Другой путь борьбы с труднообрушающейся кровлей заключается в разу-
прочнении пород кровли. Известно много способов разупрочнения пород [1-4].
В одном случае производится бурение шпуров в кровлю для размещения в них
173
взрывчатого вещества и взрывания зарядов, в другом случае производится на-
гнетание воды через пробуренные скважины с целью гидроразрыва пород кров-
ли. Существуют также комбинированные способы, включающие взрывание и
гидрообработку пород [1]. Указанные способы имеют ряд существенных недос-
татков. При взрывании разупрочнение пород происходит крайне неравномерно
– вблизи скважины породы существенно измельчаются, а на удалении породы
могут быть не затронуты разрушением. При нагнетании воды гидравлический
разрыв может развиваться лишь по отдельным случайно ориентированным
трещинам, что также не обеспечивает равномерного разупрочнения кровли.
Комбинированные способы с применением взрывания и гидроразрыва имеют
похожие недостатки.
В ИГД СО РАН разработан способ искусственного разупрочнения труд-
нообрушающихся кровель – метод направленного гидроразрыва (НГР) [5-7].
Идея способа заключается в создании на стенках шпуров инициирующих ще-
лей с их последующей герметизацией и развитием под действием давления на-
гнетаемой рабочей жидкости в сеть искусственно ориентированных трещин,
расслаивающих породы кровли.
Для образования инициирующих щелей авторами статьи разработан сква-
жинный щелеобразователь (рис. 1).
1 - корпус; 2 - поршень; 3 - шток; 4 - уступ; 5 - сквозной паз; 6 - опора;
7 - втулка; 8 - поддерживающая пружина; 9 - резец; 10 - упор; 11 - прорези;
12 - уклоны; 13 - ось; 14 -возвратная пружина; 15 штуцер; 16 – диафрагма;
Б - канал; В – канал
Рис. 1 - Скважинный щелеобразователь
Скважинный щелеобразователь состоит из корпуса 1, в котором располо-
жен поршень 2 со штоком 3 и возвратная пружина 14. В корпусе имеется уступ
4. Шток 3 на торце имеет сквозной паз 5, в котором на осях 13 закреплены рез-
цы 9. На шток 3 надеты втулка 7 и поддерживающая пружина 8, которые упира-
ются в опору 6 и удерживают резцы 9 в исходном состоянии. На корпус 1 накру-
чен упор 10. В упоре 10 образованы на противоположных сторонах прорези 11,
торцы которых имеют уклоны 12. На другой конец корпуса 1 навинчен шту-
цер 15, который имеет резьбу для соединения с буровыми штангами и канал В
для подачи рабочей жидкости. Поршень 2 и шток 3 имеют канал Б для подачи
промывочной жидкости. В канале Б установлена диафрагма 16, в которой
174
выполнено отверстие для получения требуемого перепада давления.
Щелеобразователь работает следующим образом. На буровой став накру-
чивают через штуцер 15 щелеобразователь и подают в скважину на требуемую
глубину, сообщают ему буровым станком вращательное движение, а под пор-
шень 2 через канал В подают жидкость под давлением. При этом поршень 2 со
штоком 3 начинают поступательно двигаться в корпусе 1, сжимая возвратную
пружину 14. Резцы 9 надвигаются на уклоны 12, скользят по ним, при этом по-
ворачиваются и выходят из упора 10 через прорези 11, внедряются в породу и
начинают ее разрушать. По мере вращения и выдвижения резцов 9 образуется
щель, величина диаметра которой зависит от высоты резцов 9 и длины хода
поршня 2, которая ограничена уступом 4 в корпусе 1, чтобы избежать заклини-
вания резцов. При выдвижении резцы 9 поворачиваются и через втулку 7 сжи-
мают поддерживающую пружину 8.
Рабочая жидкость через канал Б в поршне 2 со штоком 3 поступает под рез-
цы 9, охлаждает их и выносит штыб в зазор между корпусом щелеобразователя и
скважиной.
Щелеобразователь вращают до полного прорезания зародышевой щели. В
этом случае поршень 2 дойдет до уступа 4 в корпусе 1 и остановится. Вращение
выключают и снимают избыточное давление жидкости. Тогда пружина 14 воз-
вращает поршень 2 со штоком 3 в исходное положение, при этом поддержи-
вающая пружина 8 через втулку 7 воздействует на резцы 9, и они задвигаются
через прорези 11 внутрь упора 10.
Давление рабочей жидкости может регулироваться сечением отверстия в
диафрагме, что позволяет изменять усилие подачи резцов при нарезании щелей в
породах различной крепости. Это дает возможность получать такие усилия реза-
ния на резцах, которые не превышают допустимых, а значит, не приведут к их
поломке. Определим эти усилия.
Очевидно, что нарезание щелей может производится в породах с различны-
ми физико-механическими свойствами, которые невозможно учесть при кор-
ректировании режимов разрушения. О.Д. Алимов и Л.Т. Дворников [8] ввели по-
нятие минимально необходимого осевого усилия подачи Р0, при котором начи-
нается эффективное разрушение горных пород. Эта величина должна удовлетво-
рять условию
Ро≥Рш·FТ, кг, (1)
где Рш - твердость горной породы на вдавливание штампа, кг/мм2; FТ - площадки
притупления резца, мм2.
По данным Г.Н. Покровского [9] даже новые резцы диаметром 42 мм уже
имеют площадку притупления FТ ≈ 5 мм2. Поскольку такие резцы имеют два
пера, то для одного пера FТ ≈ 2,5 мм2. Из литературы [8] Рш = 7,0 ƒ, тогда по
формуле (1)
Ро=7ƒFТ ≈ 17,5ƒ, кг. (2)
175
Рассмотрим теперь схему распределения сил на резце (см. рис. 2)
Рис. 2 - Схема распределения сил на резце.
Согласно схеме сил усилие подачи двух резцов по породам с различной
крепостью определится по формуле
βα sincos
PF П ⋅
= 0
2
2 , кг, (3)
В этом случае, давление в поршневой полости для получения необходимо-
го усилия подачи двух резцов, определим по формуле
П
П
б S
FР
⋅
=
10
2 , МПа, (4)
где SП - площадь поршня, см2,
2RSП π= , см2, (5)
где R - радиус поршня, см.
Преобразуем формулу усилия подачи (4), используя формулы (2), (3), (5), и
получим
βαπ sincosR
fFб ⋅⋅⋅
= 210
35 , МПа, (6)
где в данной схеме (рис. 2) α=β=45º.
При подстановке известных составляющих в формулу (6). Рб≈12 МПа при
ƒ=12.
Найдём теперь потери гидравлического давления в отверстии Б. Их опре-
деляем по формуле из таблицы 19 литературы [12]
176
2
2
1
V
d
lР
в
⋅⋅⋅=Δ γλ , Па, (7)
где λ - коэффициент сопротивления; γ - объемный вес жидкости, кг/м3 (для во-
ды γ = 1000 кг/м3); l =0,212 м - длина отверстия Б; dв=0,005 м - диаметр отвер-
стия Б.
Скорость движения жидкости (воды) в отверстии Б определим по формуле:
S
QV = , м/с, (8)
где Q - производительность промывочного насоса, м3/с. Для насосной уста-
новки УНР, с регулируемой производительностью при давлении 12 МПа,
Q=5,3·10-4 м3/с;
4
2
вdS ⋅
=
π =0,19625·10-4 м2 - площадь отверстия Б.
Подставив в формулу (8) известные значения составляющих, получим
V=27,18 м/с.
Чтобы определить коэффициент сопротивления λ, необходимо знать режим
движения жидкости в отверстии Б. Для этого подсчитаем число Рейнольдса по
формуле:
vd
Q,Re
в ⋅
⋅
=
2741 , (9)
где v - коэффициент кинематической вязкости, м2/с (для воды v = 1,01·10-6 м2/с).
Подставив в формулу (9) известные значения составляющих, получим
Rе=1,34·105.
Так как число Рейнольдса больше 2200, то режим движения жидкости в от-
верстии Б является турбулентным и коэффициент сопротивления λ определится
по формуле Конакова [10]:
( )
01650
51811
1
2 ,
,Relg,
=
−
=λ .
Известные значения составляющих подставим в формулу (7) и узнаем, что
потери давления ΔРОТ в отверстии Б составят 0,26 МПа.
Подсчитываем гидравлическое давление, требуемое на сжатие двух пру-
жин щелеобразователя (величина сопротивления Fпр=13 кг) по формуле:
1840
10
,
S
FР
П
ПР
ПР =
⋅
=Δ МПа.
177
Учтем теперь потери давления, которые будут происходить в штангах, со-
единенных ниппелями с проходным отверстием 9 мм. Так как скважины бурятся
в основном глубиной до 10 м [6], то потери давления в штангах на такой длине
составят РТ = 0,095 МПа [11]. Тогда необходимое давление в поршневой по-
лости щелеобразователя в зависимости от коэффициента крепости пород
кровли, определим по формуле:
,РРP
sincosR
fР ТПРОТн +Δ+Δ+
⋅⋅⋅
=
βαπ 210
35 МПа. (10)
Для определения номинальной частоты вращения щелеобразователя в зави-
симости от коэффициента крепости горных пород воспользуемся зависимостью
О.Д. Алимова и Л.Т. Дворникова [8]:
60
50700 fnp
−
= , с-1. (11)
Площадь отверстия в диаграмме, для получения требуемого перепада давле-
ния, высчитаем по формуле из справочника В.Ф. Ковалевского [10]
ρ
μ gР
QS
⋅Δ
⋅
⋅
=
−
20
10 2
, м2, (12)
где μ = 0,625 – коэффициент расхода; ΔР – перепад давления, МПа; g – 9,81 м/с2
– ускорение свободного падения; Q – расход жидкости через отверстие, м3/с;
ρ – плотность жидкости, кг/м3.
По известной площади круглого отверстия высчитаем его диаметр по фор-
муле
π
fd 2= , м (13)
Подставив в формулы (10), (11), (12) и (13) найденные значения составляю-
щих и коэффициент крепости пород кровли от ƒ = 3 до ƒ = 12 получим резуль-
таты, которые представлены в таблице 1.
178
Таблица 1 - Результаты расчета давления в гидросистеме и частоты вращения
щелеобразователя в зависимости от коэффициента крепости породы
Коэффициент крепости ƒ по М.М. Протодьяконову Расчетные величины
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Давление в гидросис-
теме, МПа
3,5 4,5 5,5 6,5 7,5 8,5 9,5 10,5 11,5 12,5
Частота вращения ще-
леобразователя, с-1
9,2 8,3 7,5 6,7 5,8 5 4,2 3,3 2,5 1,7
Диаметр отверстия в
диафрагме, мм
4,4 4,0 3,8 3,6 3,4 3,2 3,0 2,9 2,7 2,6
Предполагается для работ по направленному гидроразрыву кровли, с целью
ее разупрочнения применять насосную установку УНР-02 с регулируемой про-
изводительностью. В этом случае расход воды для выноса продуктов разруше-
ния при резании щели составит 5·10- 4 м3/с (30 л/мин) [11].
В результате полученных теоретических исследований можем сделать такие
выводы:
1. При нарезании инициирующих щелей в породах кровли крепостью
ƒ=3÷12 по М.М. Протодьяконову насосная установка должна развивать давле-
ние в пределах 3,5÷12,5 МПа, при этом усилие подачи будет соответственно в
пределах 210-420 кг.
2. Буровой станок для нарезания щелей в породах различной крепости
(ƒ=3÷12) должен иметь скорость вращения патрона в пределах 1,7-9,2 с-1
(100-550 об/мин).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Временная инструкция по выбору способа и параметров разупрочнения труднообрушаемой кровли на
выемочных участках. - Л: Изд. ВНИМИ. - 1976.
2. Катков, Г.А. Практика разработки пластов с труднообрушающимися кровлями с передовым торпедиро-
ванием / Г.А. Катков, В.Н. Остапенко // Уголь. - 1979. - № 11.
3. Способ управления труднообрушимой кровлей. - Авт. свид. № 519542. - 1974.
4. Способ управления труднообрушаемыми кровлями при разработке пластовых месторождений. - Авт.
свид. № 615730. - 1975.
5. Чернов, О.И. О флюидоразрыве породных массивов / О.И. Чернов, Н.Г. Кю // ФТТТРПИ. - 1988. - № 6.
6. Чернов, О.И. Результаты экспериментов по гидродинамической стратификации монолитного породного
массива с целью его разупрочнения / О.И. Чернов, Б.А. Фролов, С.Я. Красников, Л.Н. Шепелев // ФТПРПИ. -
1985. - № 6.
7. Чернов, О.И. Гидродинамическая стратификация монолитных пород в качестве способа управления
труднообрушаемой кровлей / О.И. Чернов / ФТПРПИ. - 1982. - № 2.
8. Алимов, О.Д. Бурильные машины / О.Д. Алимов, Л.Т. Дворников. - М.: Машиностроение, 1976. – 295 с.
9. Покровский, Г.Н. Основные закономерности при вращательном бурении шпуров с постоянным усилием
подачи / Г.Н. Покровский // Труды ЗСФ АН СССР. - Новосибирск. - 1966. - № 19. - С. 219-258.
10. Ковалевский, В.Ф. Справочник по гидроприводам горных машин / В.Ф. Ковалевский, Н.Т. Железняков,
Ю.Р. Баблин. - М.: Недра, 1973. – 502 с.
11. Демченко, В.С. Исследование пропускной способности става станков для бурения длинных скважин
малого диаметра / В.С. Демченко / Геотехническая механика: Сб. науч. трудов ИГТМ НАН Украины. - Днепро-
петровск. - 2006. - № 64. С. 99-105.
179
УДК 622.271:624.231
Кандидаты техн. наук Г.Д. Пчелкин,
В.В. Кустов
(ГВУЗ «НГУ»)
инженер А.В. Кустов
(ЧАО «ДФДК»)
УПРАВЛЕНИЕ УСТОЙЧИВОСТЬЮ ОТВАЛОВ ПОСРЕДСТВОМ
ЭФФЕКТИВНОСТИ СЕГРЕГАЦИИ СКАЛЬНОЙ ВСКРЫШИ НА ОТКОСЕ
Розглянуто проблему впливу сегрегації гірничих порід у процесі формування техногенних
родовищ та відвалоутворення на якісні показники потенційних корисних копалин та стійкості
укосів відвалів. Запропоновано методику розрахунку стійкості укосу з урахуванням викривлення
його поверхні та утворення контрфорсу із крупних фракцій вихідного матеріалу. Приведено зага-
льну оцінку ефективності застосування нової методики розрахунку стійкості укосів для умов
кар’єру «Центральний» ПрАТ «ДФДК»
DUMP STABILITY CONTROL THROUGH EFFECTIVE SEGREGATION
OF ROCK STRIPPING ON THE SLOPE
The authors consider problem of the rock segregation impact on the quality indices of potential
mineral resources and dump slope stability in the process of formation of man-made deposits and
dumps. A new methodology is proposed for calculating slope stability with taking into account
slope surface curvature and counterforce formed by the coarse fractions of output materials. Effec-
tiveness of the new methodology for calculating the slope steadiness was estimated in the «Tsen-
tralnyi» quarry of the PJSC «Dokuchaevsk Fluxing-Dolomite Industrial Complex».
На пути повышения эффективности и безопасности открытых горных работ
требуется постоянно решать задачу по обеспечению устойчивости откосов отва-
лов. Центральным вопросом устойчивости является определение коэффициента
запаса устойчивости массива, который определяется целым комплексом природ-
ных и техногенных факторов, в т. ч. структурной неоднородностью последнего.
Для обеспечения надежности откосов отвалов углы их наклона должны
быть достаточно пологими. Экономика же требует, чтобы территория, зани-
маемая внешними отвалами вскрышных пород, была минимальной. Поэтому
для увязки требования надежности с экономичностью необходимы точный рас-
чет, строгое соблюдение условий обеспечения устойчивости откосов в процессе
развития отвала и направленное воздействие на состояние массива.
Основы управления состоянием массива горных пород при открытой разра-
ботке месторождений полезных ископаемых заложены академиками В.В. Ржев-
ским и Н.В. Мельниковым. Значительный вклад в теорию и практику развития
научного направления по управлению устойчивостью откосов отвалов внесли
Н.П. Панюков, Г.Л. Фисенко, И.И. Попов, Э.Л. Галустьян, А.И. Ильин, Н.Н.
Куваев, В.Н. Попов, М.А. Ревазов, М.С. Четверик, А.Г. Шапарь и др.
Несмотря на множественные достижения, проблема обеспечения устойчи-
вости откосов отвалов исходя из своей сложности и разнообразности горно-
геологических и гидрогеологических особенностей вскрышных пород, остается
актуальной. Практика показывает, что почти все отвалы сопровождаются
|