Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности
Описано методику застосування російського нормативного документа для прогнозу зрушень і деформацій земної поверхні на ділянках мульди зрушення, здійснений розрахунок зрушення і деформацій за методикою діючого українського нормативного документа, а також за запропонованою автором методикою. Виконано...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Наукові праці УкрНДМІ НАН України |
|---|---|
| Дата: | 2013 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України
2013
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/57152 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности / Н.А. Бугаёва // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2013. — № 12. — С. 255-267. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859635643700740096 |
|---|---|
| author | Бугаёва, Н.А. |
| author_facet | Бугаёва, Н.А. |
| citation_txt | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности / Н.А. Бугаёва // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2013. — № 12. — С. 255-267. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Наукові праці УкрНДМІ НАН України |
| description | Описано методику застосування російського нормативного документа для прогнозу зрушень і деформацій земної поверхні на ділянках мульди зрушення, здійснений розрахунок зрушення і деформацій за методикою діючого українського нормативного документа, а також за запропонованою автором методикою. Виконано докладне зіставлення зазначених трьох методик.
A technique for the use of the Russian instrument for the prediction of displacement and deformation of the earth's surface in areas of the basin subsidence performed the calculation of displacement and strain by the method of current Ukrainian regulations, and also the author of the proposed method. The detailed comparison of the three methods.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:16:09Z |
| format | Article |
| fulltext |
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
255
УДК 622.834
ПРИМЕНЕНИЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАННОЙ МЕТОДИКИ
РАСЧЕТА ДЕФОРМАЦИЙ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ
Бугаёва Н. А.
(ДонНТУ, г. Донецк, Украина)
Описано методику застосування російського нормативного
документа для прогнозу зрушень і деформацій земної поверхні на
ділянках мульди зрушення, здійснений розрахунок зрушення і де-
формацій за методикою діючого українського нормативного до-
кумента, а також за запропонованою автором методикою. Ви-
конано докладне зіставлення зазначених трьох методик.
A technique for the use of the Russian instrument for the predic-
tion of displacement and deformation of the earth's surface in areas of
the basin subsidence performed the calculation of displacement and
strain by the method of current Ukrainian regulations, and also the
author of the proposed method. The detailed comparison of the three
methods.
Обеспечение устойчивости сооружений поверхности при
выемке угля подземным способом является важной задачей, ре-
шение которой позволяет поддерживать нормальное функциони-
рование подрабатываемых объектов и сохранение их эксплуата-
ционной способности.
Известно, что очистные работы на угольных шахтах сопро-
вождаются сдвижениями массива горных пород и земной по-
верхности. Характер сдвижений горного массива при этом суще-
ственно зависит от глубины разработки, угла падения и мощно-
сти пласта, а также физико-механических свойств и мощности
подрабатываемых породных слоев.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
256
Существуют методики прогноза влияния подземных разра-
боток на здания и сооружения, по которым выполняется расчет
сдвижений и деформаций. Данные методики предусматривают
определение распределений сдвижений и деформаций на основа-
нии табулированных значений функций единичных кривых. Од-
нако инструментальные наблюдения свидетельствуют о том, что
реальное распределение сдвижений и деформаций отклоняется от
типовой кривой в виде случайного разброса с определенным ин-
тервалом. Введение коэффициента перегрузки не повышает до-
стоверность прогноза, поскольку он не указывает величину дове-
рительного интервала разброса и закона его распределения. В
связи с этим существует необходимость более детального изуче-
ния распределения указанного разброса, учет которого позволит
повысить надежность прогноза и безопасность эксплуатации
наземных объектов в результате их подработки.
Вопросами вариации фактических сдвижений и деформаций
земной поверхности в свое время занимался ряд авторов [1-4],
которые использовали механизм дискретности в качестве гипоте-
зы, объясняющей разброс величин сдвижений и деформаций. Од-
нако авторами не была дана количественная оценка размера раз-
броса сдвижений и деформаций и закона его распределения.
Попытка учесть естественный разброс фактических сдвиже-
ний и деформаций земной поверхности на участках мульды
сдвижения была предложена в российском нормативном доку-
менте [5]. Однако указанная попытка имеет существенные недо-
статки.
В данном документе предлагается для решения задач по
разработке мер охраны подрабатываемых объектов использовать
расчетные величины сдвижений и деформаций земной поверхно-
сти, определяемые с учетом ошибок положения зоны сдвижения
на местности ΔL и коэффициентов перегрузки.
Вначале по описанной методике в районе объекта выбира-
ются три точки зоны и определяются расчетные сдвижения и де-
формации в этих точках. Положение точек 1-3 находится, исходя
из ошибок положения зоны сдвижения на местности ΔL, опреде-
ляемых по формуле: 110,0 HL =∆ , но не менее 10 м; где Н1 – сред-
няя глубина залегания пласта (рис. 1) [5]. Под объектом прини-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
257
маются наибольшие расчетные значения сдвижений и деформа-
ций, получаемые в одной из выбранных трех точек.
Рис. 1. Схема к определению расчетных деформаций в осно-
вании объекта абвг [5]
Рассмотрим пример использования данной методики при
расчете наклонов для сосредоточенного объекта, который можно
принять за точку на мульде сдвижения – телемачты, размером
основания которой можно пренебречь по сравнению с размером
мульды.
На рисунке 2 а показано, что телемачта расположена на рас-
стоянии -0,4z от длины полумульды (где z – безразмерная коор-
дината вдоль главного сечения полумульды, в долях полумуль-
ды).
По обе стороны от центра телемачты по методике, описан-
ной в [5], откладывается расстояние ΔL, которое занимает поло-
жение от -0,25z до -0,55z от длины полумульды. Максимальная
величина расчетных наклонов в данном случае наблюдается на
расстоянии 0,5z от длины полумульды и составляют -11×10-3. Та-
ким образом, следуя указаниям методики над центром объекта
необходимо принимать максимальное значение наклона -11×10-3,
даже при том, что в центральной точке телемачты наклоны со-
ставляют -9,4×10-3.
На рисунке 2 б телемачта расположена в центре мульды
сдвижения, то есть в точке, где расчетные значения наклонов
равны нулю.
В таком случае на оси центра телемачты появляется две
точки максимальных значений наклонов (отрицательное и поло-
жительное). При этом переход от отрицательного значения к по-
ложительному происходит скачкообразно, то есть наклон теле-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
258
мачты при её подработке может быть в обе стороны одновремен-
но.
Рис. 2. Пример использования методики, описанной в [5],
для телемачты, расположенной в средней части по-
лумульды (а); в центре мульды сдвижения (б); за
границей мульды сдвижения (в)
На рисунке 2 в показан третий пример, на котором видно,
что телемачта расположена за пределами расчетной мульды
сдвижения, но при накладывании величины ΔL, левая точка по
методике попадает в зону подработки.
Можно предположить, что в таком случае над центром объ-
екта принимаются максимальные значения наклонов, наблюдае-
мые для левой точки зоны.
Для длинных (вытянутых) объектов (например, железные
дороги) расчеты ожидаемых сдвижений и деформаций выполня-
ются аналогично для характерных точек объекта. В данном слу-
чае под характерными точками, скорее всего, предлагаются места
расположения стрелочных переводов для ж/д, стыков секций для
трубопроводов и т.п., которые, как и в предыдущем случае, мож-
но рассматривать как точку на сечении мульды сдвижения.
-15
-10
-5
0
5
10
15
-1 -0,5 0 0,5 1
Расстояние по главному сечению
Н
ак
ло
ны
, 1
*1
0-
3
i расч., 1*10-3
ΔL ΔL
а) б) в)
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
259
В случае подработки здания длиной 10 м возникает неопре-
деленность при выборе точки в пределах здания с максимальны-
ми сдвижениями и деформациями. То есть неясен критерий пере-
хода точечного объекта в вытянутый, размером которого нельзя
пренебречь по сравнению с длиной мульды сдвижения.
Подчеркнем, что возникающие противоречия и неясности
нельзя прояснить, поскольку не существует официальных откры-
тых публикаций в которых обоснована данная методика и пара-
метр 0,10Н1.
Автором выполнены исследования, которые позволили
установить доверительные интервалы и законы распределения
сдвижений и деформаций по длине мульды [6-8]. С учетом этих
закономерностей предлагается модифицировать существующую
нормативную методику, изложенную, в «Правилах подработ-
ки…» [9]. Принимаем эту методику за основу, поскольку она по-
строена на представительном объеме экспериментальных дан-
ных, и доказала свою надежность в практике многолетнего ис-
пользования. В указанной методике используется коэффициент
перегрузки при определении расчетных сдвижений и деформаций
земной поверхности, который не учитывает их возможный раз-
брос. В связи с этим возникает необходимость дальнейшего со-
вершенствования существующей нормативной методики.
На рисунках 3-5 показаны графики ожидаемых и расчетных
оседаний, наклонов и кривизны земной поверхности в главном
сечении полумульды сдвижения, рассчитанные по «Правилам
подработки…» [9] и доверительные интервалы сдвижений и де-
формаций по предлагаемой автором методике [6-8]. При этом ве-
личина максимального разброса для оседаний составляет 32 %,
для наклонов 55 %, а для кривизны 118 % в средней части муль-
ды. Причем на границе мульды сдвижений все показатели со-
ставляют примерно треть от максимальных, наблюдаемых в цен-
тре мульды.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
260
Рис. 3. График значений оседаний, рассчитанных по дей-
ствующей и предлагаемой методикам
-1800
-1600
-1400
-1200
-1000
-800
-600
-400
-200
0
200
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
О
се
да
ни
я,
м
м осед.ожид, мм
Верхний
доверительный
интервал
Нижний
доверительный
интервал
осед. расч., мм
-1000
-800
-600
-400
-200
0
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
Ра
зн
иц
а о
се
да
ни
й,
м
м
Разница расчетных и
ожидаемых оседаний
Разница верхнего и
нижнего доверительных
интервалов
-600
-500
-400
-300
-200
-100
0
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
Ра
зн
иц
а
ос
ед
ан
ий
, м
м
Разница между
ожидаемыми и расчетными
значениями по
предлагаемой и
действующей методикам
1
3
2
4
а)
б)
в)
Ра
зн
иц
а
ос
ед
ан
ий
, %
Ра
зн
иц
а
ос
ед
ан
ий
, %
0
10
20
30
0
50
100
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
261
Рис. 4. График значений наклонов, рассчитанных по дей-
ствующей и предлагаемой автором методикам
Б
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
Н
ак
ло
ны
, 1
0-
3
i ожид., 1*10-3
i расч., 1*10-3
Верхний доверительный
интервал
Нижний доверительный интервал
а)
3
2
1
4
0
2
4
6
8
10
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
Ра
зн
иц
а
на
кл
он
ов
, 1
0-
3 Разница расчетных и
ожидаемых наклонов
Разница верхнего и
нижнего доверительных
интервалов
0
Ра
зн
иц
а
на
кл
он
ов
, %
30
60
0
2
4
6
8
10
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
Ра
зн
иц
а
на
кл
он
ов
, 1
0-
3
Разница между нашей
методикой и по
нормативному документу
0
50
10
0
Ра
зн
иц
а
на
кл
он
ов
, %
б)
в)
Разница между ожидаемыми
и расчетными значениями по
предлагаемой и действующей
методикам
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
262
Рис. 5. График значений кривизны, рассчитанных по дей-
ствующей и предлагаемой методикам
При выполнении математического моделирования автором
были приняты следующие условия подработки: мощность гори-
зонтально залегающего угольного пласта составляет около 1,7 м,
-0,2
-0,15
-0,1
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
К
ри
ви
зн
а,
1
0 -
3
1/
м
К ожид., 1×10-3 1/м
К расч., 1×10-3 1/м
Верхний доверительный
интервал
Нижний доверительный
интервал
4
3
1
2
-0,1
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
Ра
зн
иц
а
кр
ив
из
ны
, 1
0-
3
1/
м
Разница расчетных и
ожидаемых кривизны
Разница верхнего и
нижнего доверительных
интервалов
100
50
0
-50 Ра
зн
иц
а
кр
ив
из
ны
, %
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
Ра
зн
иц
а
кр
ив
из
ны
, 1
0-
3
1/
м Разница между нашей
методикой и по
нормативному документу
100
50
0
Ра
зн
иц
а
кр
ив
из
ны
, %
а)
б)
в)
Разница между ожидаемыми
и расчетными значениями
по предлагаемой и действу-
ющей методикам
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
263
породы средней обрушаемости. Глубина разработки 210 м, длина
лавы 290 м. Породы представлены перемежающимися слоями
алевролитов и песчаников средней прочности. Средняя мощность
слоев 10-15 м, мощность наносов 60 м. Способ управления кров-
лей осуществляется путем её полного обрушения. Угольный
пласт отрабатывается по столбовой системе разработки, скорость
подвигания лавы 100-150 м/мес. Марка угля К. Модуль деформа-
ции принимается 0,001-15 ГПа, коэффициент Пуассона 0,1-0,5,
угол внутреннего трения составляет 10-50°, сцепление – 0,001-
15 МПа. Плотность пород 2500 кг/м3, объемный вес –
0,025 МН/м3. Физико-механические свойства горных пород при
этом обоснованы переходом от образца к массиву [10].
Выполняется подробное сопоставление предложенных гра-
ниц допустимых сдвижений и деформаций с допустимыми сдви-
жениями и деформациями, установленными «Правилами подра-
ботки…» [9].
На рисунке 3 а представлены оседания земной поверхности.
Видно, что максимальные ожидаемые оседания (кривая 1) наблю-
даются в центре мульды сдвижения и составляют -1247 мм, расчет-
ные согласно «Правилам подработки…» (кривая 2) при этом равны
-1497 мм. На границе мульды сдвижения ожидаемые и расчетные
оседания сводятся к нулю. По предлагаемой методике на ожидае-
мые оседания накладывались доверительные интервалы возмож-
ных оседаний (кривые 3, 4). Таким образом, возможные оседания в
центре мульды сдвижения могут принимать значения от -1647
до -848 мм, а на границе мульды сдвижения этот диапазон умень-
шается и может быть от -124 до 0 мм. Как видно, на границе муль-
ды сдвижения присутствует разброс возможных оседаний земной
поверхности.
На рисунке 3б показан график разницы оседаний земной по-
верхности. На этом графике пунктирной линией продемонстриро-
вана разница расчетных и ожидаемых оседаний, полученных по
методике, описанной в «Правилах подработки…» [9]. В централь-
ной части мульды данный разброс составляет 249 мм, что в про-
центном соотношении равно 10 %, а на краевой части 0 мм, что со-
ответствует 0 %. Сплошной линией показана разница значений
оседаний между верхним и нижним доверительным интервалом. В
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
264
данном случае в центре мульды разброс равен 798 мм (32 %), на
границе мульды 124 мм (5 %).
На рис. 3 в представлен окончательный график разницы осе-
даний между методикой, предложенной в «Правилах подработ-
ки…» [9] и автором. По рисунку видно, что поправка оседаний
максимальна в центральной части мульды сдвижения и равна
549 мм или 100 % по отношению к максимальной величине по-
правки. На границе мульды эта поправка уменьшается до значения
124 мм или 23 %.
То же самое наблюдается для наклонов и кривизны (рис. 4, 5).
В случае наклонов поправка в центре мульды равна 8,6×10-3
(100 %), на краевой части мульды 2,7×10-3 (31 %), а для кривизны
данные поправки составляют 0,18×10-3 1/м (90 %) в центральной
части мульды сдвижений и 0,05×10-3 1/м (25 %) на границе мульды.
Для кривизны максимальная поправка наблюдается на расстоянии
0,3z (где z – безразмерная координата вдоль главного сечения по-
лумульды, в долях полумульды) от длины полумульды и составля-
ет 0,2×10-3 1/м (100 %).
По сути, положение точки перехода показателя сдвижения
или деформации через нулевое значение не является однозначным,
а располагается в каком-то диапазоне имеющем определенный до-
верительный интервал. Данное высказывание объясняет ненулевые
значения наклонов и кривизны по предлагаемой методике в гра-
ничной точке мульды и в точке максимального оседания.
При определении доверительных интервалов оседаний земной
поверхности необходимо учесть естественное физическое ограни-
чение, заключающееся в том, что оседания не могут превысить вы-
нимаемой мощности пласта. В среднем максимальные оседания не
превышают 0,85m (где m – вынимаемая мощность угольного пла-
ста, м), однако в реальности возникают ситуации, когда оседания
равны вынимаемой мощности. В частности вероятность этого уве-
личивается с увеличением скорости подвигания лавы, когда про-
цесс полного обрушения приобретает черты плавного оседания
кровли [11]. Поэтому в случае, когда расчетные оседания по пред-
лагаемой методике превышают вынимаемую мощность пласта,
оседания принимают равными вынимаемой мощности (рис. 6).
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
265
Рис. 6. График распределения доверительных интервалов
разброса оседаний
Подчеркнем, что речь идет об определении доверительных
интервалов разброса оседаний. Другими словами вероятность то-
го, что мульда займет положение 1, практически равна нулю. К
этой границе могут приближаться лишь отдельные точки мульды
и то с очень небольшой вероятностью.
Таким образом, поправка в величину ожидаемых оседаний,
наклонов и кривизны, разработанная автором статьи обеспечива-
ет повышение надежности определения расчетных оседаний и
деформаций земной поверхности при ее подработке длинными
очистными забоями, что позволяет определять меры охраны со-
оружений и природных объектов за счет учета двухстороннего
возможного отклонения оседаний и деформаций от ожидаемого
уровня и характера распределения их по длине полумульды.
СПИСОК ССЫЛОК
1. Земисев В. Н. Расчеты деформаций горного массива /
В. Н. Земисев. –– М. : Недра, 1973. –– 144 с.
-1800
-1600
-1400
-1200
-1000
-800
-600
-400
-200
0
200
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Расстояние в долях полумульды
О
се
да
ни
е,
м
м
Осед.0,85m
Верхний доверительный интервал
Нижний доверительный интервал1
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
266
2. Медянцев А. Н. Учет погрешностей рассчитываемых сдвиже-
ний и деформаций земной поверхности над горными вырабо-
тками с помощью коэффициентов перегрузки / А. Н. Медян-
цев, Ю. В. Посыльный // Маркшейдерское дело и геодезия.
Межвузовский сборник. –– Л. –– 1978. –– Вып. 5. – С. 10––14.
3. Петухов И. М. Защитные пласты / И. М. Петухов, А. М. Линь-
ков, И. А. Фельдман [и др.]. –– Л.: Недра, 1972. –– 424 с.
4. Посыльный Ю. В. Погрешности определения граничных ве-
личин сдвижений и деформаций земной поверхности /
Ю. В. Посыльный // Маркшейдерское дело и геодезия. Меж-
вузовский сборник. –– Л. –– 1978. –– Вып. 5. –– С. 26––30.
5. Правила охраны сооружений и природных объектов от вред-
ного влияния подземных горных разработок на угольных мес-
торождениях. –– С.-Петербург, 1998.
6. Бугаёва Н. А. Особенности распределение стохастических от-
клонений оседаний земной поверхности при её подработке
одиночной лавой / Н. А. Бугаёва, В. В. Назимко // Проблеми
гірського тиску / Донец. нац. техн. ун-т. –– Донецьк. –– 2008.
–– Вип. 16. –– С. 194––237.
7. Бугаёва Н. А. Определение параметров деформаций земной
поверхности по стохастическим мульдам оседания / Н. А. Бу-
гаёва, Е. В. Яремчук, В. В. Назимко // Проблеми гірського ти-
ску / Донец. нац. техн. ун-т. –– Донецьк. –– 2009. –– Вип. 17.
–– С. 192––225.
8. Бугаёва Н. А. Установление особенностей распределения от-
клонений оседаний земной поверхности при выполнении на-
турных измерений / Н. А. Бугаёва, Н. Н. Грищенков,
И. В. Назимко, А. И. Прокопенко, Д. Н. Сотников, С. М. Яко-
венко, А. В. Нечипорук, В. В. Назимко // Проблеми гірського
тиску / Донец. нац. техн. ун-т. –– Донецьк. –– 2010. ––
Вип. 18. –– С. 38––56.
9. Правила підробки будівель, споруд і природних об’єктів при ви-
добуванні вугілля підземним способом : ГСТУ 101.00159226.001
– 2003 : Введ. 01.01.2004. –– К, 2004. –– 128 с.
10. Бугаёва Н. А. Обоснование методики учета стохастической
неопределенности при переходе от свойств образца к свойст-
вам массива / Н. А. Бугаёва // Проблеми гірського тиску / До-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 12, 2013
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 12, 2013
267
нец. нац. техн. ун-т. –– Донецьк. –– 2011. –– Вип. 19. ––
С. 71––87.
11. Назимко И. В. Исследование влияние скорости подвигания
очистного забоя на характер деформирования покрывающих
пород / И. В. Назимко // Вісник КТУ. –– Кривий Ріг. –– 2006.
–– Вип. 5(15). –– С. 41 –– 45.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-57152 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1996-885X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:16:09Z |
| publishDate | 2013 |
| publisher | Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Бугаёва, Н.А. 2014-03-04T11:10:56Z 2014-03-04T11:10:56Z 2013 Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности / Н.А. Бугаёва // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2013. — № 12. — С. 255-267. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 1996-885X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/57152 622.834 Описано методику застосування російського нормативного документа для прогнозу зрушень і деформацій земної поверхні на ділянках мульди зрушення, здійснений розрахунок зрушення і деформацій за методикою діючого українського нормативного документа, а також за запропонованою автором методикою. Виконано докладне зіставлення зазначених трьох методик. A technique for the use of the Russian instrument for the prediction of displacement and deformation of the earth's surface in areas of the basin subsidence performed the calculation of displacement and strain by the method of current Ukrainian regulations, and also the author of the proposed method. The detailed comparison of the three methods. ru Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України Наукові праці УкрНДМІ НАН України Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности The Use of an Improved Method of Calculating Ground Deformation Article published earlier |
| spellingShingle | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности Бугаёва, Н.А. |
| title | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности |
| title_alt | The Use of an Improved Method of Calculating Ground Deformation |
| title_full | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности |
| title_fullStr | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности |
| title_full_unstemmed | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности |
| title_short | Применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности |
| title_sort | применение усовершенствованной методики расчета деформаций земной поверхности |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/57152 |
| work_keys_str_mv | AT bugaevana primenenieusoveršenstvovannoimetodikirasčetadeformaciizemnoipoverhnosti AT bugaevana theuseofanimprovedmethodofcalculatinggrounddeformation |