Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета
Методом численного моделирования исследован теплоперенос через однокамерный стеклопакет, заполненный воздухом. Получена зависимость термического сопротивления стеклопакета от расстояния между стеклами. Найдено значение толщины газовой прослойки, при котором термическое сопротивление максимально. Мет...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2012
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/59061 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета / Б.И. Басок, Б.В. Давыденко, М.П. Новицкая, С.М. Гончарук, А.Н. Недбайло // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 1. — С. 100-107. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859833313070415872 |
|---|---|
| author | Басок, Б.И. Давыденко, Б.В. Новицкая, М.П. Гончарук, С.М. Недбайло, А.Н. |
| author_facet | Басок, Б.И. Давыденко, Б.В. Новицкая, М.П. Гончарук, С.М. Недбайло, А.Н. |
| citation_txt | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета / Б.И. Басок, Б.В. Давыденко, М.П. Новицкая, С.М. Гончарук, А.Н. Недбайло // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 1. — С. 100-107. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Методом численного моделирования исследован теплоперенос через однокамерный стеклопакет, заполненный воздухом. Получена зависимость термического сопротивления стеклопакета от расстояния между стеклами. Найдено значение толщины газовой прослойки, при котором термическое сопротивление максимально.
Методом чисельного моделювання досліджено теплоперенос через однокамерний склопакет, що наповнений повітрям. Одержано залежність термічного опору скло-пакета від відстані між стеклами. Знайдено значення товщини газового прошарку, за якого термічний опір буде максимальним.
The numerical method is used to investigate the heat transfer through an air-filled single-chamber windows. The dependence of the thermal resistance on the distance between the glass panes is investigated. The thickness of the gas layer when the thermal resistance has maximum value was found.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:33:29Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1100
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
УДК 536.24 : 536.33 : 697.133
Басок Б.И., Давыденко Б.В., Новицкая М.П., Гончарук С.М., Недбайло А.Н.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ВЛИЯНИЕ ТОЛЩИНЫ ГАЗОВОЙ ПРОСЛОЙКИ
НА ТЕРМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОДНОКАМЕРНОГО СТЕКЛОПАКЕТА
Методом чисельного моделю-
вання досліджено теплоперенос
через однокамерний склопакет, що
наповнений повітрям. Одержано
залежність термічного опору скло-
пакета від відстані між стеклами.
Знайдено значення товщини газо-
вого прошарку, за якого термічний
опір буде максимальним.
Методом численного модели-
рования исследован теплоперенос
через однокамерный стеклопакет,
заполненный воздухом. Получена
зависимость термического сопро-
тивления стеклопакета от расстоя-
ния между стеклами. Найдено зна-
чение толщины газовой прослойки,
при котором термическое сопротив-
ление максимально.
The numerical method is used to
investigate the heat transfer through an
air-filled single-chamber windows. The
dependence of the thermal resistance
on the distance between the glass panes
is investigated. The thickness of the gas
layer when the thermal resistance has
maximum value was found.
B – толщина стеклопакета, м;
b1 – толщина стекол, м;
b2 – толщина газовой прослойки, м;
С – теплоемкость при постоянном давлении,
Дж/(кг·К);
с0 – коэффициент излучения абсолютно черно-
го тела, Вт/(м2К4);
dx; dy – шаги разностной сетки по координа-
там x и y соответственно, м;
Fi,i1
– средняя взаимная поверхность облучения
элементов поверхностей, м2;
g – ускорение силы тяжести, м/с2;
H – высота стеклопакета, м;
i, j – номера шагов разностной сетки;
L – ширина стеклопакета, м;
m – количество шагов разностной сетки по
вертикальной координате;
р – давление, Па;
R – термическое сопротивление, м2 К/Вт;
Q– тепловой поток, Вт ;
q – плотность теплового потока, Вт/м2;
T – абсолютная температура, К;
t – температура, °C;
u, v – проекции вектора скорости на оси 0X и
0Y прямоугольной системы координат, м/с;
x, z – горизонтальные прямоугольные коорди-
наты, м;
y – вертикальная координата, м;
β – температурный коэффициент объемного
расширения газовой среды, 1/К;
ε, – степень черноты поверхности;
λ – коэффициент теплопроводности, Вт/(м·К);
ν – коэффициент кинематической вязкости,
м2/с;
ρ – плотность, кг/м3.
Нижние индексы:
0 – левое (холодное) стекло;
1 – правое (нагретое) стекло;
г – газ;
к – конвективный;
л – лучистый;
н – наружный;
с – стекло;
w – поверхность.
Среди мероприятий по повышению энер-
гоэффективности существующих сооружений
важная роль отводится увеличению теплоизо-
ляционной способности оконных конструкций,
поскольку именно на окна приходится до 40 %
(а иногда и более) общих теплопотерь. Основ-
ными механизмами теплопереноса через окон-
ные конструкции являются: теплопроводность
через стекла, конвекция в газовой среде, за-
полняющей пространство между стеклами, и
лучистый теплоперенос между внутренними
поверхностями стекол. Поэтому уменьшение
теплопередачи через оконные конструкции мо-
жет быть достигнуто путем повышения терми-
ческого сопротивления стекол и газовой про-
слойки между стеклами, а также путем сни-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1 101
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
жения уровня лучистого теплопереноса. Сни-
жение конвективной составляющей теплово-
го потока может быть достигнуто как за счет
изменения расстояния между стеклами, так и
путем замены воздушного содержимого про-
слойки между стеклами инертным газом (на-
пример, аргоном). Уменьшение радиационной
составляющей осуществляется нанесением
специальных селективных покрытий на вну-
тренние поверхности стекол. Для определения
степени влияния перечисленных факторов на
изменение термического сопротивления окон-
ных конструкций проводится численное моде-
лирование теплопереноса через однокамерный
стеклопакет при заданных на его поверхностях
значениях температур.
Задача теплопереноса через стеклопакет
высотой H, шириной L и толщиной B считается
стационарной и решается в двумерной поста-
новке. Толщина стекол – b1, расстояние между
ними – b2. Движение газовой среды внутри сте-
клопакета и теплоперенос в газовой среде опи-
сывается системой уравнений:
0u v
x y
∂ ∂
+ =
∂ ∂
; (1)
2 2 2
2 2
1u uv p u u
x y x x y
∂ ∂ ∂ ∂ ∂
+ = − + ν + ∂ ∂ ρ ∂ ∂ ∂
; (2)
( )
2 2 2
02 2
1uv v p v v g T T
x y y x y
∂ ∂ ∂ ∂ ∂
+ = − + ν + + β − ∂ ∂ ρ ∂ ∂ ∂
(3)
2 2
2 2
uT vT T TC
x y x y
∂ ∂ ∂ ∂
ρ + = λ + ∂ ∂ ∂ ∂
. (4)
Теплоперенос в оконных стеклах описыва-
ется уравнением теплопроводности:
2 2
2 2 0T T
x y
∂ ∂
+ =
∂ ∂
. (5)
Граничные условия для задачи теплопере-
носа записываются в виде:
x = 0: Т = Т0; x = B: Т = Т1; (Т1 > Т0); (6)
y = 0; H: 0T
y
∂
=
∂
. (7)
На поверхностях стекол, а также при y = 0
и y = H составляющие скорости v и u прини-
маются равными нулю. На внутренних поверх-
ностях стекол задаются условия четвертого
рода, учитывающие наличие лучистых тепло-
вых потоков
1 1
c ,0
x b x b
T T q
x x= =
∂ ∂
−λ = −λ −
∂ ∂
; (8)
1 2 1 2
,1 c
x b b x b b
T Tq
x x= + = +
∂ ∂
−λ − = −λ
∂ ∂
, (9)
где qл,0 – плотность лучистого теплового потока,
падающего на внутреннюю поверхность левого
(холодного) стекла; qл,1 – плотность лучистого
теплового потока на внутренней поверхность
правого (нагретого) стекла.
Задача (1) – (5) с граничными условиями
(6) – (9) решается методом контрольного объ-
ема [1]. Конечно-разностная аппроксимация
уравнений (1) – (4), описывающих движение
газовой среды и конвективный теплоперенос в
расчетной области b1 ≤ x ≤ b1 + b2; 0 ≤ y ≤ H, вы-
полняется на разнесенной разностной сетке [2]
и имеет вид:
1 1 0;
d d
i, j i, j- i, j i- , j
j i
u u v v
x y
− −
+ =
1 2 1 2 1 2 1 2
1 2d
i, j / i, j / i, j / i, j /
j /
u u u u
x
+ + − −
+
−
+
1 2 1 2 1 1 2 1 2
d
i, j / i / , j i- , j / i / , j
i
v u v u
y
+ + + −−
+ =
1
1 2d
i, j i, j
j /
p p
x
+
+
−
= − +
ρ
( ) ( )1 1 1
1 2
d d
d
i, j i, j j i, j i, j- j
j /
u u / x u u / x
x
+ +
+
− − −
+ν +
( ) ( )1 1 2 1 1 2d d
d
i , j i, j i / i, j i- , j i /
i
u u / y u u / y
y
+ + −− − −
+ ν
г
г
ггг
;
л
л
г
г
;
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1102
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
1 2 1 2 1 2 1 1 2
d
i / , j i, j / i / , j- i, j /
j
u v u v
x
+ + + −−
+
1 2 1 2 1 2 1 2
1 2d
i / , j i / , j i / , j i / , j
i /
v v v v
y
+ + − −
+
−
+ =
1
1 2d
i , j i, j
i /
p p
y
+
+
−
= − +
ρ
( ) ( )1 1 2 1 1 2d d
d
i, j i, j j / i, j i, j- j /
j
v v / x v v / x
x
+ + −− − −
+ν +
( ) ( )1 1 1
1 2
d d
d
i , j i, j i i, j i - , j i
i /
v v / y v v / y
y
+ +
+
− − −
+ ν +
( )1 2 0 ;i / , jg T T++ β −
, , 1/2 , 1 , 1/2 , 1/2, 1, 1/2,
d d
i j i j i j i j i j i j i j i j
j i
u T u T v T v T
C
x yΓ Γ
+ − − + − − − −
ρ + =
( ) ( ), 1 , 1/2 , , 1 1/2/ d / d
d
i j i j j i j i j j
j
T T x T T x
xΓ
+ + − −− − −
= λ +
( ) ( )1, , 1/2 , 1, 1/2/ d / d
d
i j i j i i j i j i
i
T T y T T y
yΓ
+ + − −− − −
+ λ . (10)
Уравнение теплопроводности (5) в конеч-
ных разностях имеет вид:
( ) ( ), 1 , 1/2 , , 1 1/2/ d / d
d
i j i j j i j i j j
j
T T x T T x
x
+ + − −− − −
+
( ) ( )1, , 1/2 , 1, 1/2/ d / d
0.
d
i j i j i i j i j i
i
T T y T T y
y
+ + − −− − −
+ = (11)
Особенность разнесенной разностной сет-
ки состоит в том, что узлы, в которых задают-
ся составляющие вектора скорости, распола-
гаются на противоположных гранях контроль-
ного объема, а узлы, относящиеся к сеточным
функциям давления и температуры – в цен-
тре контрольного объема. Вследствие этого в
представленных разностных уравнениях при-
сутствуют сеточные функции с дробными ин-
дексами, которые означают, что рассматривае-
мая величина относится к точке пространства,
расположенной между узлами, в которых за-
даются соответствующие сеточные функции.
Шаги сетки с дробными индексами рассчи-
тываются, как среднее арифметическое длин
двух соседних шагов.
В формах (10) и (11) записываются раз-
ностные уравнения энергии для газа и тепло-
проводности для стекла в контрольных объ-
емах, не граничащих с поверхностями раздела
сред. В граничных же контрольных объемах
указанные разностные уравнения видоизменя-
ются. Так, например, для контрольного объема,
относящегося к правому стеклу и примыкаю-
щему к границе раздела сред, разностное урав-
нение теплопроводности представляется в виде
( ) ( ), 1 , 1/2 , , 1/ d 2 / d
d
i j i j j i j i w j
j
T T x T T x
x
+ +− − −
+
( ) ( )1, , 1/2 , 1, 1/2/ d / d
0
d
i j i j i i j i j i
i
T T y T T y
y
+ + − −− − −
+ = ,
(12)
где Тi,w1 – температура внутренней поверхнос-
ти правого стекла.
В соседнем же контрольном объеме, отно-
сящемся к газовой среде, разностное уравнение
энергии представляется в виде:
, , 1/2 , 1 , 1/2 , 1/2, 1, 1/2,
d d
i j i j i j i j i j i j i j i j
j i
u T u T v T v T
C
x yΓ Γ
+ − − + − − − −
ρ + =
( ) ( ), 1 , , , 1 1/22 / d / d
d
i w i j j i j i j j
j
T T x T T x
xΓ
− −− − −
= λ +
( ) ( )1, , 1/2 , 1, 1/2/ d / d
.
d
i j i j i i j i j i
i
T T y T T y
yΓ
+ + − −− − −
+ λ (13)
Аналогичными по форме будут разностные
уравнения теплопроводности и энергии для
контрольных объемов, примыкающих к вну-
тренней поверхности левого стекла. Темпера-
тура на границе раздела сред в этом случае обо-
значается, как Тi,w0.
Для определения значений температур Тi,w1
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1 103
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
Рис. 1. Картина течения газовой среды и
распределение температуры (°С) в газовой
прослойке для b2 = 0,016 м.
и Тi,w0 на внутренних поверхностях стекол ис-
пользуются условия сопряжения (8) и (9),
составленные с учетом лучистого теплообме-
на на поверхностях. Указанные условия в раз-
ностной форме имеют вид:
, 0 , , 1 , 0
c
10,5d 0,5d
i w i j i j i w
j j
T T T T
x xΓ
+
+
− −
−λ = −λ −
1
1
4 4
1, 1 , 01 0 0
,
1 100 100
m
i w i w
i i
ii
T Tc F
dy L =
ε ε
− −
∑ . (14)
1
1
4 4
, 1 , 1 , 1 1, 01 0 0
,
110,5d d 100 100
m
i w i j i w i w
i i
ij i
T T T Tc F
x y LΓ
−
=−
− ε ε
−λ − − =
∑
, , 1
c 0,5d
i j i w
j
T T
x
−
= −λ . (15)
где Fi,i1
– значения средних взаимных поверх-
ностей облучения элементов с номерами i и i1,
расположенных на противолежащих внутрен-
них поверхностях стекол, вычисляемые по
формуле:
( )
1
1
1
2
i i 2 1 2
, 22
0 0 22
2 2 1
1 1
d d d d
d d
L L
i i
ii
k k
k k
y y b z zF
b y y z z
= =
=
π
+ − + −
∫ ∫
∑ ∑
В рассмотренной постановке задачи лучи-
стый теплообмен на торцевых поверхностях
(y = 0; H; z = 0; L) не учитывается.
Решение представленной системы разност-
ных уравнений решается методом матричной
прогонки [3].
Для исследования влияния расстояния меж-
ду стеклами (b2) в стеклопакете на его терми-
ческое сопротивление, решение задачи тепло-
переноса выполняется для различных значе-
ний b2 от 0,016 м до 0,028 м. При этом толщи-
на стекол (b1 = 0,004 м), высота (H = 0,95 м)
и ширина (L = 0,6 м) стеклопакета остаются
неизменными. Степень черноты поверхностей
обоих стекол одинакова (ε0 = ε1 = 0,92). Тем-
пературы наружных поверхностей стекол со-
ставляют: Т0 = 273 К (левое стекло); Т1 = 293 К
(правое стекло). Рассматривается случай воз-
душного наполнения стеклопакета.
.
Полученная в результате решения картина
течении газовой среды и распределение тем-
пературы в нижней части однокамерного
стеклопакета представлены на рис. 1.
Из рис. 1 видно, что около левого (холод-
ного) стекла имеет место опускное течение
газа. В нижней части пространства между
стеклами охлажденный поток разворачивается
в сторону нагретого стекла. На этом участке,
вследствие соприкосновения холодного газово-
го потока с нагретой внутренней поверхностью
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1104
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
Рис. 2. Распределение по высоте стеклопакета (b2 = 0,02 м) плотности теплового потока
на наружных поверхностях стекол: 1 – левое холодное стекло; 2 – правое нагретое стекло.
правого стекла, около указанной поверхности
возникают максимально высокие градиенты
температуры. У противоположной (холодной)
поверхности левого стекла градиенты темпе-
ратуры – минимальны, так как холодный по-
ток соприкасается с холодной поверхностью.
Вследствие этого, в нижней части стеклопа-
кета около нагретого стекла наблюдается мак-
симальная плотность теплового потока, в то
время, как около холодного стекла плотность
теплового потока – минимальна (рис. 2).
Поднимаясь вверх и омывая поверхность
правого стекла, газовый поток нагревается. В
средней части стеклопакета градиенты темпе-
ратуры около поверхностей правого и левого
стекол выравниваются. Распределение темпе-
ратуры по толщине газовой прослойки в сред-
ней части стеклопакета – практически линейно
(рис. 3), а плотности теплового потока на по-
верхностях обоих стекол становятся одинако-
выми (рис. 2). В верхней части стеклопакета
разогретый около правого стекла газовый поток
разворачивается в сторону левого (холодного)
стекла, в результате чего градиенты температу-
ры около левого стекла становятся максималь-
ными, в то время как около нагретого правого
– минимальными. Вследствие этого, в верх-
ней части стеклопакета максимально высокая
плотность теплового потока наблюдается око-
ло левого холодного стекла, а минимальная –
около правого нагретого (рис. 2). Таким об-
разом, максимальное количество теплоты по-
ступает в нижнюю часть правого стекла, а от-
водится из верхней части левого стекла. При
этом, на верхнем и нижнем участках стекло-
пакета наблюдается наиболее высокая степень
неравномерности распределения температуры
по ширине газовой прослойки (рис. 3). Также
из рис. 3 видно, что температура по толщине
стекол изменяется незначительно, а распреде-
ление температуры по толщине стекла – прак-
тически линейно. Из этого следует, что в стек-
лах тепловой поток направлен преимуществен-
но по нормали к поверхности (т.е. вдоль оси
0X), а тепловые потоки в вертикальном нап-
равлении достаточно малы.
Влияние расстояния между стеклами на ин-
тенсивность теплопереноса через стеклопакет
оценивается по величинам конвективных Qк
и лучистых Qл тепловых потоков на внутрен-
них поверхностях стекол, тепловых потоков
на наружных поверхностях стекол (Qн = Qк +
+ Qл) и термического сопротивления пакета R =
= (T1 –T0)·H·L/ Qн.
При увеличении расстояния между стекла-
ми увеличивается термическое сопротивление
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1 105
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
теплопроводности газовой прослойки. Однако
при этом, вследствие уменьшения гидроди-
намического сопротивления плоскопараллель-
ного канала, представленного двумя вертикаль-
ными стеклами, интенсифицируется течение
газовой среды и, как следствие, конвективный
теплоперенос в газовой прослойке. В результа-
те взаимодействия двух противоположно вли-
яющих тенденций, суммарный конвективный
тепловой поток на внутренних поверхностях
стекол с увеличением расстояния между стек-
лами вначале уменьшается, а затем начинает
увеличиваться (рис. 4). При b2 ≈ 0,021 м кон-
вективный поток достигает минимума (Qк ≈
≈ 17,78 Вт).
Лучистый тепловой поток Qл на внутрен-
них поверхностях стекол при увеличении рас-
стояния между ними монотонно уменьшает-
ся (от 44,93 Вт до 43,62 Вт), главным образом,
за счет незначительного уменьшения угловых
коэффициентов взаимного облучения, а также
вследствие пренебрежения лучистым теплооб-
меном на торцевых поверхностях.
Рис. 3. Изменение температуры по ширине стеклопакета (b2 = 0,02 м)
в нижней (1), средней (2) и верхней (3) части стеклопакета.
Рис. 4. Зависимость конвективного теплового потока
в воздушной прослойке от ее ширины.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1106
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
Рис. 5. Зависимость теплового потока на наружных поверхностях стекол
от расстояния между их внутренними поверхностями.
Рис. 6. Зависимость термического сопротивления стеклопакета
от ширины воздушной прослойки между стеклами.
Зависимость теплового потока на наруж-
ных поверхностях стекол от расстояния между
их внутренними поверхностями представлена
на рис. 5.
Как видно из рисунка, в указанном диапа-
зоне изменения расстояния между стеклами
тепловой поток Qн на их наружных поверх-
ностях изменяется в пределах от 64,1 Вт до
62,15 Вт. При этом функция Qн(b2) достигает
минимума при b2 ≈ 0,0225 м.
Сравнивая величины Qк, Qл и Qн, следует
отметить, что конвективный тепловой поток
Qк составляет не более 30 % от суммарного
теплового потока Qн. Вклад же лучистого по-
тока составляет более 70 %.
Противоположным характеру изменения
Qн является характер изменения термическо-
го сопротивления R стеклопакета при увеличе-
нии расстояния между стеклами (рис. 6). Мак-
симальное термическое сопротивление R =
= 18,35 м2К/Вт достигает при b2 ≈ 0,0225м. В
целом же, в исследуемом диапазоне изменения
b2 термическое сопротивление изменяется не
более чем на 3 %.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №1 107
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ЗДАНИЙ. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОФИЗИКА
Представленные результаты численных ис-
следований качественно соответствуют резуль-
татам, рассмотренным в [4].
Выводы
1. В результате численного моделирования
теплопереноса через однокамерный стекло-
пакет, наполненный воздухом, найдены зави-
симости характеристик данного процесса от
расстояния между стеклами. Максимальное
термическое сопротивление стеклопакета соот-
ветствует ширине воздушной прослойке, рав-
ной 0,0225 м.
2. Установлено, что при воздушном напол-
нении стеклопакета количество теплоты, пере-
носимое конвекцией через воздушную про-
слойку, составляет не более 30 % от общего
количества теплоты, переданной через стекло-
пакет. Основной же теплоперенос через стекло-
пакет происходит за счет лучистого теплообме-
на между внутренними поверхностями стекол.
ЛИТЕРАТУРА
1. Патанкар С. Численные методы решения
задач теплообмена и динамики жидкости. – М.:
Энергоатомиздат, 1984. – 152 с.
2. Пейре Р., Тейлор Т.Д. Вычислительные
методы в задачах механики жидкости. – Л.:
Гидрометеоиздат, 1986. – 352 с.
3. Давыденко Б.В. Метод матричной прогон-
ки для решения сеточных уравнений гидроди-
намики // Восточно-Европейский журнал пере-
довых технологий. – 2008. – № 5/5(35). – С. 7-11.
4. Корепанов Е.В. Численное моделирование
процесса теплопередачи через стеклопакеты
с газовым наполнением // Вестник Ижевского
государственного технического университета.–
2004, № 3.– С. 29-32.
Получено 16.12.2011 г.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-59061 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:33:29Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Басок, Б.И. Давыденко, Б.В. Новицкая, М.П. Гончарук, С.М. Недбайло, А.Н. 2014-04-06T09:51:03Z 2014-04-06T09:51:03Z 2012 Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета / Б.И. Басок, Б.В. Давыденко, М.П. Новицкая, С.М. Гончарук, А.Н. Недбайло // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 1. — С. 100-107. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/59061 536.24:536.33:697.133 Методом численного моделирования исследован теплоперенос через однокамерный стеклопакет, заполненный воздухом. Получена зависимость термического сопротивления стеклопакета от расстояния между стеклами. Найдено значение толщины газовой прослойки, при котором термическое сопротивление максимально. Методом чисельного моделювання досліджено теплоперенос через однокамерний склопакет, що наповнений повітрям. Одержано залежність термічного опору скло-пакета від відстані між стеклами. Знайдено значення товщини газового прошарку, за якого термічний опір буде максимальним. The numerical method is used to investigate the heat transfer through an air-filled single-chamber windows. The dependence of the thermal resistance on the distance between the glass panes is investigated. The thickness of the gas layer when the thermal resistance has maximum value was found. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Энергоэффективность зданий. Строительная теплофизика Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета Influence of the thickness of the gas layer on the thermal resistance of single-chamber windows Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета Басок, Б.И. Давыденко, Б.В. Новицкая, М.П. Гончарук, С.М. Недбайло, А.Н. Энергоэффективность зданий. Строительная теплофизика |
| title | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета |
| title_alt | Influence of the thickness of the gas layer on the thermal resistance of single-chamber windows |
| title_full | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета |
| title_fullStr | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета |
| title_full_unstemmed | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета |
| title_short | Влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета |
| title_sort | влияние толщины газовой прослойки на термическое сопротивление однокамерного стеклопакета |
| topic | Энергоэффективность зданий. Строительная теплофизика |
| topic_facet | Энергоэффективность зданий. Строительная теплофизика |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/59061 |
| work_keys_str_mv | AT basokbi vliânietolŝinygazovoiprosloikinatermičeskoesoprotivlenieodnokamernogosteklopaketa AT davydenkobv vliânietolŝinygazovoiprosloikinatermičeskoesoprotivlenieodnokamernogosteklopaketa AT novickaâmp vliânietolŝinygazovoiprosloikinatermičeskoesoprotivlenieodnokamernogosteklopaketa AT gončaruksm vliânietolŝinygazovoiprosloikinatermičeskoesoprotivlenieodnokamernogosteklopaketa AT nedbailoan vliânietolŝinygazovoiprosloikinatermičeskoesoprotivlenieodnokamernogosteklopaketa AT basokbi influenceofthethicknessofthegaslayeronthethermalresistanceofsinglechamberwindows AT davydenkobv influenceofthethicknessofthegaslayeronthethermalresistanceofsinglechamberwindows AT novickaâmp influenceofthethicknessofthegaslayeronthethermalresistanceofsinglechamberwindows AT gončaruksm influenceofthethicknessofthegaslayeronthethermalresistanceofsinglechamberwindows AT nedbailoan influenceofthethicknessofthegaslayeronthethermalresistanceofsinglechamberwindows |