Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача
В работе представлены результаты экспериментальных исследований массоотдачи при попутном движении замкнутых паровоздушных включений и охлаждающей воды в вертикальных каналах в условиях проточного барботажного слоя. Получена обобщающая зависимость для этого процесса переноса. В роботі наведені резуль...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Datum: | 2012 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2012
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/59073 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача / М.К. Безродный, А.П. Костюк, Н.Н. Голияд, П.А. Барабаш // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 2. — С. 33-39. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859655730536120320 |
|---|---|
| author | Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. |
| author_facet | Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. |
| citation_txt | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача / М.К. Безродный, А.П. Костюк, Н.Н. Голияд, П.А. Барабаш // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 2. — С. 33-39. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | В работе представлены результаты экспериментальных исследований массоотдачи при попутном движении замкнутых паровоздушных включений и охлаждающей воды в вертикальных каналах в условиях проточного барботажного слоя. Получена обобщающая зависимость для этого процесса переноса.
В роботі наведені результати експериментальних досліджень масовіддачі при супутньому русі замкнутих пароповітряних включень і охолоджуючої води в вертикальних каналах в умовах проточного барботажного шару. Отримана узагальнююча залежність для цього процесу переносу.
The paper presents the results of experimental study of mass transfer at cocurrent flow of closed vaporair inclusions and cooling water in the vertical tubes in the conditions of bubbling layer flow. The generalizing dependence for this process of transfer is obtained.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:38:55Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №2 33
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
УДК 536.423.4
Безродный М.К., Костюк А.П., Голияд Н.Н., Барабаш П.А.
Национальный технический университет Украины «КПИ»
КОНТАКТНЫЙ ТЕПЛОМАССООБМЕН В ПРОТОЧНОМ БАРБОТАЖНОМ СЛОЕ.
Часть 2. Массоотдача
В роботі наведені результати
експериментальних досліджень
масовіддачі при супутньому
русі замкнутих пароповітряних
включень і охолоджуючої води
в вертикальних каналах в умо-
вах проточного барботажного
шару. Отримана узагальнююча
залежність для цього процесу пе-
реносу.
В работе представлены ре-
зультаты экспериментальных ис-
следований массоотдачи при спут-
ном движении замкнутых паро-
воздушных включений и охлаж-
дающей воды в вертикальных ка-
налах в условиях проточного бар-
ботажного слоя. Получена обоб-
щающая зависимость для этого
процесса переноса.
The paper presents the results of
experimental study of mass transfer
at cocurrent flow of closed vapor-
air inclusions and cooling water in
the vertical tubes in the conditions of
bubbling layer flow. The generalizing
dependence for this process of transfer
is obtained.
d – диаметр, влагосодержание парогазовой
смеси;
D – коэффициент диффузии;
G – массовый расход;
R – универсальная газовая постоянная;
t, T – температура;
V – объемный расход;
W – скорость;
β – коэффициент массоотдачи;
δ – постоянная Лапласа;
ε – объемное содержание компоненты в парога-
зовой смеси;
μ – коэффициент динамической вязкости, моле-
кулярный вес;
ν – коэффициент кинематической вязкости;
ρ – плотность;
σ – коэффициент поверхностного натяжения;
φ – относительная влажность;
ПГС – парогазовая смесь.
Индексы нижние:
1 – тяжелая фаза;
2 – легкая фаза;
возд – воздух;
вх – входной;
вых – выходной;
п – пар;
с – сухой.
Введение
В первой части серии из двух статей [1],
посвященной теплоотдаче при охлаждении
парогазовой смеси (ПГС) в проточном бар-
ботажном слое (динамический двухфазный
слой с отличными от нуля скоростями легкой
и тяжелой фаз), отмечалась актуальность этой
задачи для высокоэффективных контактных
утилизаторов теплоты уходящих газов раз-
личных энергоустановок.
Отмечалось также и состояние вопроса
по исследованию процессов, протекающих в
рассматриваемой системе. В частности, ука-
зывалось на отсутствие в литературе сведений
как по коэффициентам переноса от газовых
включений к жидкости, так и по характер-
ным для этого случая особенностям гидро-
динамики для двухфазной среды. Правда,
указывалось, что некоторые пробелы в гидро-
динамических исследованиях, относящиеся к
вопросам организации проточного барботаж-
ного слоя (влияние геометрических парамет-
ров устройства и скорости подачи газа на
структуру слоя, характерные режимы течения
проточного слоя), были восполнены авторами
в более ранних работах [2,3].
Краткое описание экспериментальной уста-
новки и методики проведения экспериментов
также приведено в [3] и в первой части этой
работы. Здесь укажем только диапазоны из-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №234
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
менения основных режимных параметров при
проведении опытов. Объемная плотность оро-
шения изменялась в пределах Qт = (1,097...
33,5)·10-5 м2/с; влагосодержание газа на входе
в установку d2 = 52... 288 г/(кг с. в.); то же в
конце рабочего участка d1 = 18...182 г/(кг с. в.);
относительная влажность ПГС на входе в ус-
тановку φ1 = 6,5...28 %; то же в конце рабоче-
го участка φ2 = 90...100 %; приведенные ско-
рости ПГС Wвх = 1,45...15,2 м/с и жидкости
W1 = 0,0014...0,033 м/с; объемное содержание
пара в ПГС на входе в установку εП = 0,062...
0,307; критерий Бонда Во = dтр/δ = 8,57...15,29;
диффузионный критерий Прандтля PrD =
= 0,678...0,707; критерий Рейнольдса для ПГС
ReПГС = 2800...14150; температура «сухого»
термометра для ПГС на входе в установку
t2C ≤ 105 ºС. Указанные диапазоны измене-
ния параметров обеспечивали снарядный и
переходный режимы течения двухфазного по-
тока вплоть до начала перехода к кольцевому
режиму [2].
Небаланс тепловых потоков на рабочей
высоте трубы со стороны воды и паровоздуш-
ной смеси при проведении опытов не превы-
шал 10 %.
Средний коэффициент массоотдачи
Экспериментальные средние значения ко-
эффициентов массоотдачи β определялись по
формулам:
2H O
,P
R Tβ = β
µ
O B
,p
j
P P
Π
Π Π
β =
−
Gj
S
Κ
Π
∆
= ,
2
TP / 4S d= π , ( )K 1 2 C.BOG d d G∆ = − (1)
Парциальное давление водяного пара в
ПГС вдали от межфазной поверхности Рп.о.
принималось равным среднеарифметической
сумме парциальных давлений пара для тем-
ператур «сухого» термометра на входе и вы-
ходе смеси из рабочего участка t2свх и t2свых.
Величина среднего парциального давления
пара на поверхности воды Рп.в. определялась,
с достаточной точностью [3], по температуре
воды в конце рабочей высоты канала t1вых.
Проанализируем, как и при рассмотре-
нии интенсивности теплоотдачи, влияние на
опытный средний коэффициент массоотдачи
(при охлаждении ПГС в проточном барбо-
тажном слое, организованном в трубах раз-
ных диаметров) трех основных режимных
параметров: приведенной скорости ПГС на
входе в рабочий участок Wвх = V2вх/(πdтр
2/4);
объемной плотности орошения водой Qт =
= V1/(πdтр) и относительной влажности ПГС
на входе в рабочий участок φ.
На рис. 1 представлена зависимость про-
изведения действительных величин среднего
коэффициента массоотдачи βд и межфазной
поверхности F(βдF) от значений Wвх. По сути,
как следует из (1),
2
K
O B H O( )
G RTF S
P PΠ Π
∆
β = = β
− µ
.
Видно, что опытные значения (βдF) с уве-
личением Wвх существенно растут и рассла-
иваются по величине dтр. Это расслоение мож-
но объяснить, по-видимому, более значитель-
ным развитием межфазной поверхности двух-
фазного потока при более высоких значениях
диаметра канала. Напомним, что число Во, ха-
рактеризующее, в определенном смысле, спо-
собность двухфазного потока формировать
или разрушать границу раздела (режим тече-
ния газовых включений) [4], изменялось в
диапазоне, выходящем за предел существова-
ния чисто снарядного режима течения. Иными
словами, в данном случае, бо́льший канал име-
ет бо́льшую возможность для развития (дро-
бления крупных включений) межфазной по-
верхности.
При экспериментальном исследовании про-
цессов переноса в аппаратах, в которых дей-
ствительную величину межфазной поверхнос-
ти практически определить невозможно, ши-
роко используется прием, когда коэффициен-
ты переноса при обработке данных относятся
к характерному поперечному геометрическо-
му сечению системы (см., например, [5]).
Если соответствующие величины βдF раз-
делить на соответствующие значения S, то
получим расслоение величин β, показанное
на рис. 2.
д
ЗД.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №2 35
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 1. Влияние величины Wвх
на βдF, φ1 ≈ 16 % = const:
1 – опытные данные при dтр = 0,041 м;
2 – опытные данные при dтр = 0,0315 м;
3 – опытные данные при dтр = 0,023 м.
Видно, как и в случае конвективной теп-
лоотдачи [1], доминирующее влияние Wвх на
β. Заметно также сужение (по сравнению с
данными, приведенными на рис. 1) перемен-
ного расслоения значений коэффициента мас-
соотдачи по величине диаметра канала, кото-
рое фактически начинается с Wвх > 6 м/с (для
dтр = 0,023 и 0,0315 м; для канала с dтр = 0,041 м
опытные данные получены для значений
Wвх ≤ 6,5 м/с из-за ограничения по производи-
тельности компрессора). Некоторое отличие
в процессах переноса теплоты [1] и массы за-
ключается в различных значениях показате-
лей степеней функций, аппроксимирующих
опытные данные (соответственно для труб
с dтр = 0,0315 и 0,023 м разница между этими
показателями составляет 0,11 и 0,24). Такое
уменьшение этих показателей для массоот-
дачи, по-видимому, объясняется влиянием
процесса уноса капель с межфазной поверх-
ности в объем газовых включений, интен-
сивность которого с увеличением Wвх растет
[6]. При этом, образующиеся капли жидкости
быстро прогреваются до температуры точки
росы для ПГС (из-за своих относительно ма-
лых размеров) и испаряются, уменьшая при
этом интенсивность основного процесса –
массоотдачи при конденсации водяных паров
из паровоздушной смеси.
Совершенно аналогично, как и в процессе
конвективной теплоотдачи [1], влияет на про-
цесс массоотдачи объемная плотность ороше-
ния Qт = V1/(πdтр) (рис. 3). Видно, что коэффи-
циент β практически не зависит от Qт.
Также аналогично протекают процессы
передачи теплоты и массы при рассмотре-
нии зависимости среднего коэффициента мас-
соотдачи β от начальной величины относи-
тельной влажности паровоздушной смеси на
входе в рабочий участок φ (рис. 4). Здесь так-
же просматривается рост β при увеличении
φ. Только средняя степень влияния φ здесь
пониже и равна n ≈ 0,15 против 0,18 для кон-
вективной теплоотдачи [1].
Ранее в [1] уже отмечалось, что для про-
цессов массопередачи, определяемых диффу-
зионным сопротивлением в газовой фазе, кри-
териальные обобщающие уравнения полу-
чаются (c учетом того, что в наших опытах
PrD ≈ const, а β ~ φ") в виде [7]:
NuD = ARenφm. (2)
Рис. 2. Влияние величины Wвх на β:
1 – опытные данные при dтр = 0,041 м;
2 – опытные данные при dтр = 0,0315 м;
3 – опытные данные при dтр = 0,023.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №236
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
годность использования в числах подобия в
качестве характерного линейного масштаба
величины внутреннего диаметра трубы. Таким
масштабом, как считают авторы, может быть
величина, характеризующая отношение в по-
токе сил поверхностного натяжения и динами-
ческого напора [8]:
2
2 BX
L
W
σ
=
ρ
. (3)
Тогда, критерий Рейнольдса и диффузи-
онное число Нуссельта соответственно при-
нимают вид:
BX
2 2 2 BX
ReL
W L
W
σ
= =
ν ν ρ
, (4)
2
2 BX
NuDL
L
D D W
β βσ
= =
ρ
. (5)
На рис. 5 в координатах NuDL/φ
0,15 = f(ReL)
представлена зависимость экспериментально-
го среднего числа NuDL от критерия Рейнольд-
са ReL.
Видно, что степенная линия тренда до-
вольно удовлетворительно (с достоверностью
0,96) аппроксимирует все опытные данные.
Причем отклонения опытных точек от аппрок-
симирующего графика не превышает ± 25 %
для интервала изменения числа ReL ≈ 420…
2400, что соответствует изменению Wвх ≈ (7…
1,45) м/с. При ReL < 420 (Wвх > 7 м/с) указан-
ное отклонение составляет уже ± 35 %. Это
обстоятельство отражает, по-видимому, ин-
тенсификацию процесса уноса капель и нача-
ло перехода к кольцевому режиму течения
двухфазной среды [2]. Процесс конвективной
теплоотдачи оказался консервативней к тако-
му качественному изменению режима течения
[1], что и неудивительно, учитывая то обсто-
ятельство, что усиливающийся унос капель,
по-видимому, меньше влияет, в отличие от
процесса массоотдачи, на качественное изме-
нение поля температур теплоносителей.
Обращает на себя внимание иная степень
аппроксимирующей функции при ReL, рав-
ная 1,23 против 1 для процесса конвектив-
ной теплоотдачи [1]. Это означает, что для
Рис. 3. Влияние Qm на β при разных
значениях величины Wвх, φ1 ≈ 16 % = const:
1 – Wвх ≈ 13 м/с, dтр = 0,0315 м; для маркеров
2…4 dтр = 0,023 м; 2 – Wвх ≈ 8,7 м/с;
3 – Wвх ≈ 7 м/с; 4 – Wвх ≈ 5,1 м/с.
Рис. 4. Влияние φ на коэффициент β
при различных значениях величины Wвх :
1 – Wвх ≈ 10,5 м/с, Qm = 14,1·10-5 м2/с
(dтр = 0,0315 м); 2 – Wвх ≈ 8,5 м/с, то же ;
3 – Wвх ≈ 5 м/с, Qm = 19,2·10-5 м2/с
(dтр = 0,023 м).
Однако, анализ экспериментальных дан-
ных, приведенных на рис. 1 и 2, показал, как
и в случае конвективной теплоотдачи, непри-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №2 37
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
рассматриваемых процессов переноса анало-
гия в их протекании не соблюдается.
Ранее авторами [3] приводилось сравнение
данных по интенсивности массоотдачи в про-
точном барботажном слое с данными работы
[9], в которой исследовалась массоотдача при
конденсации водяных паров из влажного воз-
духа на плоской вертикальной стене. Отмеча-
лось, что безразмерный коэффициент массоот-
дачи, полученный при исследовании обсужда-
емой задачи более чем на порядок превышает
значения, полученные в [9].
Для более или менее корректного сравне-
ния в [3] опытные значения среднего коэф-
фициента массоотдачи относились к поверх-
ности условного цилиндра (при числе Bo =
= dтр/φ ≤ 12 [3] режим течения газовых включе-
ний преимущественно снарядный [4]) с высо-
той, равной длине рабочего участка и сечени-
ем, равным доли поперечного сечения канала,
занятой ПГС (для чего по [8,10] оценивалась
величина среднего истинного объемного паро-
содержания на рабочем участке).
Используя такой подход, на рис. 6 приве-
дены зависимости β = f(Qт) для рассматривае-
мой задачи и для случая конденсации водя-
ных паров из ПГС при спутном восходящем
прямотоке ее газового ядра и пленки жидкос-
ти, текущей по внутренней поверхности верти-
кальной трубы небольшого диаметра [11]. На
этом рисунке для опытных точек 1…6 [11] зна-
чения Wвх изменялись в пределах 15,4…47 м/с,
φ1 ≈ 11 %, а t2c ≈ 105 ºС. Для проточного бар-
ботажного слоя (точки 7) Wвх = 5,1 м/с, φ1 ≈ 16 %,
t2c = 101,9…105,7 ºС (рис. 3).
Видно, что в указанном диапазоне изме-
нения режимных параметров проведения опы-
тов для этих двух случаев организации дви-
жения фаз характерны различные особеннос-
ти протекания процесса массоотдачи. Для
проточного барботажного слоя характерным
является уже отмеченная выше (рис. 3), авто-
модельность коэффициента массоотдачи от
плотности орошения. Напротив, для случая
спутного движения газового ядра и жидкост-
ной пленки характерным является существен-
ное влияние величины Qт на интенсивность
массоотдачи. По-видимому, увеличение рас-
хода жидкости в пленке ведет к большей тур-
булизации ее верхности и связанному с этим
росту процесса массообмена.
Заметное превышение значений коэффи-
Рис. 5. Обобщение экспериментальных
данных по массоотдаче: 1 – dтр = 0,041 м;
2 – dтр = 0,0315 м; 3 – dтр = 0,023 м.
Рис. 6. Сравнение опытных значений
β = f(Qт) для проточного барботажного
слоя (точки 7) и для восходящего
прямотока газового ядра и пленки
жидкости (точки 1...6).
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №238
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
циента массоотдачи для случая проточного
барботажного слоя (по сравнению с [11]) мож-
но объяснить реализацией этого процесса на
начальном участке движения теплоносителей
при небольших значениях H/dтр = 2,44…4,35
(в отличие от случая спутного движения газа
и пленки жидкости, где эти значения на поря-
док больше), а также уже отмечавшимся вы-
ше отрицательным влиянием уноса капель
жидкости с поверхности пленки, который для
случая спутного движения фаз гораздо интен-
сивнее через существенно большее значение
величины Wвх (в 3…8 раз).
Эти факты, собственно, являются экспе-
риментальным подтверждением эффектив-
ности предложенной в работе [12] схемы ути-
лизационной установки на базе организации
движения теплоносителей в виде проточного
барботажного слоя.
Таким образом, интенсивность массоотда-
чи для рассматриваемой задачи в диапазоне
изменения режимных параметров, указанных
в начале статьи, может определяться по следу-
ющей зависимости (рис. 5):
2
2 BX
NuDL
L
D D W
β βσ
= =
ρ
. (6)
Выводы
В результате проведенных исследований:
1. Были получены зависимости среднего
коэффициента массоотдачи от основных ре-
жимных параметров: начальной приведенной
скорости ПГС, объемной плотности орошения
водой и начальной относительной влажности
ПГС. Показано доминирующее и заметное вли-
яния на интенсивность массоотдачи величин
соответственно начальной приведенной ско-
рости ПГС и начальной относительной влаж-
ности ПГС. По отношению к объемной плот-
ности орошения водой величина среднего ко-
эффициента массоотдачи оказалась автомо-
дельной.
2. Впервые получена обобщающая зависи-
мость (6) для расчета среднего коэффициен-
та массоотдачи, пригодная для создания ме-
тодики расчета контактных проточно-барбо-
тажных утилизаторов теплоты.
3. Было установлено отсутствие, в резуль-
тате сопровождающего передачу теплоты и
массы уноса капель, аналогии в развитии этих
процессов. Очевидно, что испарение этих ка-
пель нарушает подобие полей движущих сил –
поля температур и поля парциальных давлений
пара в ПГС.
ЛИТЕРАТУРА
1. Безродный М.К., Костюк А.П., Голияд Н.Н.,
Барабаш П.А. Контактный тепломассообмен
в проточном барботажном слое. Часть первая.
Теплоотдача // Промышленная теплотехника. –
2011. – Т. 33. № 6. – С. 39 – 45.
2. Безродный М.К., Барабаш П.А., Назарова
И.А., Костюк А.П. Гидродинамика проточно-
го барботажного слоя в вертикальном канале //
Промышленная теплотехника. – 2009. – Т. 31.
№ 4. – С. 27 – 33.
3. Безродний М.К., Голіяд М.Н., Барабаш П.О.,
Голубєв О.Б., Назарова І.О., Костюк О.П. Теп-
ло- і масовіддача при охолодженні парогазової
суміші в проточному барботажному контактно-
му апараті // Технічна теплофізика та промис-
лова теплоенергетика. Вип.1. Дніпропетровськ.
– 2009. – С. 34 – 45.
4. Безродный М.К., Пиоро И.Л., Костюк Т.О.
Процессы переноса в двухфазных термоси-
фонных системах. Теория и практика. – 2-е из-
дание, дополненное и переработанное. – Киев:
Факт, 2005. – 704 с.
5. Тарат Э.Я. и др. Пенный режим и пенные
аппараты. – Л.: Химия, 1977. – 304 с.
6. Уоллис Г. Одномерные двухфазные тече-
ния. – М.: Мир, 1982.– 440 с.
7. Кафаров В.В. Основы массопередачи. –
М.: Высшая школа, 1972.– 496 с.
8. Кутателадзе С.С., Накоряков В.Е. Тепло-
массообмен и волны в газожидкостных систе-
мах. – Новосибирск: Наука, 1984. – 301 с.
9. Семеин В.М. Теплоотдача влажного воз-
духа при конденсации пара // Теплоэнергети-
ка. – 1956. – № 4. – С. 11–15.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №2 39
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
10. Омар Х., Похвалов Ю.Е. Гидродинами-
ка и структура двухфазного потока при бар-
ботажном режиме в трубах небольшого диа-
метра // Теплоэнергетика. – 2006. – № 4. –
С. 74 – 77.
11. Безродный М.К., Назарова И.А., Хавин
С.А. Тепломассообмен при конденсации во-
дяных паров из парогазовой смеси в восходя-
щем потоке с пленкой жидкости // Промышлен-
ная теплотехника. – 2003. – № 4. – С. 26 – 30.
12. Деклараційний патент на корисну
модель №22852 України, МПК F24H 6/00.
Нагрівник текучої рідини. Безродний М.К.,
Назарова І.О., Костюк О.П. Власник Націо-
нальний технічний університет України "Київ-
ський політехнічний інститут". – № u2006
13907; заявл. 27.12.2006; опубл. 25.04.2007.,
Бюл. № 5.
Получено 23.03.2011 г.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-59073 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:38:55Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. 2014-04-06T14:10:26Z 2014-04-06T14:10:26Z 2012 Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача / М.К. Безродный, А.П. Костюк, Н.Н. Голияд, П.А. Барабаш // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 2. — С. 33-39. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/59073 536.423.4 В работе представлены результаты экспериментальных исследований массоотдачи при попутном движении замкнутых паровоздушных включений и охлаждающей воды в вертикальных каналах в условиях проточного барботажного слоя. Получена обобщающая зависимость для этого процесса переноса. В роботі наведені результати експериментальних досліджень масовіддачі при супутньому русі замкнутих пароповітряних включень і охолоджуючої води в вертикальних каналах в умовах проточного барботажного шару. Отримана узагальнююча залежність для цього процесу переносу. The paper presents the results of experimental study of mass transfer at cocurrent flow of closed vaporair inclusions and cooling water in the vertical tubes in the conditions of bubbling layer flow. The generalizing dependence for this process of transfer is obtained. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Тепло- и массообменные процессы Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача Contact heat and mass transfer in the flow bubbling layer. Part 2. Mass Transfer Article published earlier |
| spellingShingle | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. Тепло- и массообменные процессы |
| title | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача |
| title_alt | Contact heat and mass transfer in the flow bubbling layer. Part 2. Mass Transfer |
| title_full | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача |
| title_fullStr | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача |
| title_full_unstemmed | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача |
| title_short | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 2. Массоотдача |
| title_sort | контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. часть 2. массоотдача |
| topic | Тепло- и массообменные процессы |
| topic_facet | Тепло- и массообменные процессы |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/59073 |
| work_keys_str_mv | AT bezrodnyimk kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ2massootdača AT kostûkap kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ2massootdača AT goliâdnn kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ2massootdača AT barabašpa kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ2massootdača AT bezrodnyimk contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart2masstransfer AT kostûkap contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart2masstransfer AT goliâdnn contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart2masstransfer AT barabašpa contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart2masstransfer |