Биспиральный преобразователь теплового потока
Исследованы чувствительности различных термоэлектродных пар в широком температурном диапазоне. Разработан новый тип преобразователя теплового потока, в котором предусмотрена компенсация температурной зависимости чувствительности. Дослідженні чутливості різних термоелектронних пар в широкому температ...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2012
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60272 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Биспиральный преобразователь теплового потока / Е.В. Шмаров, Л.В. Декуша, Л.И. Воробьев, Т.Г. Грищенко // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 6. — С. 86-93. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860175636755120128 |
|---|---|
| author | Шмаров, Е.В. Декуша, Л.В. Воробьев, Л.И. Грищенко, Т.Г. |
| author_facet | Шмаров, Е.В. Декуша, Л.В. Воробьев, Л.И. Грищенко, Т.Г. |
| citation_txt | Биспиральный преобразователь теплового потока / Е.В. Шмаров, Л.В. Декуша, Л.И. Воробьев, Т.Г. Грищенко // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 6. — С. 86-93. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Исследованы чувствительности различных термоэлектродных пар в широком температурном диапазоне. Разработан новый тип преобразователя теплового потока, в котором предусмотрена компенсация температурной зависимости чувствительности.
Дослідженні чутливості різних термоелектронних пар в широкому температурному діапазоні. Створено новий тип перетворювача теплового потоку, в якому передбачена компенсація температурної залежності чутливості.
Sensivities of different termo-electrode couples have been researched in broad temperature range. A new type of heat flow transducer having compensation of sensitivity temperature dependence has been developed.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:00:06Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №686
УДК 536.6
Шмаров Е.В., Декуша Л.В., Воробьев Л.И., Грищенко Т.Г.
Институт технической теплофизики НАН Украины
БИСПИРАЛЬНЫЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА
Дослідженні чутливості різ-
них термоелектронних пар в ши-
рокому температурному діапазоні.
Створено новий тип перетворю-
вача теплового потоку, в якому
передбачена компенсація темпе-
ратурної залежності чутливості.
Исследованы чувствительнос-
ти различных термоэлектродных
пар в широком температурном диа-
пазоне. Разработан новый тип пре-
образователя теплового потока, в
котором предусмотрена компенса-
ция температурной зависимости
чувствительности.
Sensivities of different termo-
electrode couples have been researched
in broad temperature range. A new
type of heat flow transducer having
compensation of sensitivity temperature
dependence has been developed.
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
E – напряжение, В;
f – площадь сечения, м2;
h – высота спирали, м;
q – плотность теплового потока, Вт/м2;
R – тепловое сопротивление, м2·К/Вт;
S – чувствительность, мкВ/К;
T – температура, К;
z – количество термоэлементов, шт;
α – коэффициент Зеебека, мкВ/К;
ρ – удельное электрическое сопротивление, Ом/м.
Индексы нижние:
1 – основной термоэлектрод первой термоба-
тареи;
2 – основной термоэлектрод второй термобата-
реи;
3 – парный термоэлектродный материал;
Σ – суммарное значение;
opt – оптимизированное значение.
В настоящее время измерения теплового
потока или его поверхностной плотности ха-
рактеризуются широкими диапазонами пара-
метров исследуемого объекта, в частности,
температуры, влиянием изменения которого на
чувствительность первичного измерительного
преобразователя во многих случаях нельзя пре-
небрегать.
Широкое распространение для измерения
плотности теплового потока получил метод
вспомогательной стенки, основанный на явле-
нии теплопереноса в теле теплопроводностью,
описываемого законом Фурье [1-4]. Материаль-
ная реализация метода осуществляется через
первичный измерительный преобразователь
теплового потока (далее – ПТП), который в из-
мерительной цепи является первым элементом,
подверженным воздействию теплового пото-
ка и преобразующим его в иную физическую
величину, удобную для прямого измерения и
дальнейших преобразований.
В первичных ПТП вида вспомогательной
стенки присутствуют два обязательных эле-
мента: собственно ″вспомогательная стенка″
и измеритель разности температуры, возника-
ющей на ее гранях при прохождении теплово-
го потока. Наиболее удобными для измерения
разности температуры оказались дифференци-
альные термопары, одиночные или многоэле-
ментные. В связи с этим ПТП бывают одно- и
многоэлементные [1, 2, 5]. Достоинством од-
ноэлементных ПТП является принципиаль-
ная возможность использования любой пары
термоэлектрических материалов, но при этом
трудно обеспечить требуемую чувствитель-
ность. Существенное повышение чувствитель-
ности ПТП к измеряемому тепловому потоку и
возможность оптимизации его характеристик
обеспечивается, как правило, изготовлением
многоэлементных ПТП (галетных, сеточных,
спиральных, модульных [1, 2 ,5 – 8]).
В настоящее время наибольшее признание
получили металлические многоэлементные
термоэлектрические ПТП, вспомогательная
стенка которых состоит из некоторого коли-
чества (от нескольких десятков до нескольких
тысяч) идентичных термоэлементов, соединен-
ных последовательно по генерируемому элек-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №6 87
а) б)
Рис. 1. Варианты исполнения (а и б) спирали для батарейного биметаллического
гальванического ПТП: 1 – полувиток основной проволоки без покрытия; 2 – покрытый
парным термоэлектрическим материалом (биметаллический) полувиток; 3 – места
перехода от основного термоэлектрода к биметаллическому (″спаи″ термоэлектродов);
4 – каркасная полоска из электроизоляционного материала.
трическому сигналу и параллельно по измеря-
емому тепловому потоку, заформованных для
придания монолитности в электроизоляцион-
ный компаунд.
Батарею таких термоэлементов изготав-
ливают в виде плоской лентовидной спирали,
состоящей из последовательно чередующихся
полувитков, одни из которых (например, вос-
ходящие) являются отрезками основной термо-
электродной проволоки без покрытия, а другие
(соответственно, нисходящие) – отрезками ос-
новной проволоки, с электролитически нане-
сенным покрытием из иного (чаще парного)
термоэлектрического материала. Места пере-
хода от непокрытых участков к покрытым, яв-
ляющиеся ″спаями″ термоэлектродов, распо-
ложены в двух параллельных плоскостях ПТП,
разнесенных на высоту термобатареи. Вариан-
ты исполнения спирали для батарейного биме-
таллического гальванического ПТП приведены
на рисунке 1.
Особенностью батарейного биметалличе-
ского ПТП является то, что его чувствитель-
ность зависит не только от коэффициентов Зе-
ебека примененных материалов и количества
термоэлементов, но и от соотношения площа-
дей сечения материалов в биметаллическом
термоэлектроде и соотношения их удельных
электрических сопротивлений. Термоэлектри-
ческих материалов, пригодных для изготовле-
ния биметаллических спиральных ПТП, весьма
много [3, 5], хорошо освоенной является тех-
нология изготовления спиралей из константа-
новой или копелевой проволоки с покрытием
соответствующих полувитков спирали медью,
а также нихромовой проволоки с никелевым
покрытием [1, 2]. Относительно никелево-
го покрытия следует отметить, что оно очень
перспективно для использования в биметалли-
ческих гальванических ПТП, поскольку этот
материал характеризуется достаточной корро-
зионной стойкостью даже при высокой темпе-
ратуре, а технология его гальванического нане-
сения хорошо отработана.
Константан-медные и копель-медные ПТП,
которые серийно выпускаются ИТТФ НАН
Украины, являются основным и широко рас-
пространенным рабочим средством измере-
ния теплового потока или его поверхностной
плотности, так как парный термоэлектродный
материал в упомянутых ПТП является весьма
технологичным и не вызывает никаких труд-
ностей при его гальваническом осаждении на
основной термоэлектродный провод [5]. Од-
нако наряду с положительными качествами
медного покрытия по мере исследования не-
посредственно самих ПТП были выявлены и
негативные стороны, а именно рассчитанная
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №688
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
оптимальная толщина парного термоэлектрод-
ного материала имеет очень малое значение,
что в свою очередь вследствие окисления меди
приводит к дрейфу чувствительности таких
термоэлементов даже в умеренном диапазоне
температуры (от 250 К до 350 К). Использо-
вание такого метала, как никель, дает возмож-
ность наносить более толстый слой по сравне-
нию с медью для рассчитанного оптимального
значения толщины парного термоэлектрода,
а это увеличивает гарантированный срок экс-
плуатации ПТП с неизменными характерис-
тиками за счет постоянства толщины корро-
зионно устойчивого материала покрытия. Но
и никель не полностью лишен отрицательных
качеств. Данный метал имеет нелинейную за-
висимость коэффициента Зеебека от темпера-
туры с экстремумом при 631 К (точка Кюри),
что не дает возможность создать ПТП с функ-
цией преобразования теплового потока в элек-
трический сигнал, независимой от температу-
ры в широком температурном диапазоне.
Учитывая только требования к диапазону
возможных значений температуры эксплуата-
ции ПТП, их можно изготавливать из различ-
ных термоэлектрических материалов. Напри-
мер, если для исследований в области от 250 К
до 450 К годится любая из приведенных в [5]
пар термоэлектродов, то для области низкой и
криогенной температуры (менее 250 К) целе-
сообразно применять термоэлектродную про-
волоку с электролитическим покрытием из
меди или серебра. Для высокой температуры
(от 450 К до 600 К) предпочтительнее покры-
тие основной проволоки никелем или железом.
При эксплуатации биметаллических ПТП
в экстремальных условиях, характеризующих-
ся не только высокими значениями рабочей
температуры, но и широким диапазоном ее из-
менения, чувствительность ПТП становится
существенно зависимой от температуры. В
этом случае возникает необходимость не толь-
ко тщательного градуирования ПТП в широком
температурном диапазоне, но и в наличии в
ПТП преобразователя температуры для контро-
ля собственной температуры, что неизбежно
усложняет как конструкцию ПТП, так и про-
цедуру измерений.
В связи с этим был проведен поиск термо-
электрических материалов, обеспечивающих
термонезависимую чувствительность ПТП в
расширенном диапазоне температуры эксплу-
атации, для чего исследованы зависимости от
температуры чувствительности различных пар
термоэлектродов, один из которых выполнен
биметаллическим, т.е. состоит из проволок основ-
ного и парного термоэлектродного материала.
На рисунке 2 систематизированы резуль-
таты, полученные при экспериментальном ис-
следовании характера температурной зависи-
мости чувствительности ряда термоэлементов,
изготовленных из константановой, копелевой,
хромелевой и нихромовой термоэлектродных
проволок в паре с никелевой проволокой, кото-
рая является имитацией гальванически осаж-
денного парного термоэлектродного материа-
ла, при вариации отношения площади сечения
никелевой проволоки f3 к площади сечения
соответствующего основного термоэлектрода
f1 в широком температурном диапазоне.
Как видно из представленных графиков, для
константан-никелевой и копель-никелевой пар
термоэлектродов имеются участки с относи-
тельно термонезависимой чувствительностью
в диапазоне значений рабочей температуры от
300 К до 500 К. Дальнейшее повышение тем-
пературы приводит к существенному измене-
нию характера функции преобразования ПТП,
включая пики при температуре, соответствую-
щей точке Кюри [9] никеля, обусловленной фа-
зовым переходом в никеле.
Аналогичные изменения, включая пики в
точке Кюри, наблюдаются для хромель-нике-
левой и нихром-никелевой пар.
Таким образом при необходимости изме-
рения теплового потока в диапазоне темпе-
ратуры эксплуатации от 300 К до 500 К при-
меняемый ПТП целесообразно изготавливать
из константановой или копелевой проволок с
никелевым покрытием. Для копель-никелевых
и константан-никелевых ПТП коэффициенты
преобразования в указанном диапазоне темпе-
ратуры будут отличаться от среднеарифметиче-
ского по диапазону не более, чем на 3 % [10].
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №6 89
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
Характер температурной зависимости чув-
ствительности термоэлементов с биметалли-
ческим электродом с покрытием из никеля
положен в основу разработки новых ПТП, об-
ладающих, чувствительностью независимой
или малозависимой от температуры в широ-
ком температурном диапазоне. Для примера
рассмотрим батарею, состоящую из двух раз-
ных термоэлементов: копель-никелевого (кри-
вая А на рис. 2, а) и хромель-никелевого (кри-
вая Б на рис. 2, в). Термоэлементы скомпоно-
ваны так, что они параллельны относительно
теплового потока (между их спаями одина-
ковый перепад температуры), а электрически
они соединены последовательно и дифферен-
циально. Графики, представленные на рисун-
ке 3, отражают температурные зависимости
суммарной чувствительности батарей из двух
термоэлементов исследованных пар термо-
электродов Батарее из копель-никелевого и
хромель-никелевого термоэлементов соответ-
ствует кривая (А-Б) на рис. 3, а. По аналогич-
ному принципу могут быть созданы много-
элементные ПТП, содержащие батареи раз-
личных термоэлементов.
f3/f1 – отношение площади сечения никелевой проволоки к площади
сечения соответствующей парной проволоки термоэлемента:
константана, копеля, хромеля и нихрома.
Рис. 2. Экспериментальные зависимости чувствительности ряда
термоэлементов от температуры при вариации отношения площадей
сечений основного и парного термоэлектродных материалов.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №690
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
Главной особенностью нового ПТП яв-
ляется то, что его батарея термоэлементов со-
держит две плоские лентовидные идентичные
по конструкции спирали, благодаря чему ПТП
назван ″биспиральным″.
Обе спирали биметаллического ПТП –
обычного исполнения, например, как показано
на рис. 2, а, изготовленные из неодинаковых
термоэлектродных проволок с площадью се-
чения f1 в первой спирали и f2 во второй, но с
электролитическим покрытием соответству-
ющих полувитков из одинакового термоэлек-
трического материала с площадью сечения f3.1 в
первой спирали и f3.2 во второй.
Для обеспечения большей чувствительно-
сти обе основные проволоки (1 и 2) должны
составлять термоэлектродную пару, например,
хромелевая и копелевая, хромелевая и констан-
тановая, нихромовая и копелевая, нихромовая
и константановая, а покрытие с учетом ожи-
даемого диапазона температуры эксплуатации
ПТП может быть выполнено из меди, серебра,
никеля или железа.
При изготовлении биспирального ПТП воз-
можны два конструктивных решения, схемати-
чески показанные на рисунке 4, а и б.
По первому варианту конструкции ПТП
(рис. 4, а) обе основные термоэлектродные
f3/f1 – отношение площади сечения никелевой проволоки к площади сечения
соответствующей парной проволоки термоэлемента:
константана, копеля, хромеля и нихрома.
Рис. 3. Зависимости от температуры суммарной чувствительности
термоэлементов, включенных последовательно по электрическому сигналу.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №6 91
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
Рис. 4. Варианты исполнения батареи термоэлементов биспирального ПТП:
1 – основная термоэлектродная проволока первой спирали; 2 – термоэлектродная
проволока второй спирали; 3.1, 3.2 – электролитическое покрытие соответствующих
полувитков каждой спирали; 4, 5 – каркасные изоляционные ленты; 6 – спай соединения
спиралей; 7 – потенциалосъемные провода батарей термоэлементов.
проволоки 1 и 2 с электролитическим покры-
тием 3.1 и 3.2 соответствующих полувитков
основных проволок навиты на отдельные кар-
касные ленты 4 и 5. Эти ленты выполнены
из полосок электроизоляционного материала
одинаковой высоты и расположены парал-
лельно, так, что верхние спаи обеих спиралей
находятся в одной плоскости, а нижние спаи –
в другой. Плоскости спаев параллельны и раз-
несены на высоту термобатареи. Обе спирали
соединены последовательно в спае 6 и зафик-
сированы в виде пластины электроизоляцион-
ным компаундным материалом (на рис. 4 не
показан). Сигнал биспирального ПТП выво-
дится через потенциалосъемные провода 7.
Конструкция ПТП по второму варианту от-
личается тем, что обе спирали (рис. 4, б) распо-
ложены на общей каркасной ленте 4, при этом
термоэлектродные проволоки 1 и 2 навиты одна
относительно другой со сдвигом на изолирую-
щий промежуток, не допускающий электриче-
ского контакта между термоэлементами.
При прохождении через биспиральный
ПТП теплового потока в стационарном тепло-
вом режиме устанавливается разница темпера-
туры ∆T между параллельными плоскостями
(верхней и нижней), где размещены спаи бата-
реи термоэлементов, которая пропорциональна
поверхностной плотности теплового потока q
и тепловому сопротивлению RT слоя материала
между плоскостями со спаями:
∆T = RT·q. (1)
Первая спираль термоэлементов, состоящая
из основной термоэлектродной проволоки 1 с
гальваническим покрытием 3.1 соответствую-
щих полувитков, генерирует термоЭДС E1, ко-
торую можно рассчитать по формуле:
E1 = z1 ·S1· RT·q, (2)
а вторая спираль, состоящая из основной про-
волоки 2 с покрытием 3.2, генерирует анало-
гично термоЭДС E2:
E2 = z2 ·S2· RT·q, (3)
где z1 и z2 – количество термоэлементов в пер-
вой и второй спирали соответственно.
S1 и S2 – чувствительность одного термоэлемен-
та в первой и второй спиралях термобатареи.
Значения чувствительностей S1 и S2 термоэ-
лементов согласно [2] рассчитываются по фор-
мулам:
S1 = (α1 – α3)/(1 + (ρ3· f1)/(ρ1 ·f3.1)), (4)
S2 = (α2 – α3)/(1 + (ρ3· f2)/(ρ2 ·f3.2)), (5)
где α1, α2, α3 – коэффициенты Зеебека материа-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №692
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
лов основных проволок 1 и 2 и материала по-
крытия 3;
ρ1, ρ2, ρ3 – их удельное электрическое сопротив-
ление;
f1, f2 – площади сечения основных проволок 1 и 2;
f3.1 и f3.2 – площади сечения покрытия 3 основ-
ных проволок 1 и 2.
Исходя из формул (2) – (5) суммарный
сигнал включенных последовательно и диф-
ференциально спиралей 1 и 2 термобатареи
биспирального ПТП равен:
EΣ = E1 – E2 = RT·q·(z1·S1 – z2·S2) = RT·q·SΣ, (6)
где SΣ – суммарная чувствительность термо-
батареи, то есть биспирального ПТП, рассчи-
тываемая по формуле:
EΣ = z1·α1/[1 + (ρ3· f1)/(ρ1 ·f3.1)] – z2·α2/[1 +
+ (ρ3· f2)/(ρ2 ·f3.2)] + α3·(z2/[1 + (ρ3· f2)/(ρ2 ·f3.2)] –
– z1/[1 + (ρ3· f1)/(ρ1 ·f3.1)]). (7)
Третий член в формуле (7) учитывает вли-
яние коэффициента Зеебека материала покры-
тия на чувствительность ПТП. Увеличить или
уменьшить это влияние можно выбором пара-
метров конструкции, в том числе можно пол-
ностью исключить этот фактор путем подбо-
ра такого сочетания параметров ПТП, при ко-
тором выполняется равенство:
z1/[1 + (ρ3· f1)/(ρ1 ·f3.1)] = z2/[1 + (ρ3· f2)/(ρ2 ·f3.2)], (8)
благодаря чему можно рассчитать оптимизиро-
ванную чувствительность ПТП по формуле:
SΣопт = z1·α1/[1 + (ρ3· f1)/(ρ1 ·f3.1)] –
– z2·α2/[1 + (ρ3· f2)/(ρ2 ·f3.2)]. (9)
Исходя из выражений (8) и (9), можно кон-
статировать, что специальным подбором пара-
метров биспирального ПТП можно добиться,
чтобы его чувствительность не зависела от
термоэлектрических свойств материала по-
крытия основных проволок. Однако, из-за того,
что даже у специально подобранной пары тер-
моэлектродных материалов основных термо-
электродных проволок (например, хромель
и копель) имеется некоторая температурная
зависимость коэффициентов Зеебека α1 и α2,
чувствительность SΣопт остается в некоторой
степени термозависимой величиной. По ре-
зультатам проведенных исследований видно,
что если изменение чувствительности копель-
никелевого термоэлемента в диапазоне темпе-
ратуры от 300 К до 1070 К составляет ± 18 %
(см. график А рис. 2), а хромель-никелевого
термоэлемента ± 13 % (см. график Б рис. 2),
то изменение чувствительности биспирально-
го ПТП из этих термоэлементов составляет все-
го ± 4 % (см. график А-Б рис. 3).
Результаты исследований температурной
зависимости чувствительности термоэлемен-
тов из различных термоэлектродных материа-
лов, представленные на рис. 2 и рис. 3, позво-
ляют подобрать пару термоэлектродных про-
волок в качестве основных для биспирально-
го ПТП, выбрать толщину покрытия и другие
параметры батарей термоэлементов, которые
обеспечат минимизацию температурной зави-
симости чувствительности преобразователя.
Выводы
Экспериментально исследованы темпера-
турные зависимости чувствительности биме-
таллических термоэлементов из различных
термоэлектродных материалов с покрытием из
никеля. Показана возможность создания, пред-
ложена конструкция и метод оптимизации па-
раметров биспиральных преобразователей теп-
лового потока, в которых в значительной мере
скомпенсирована температурная зависимость
чувствительности.
Предложенные биспиральные ПТП при
практически полном сохранении традицион-
ной технологии изготовления гальванических
спиральных термобатарей, обеспечивают вы-
полнение теплопоточных измерений в широ-
ком температурном диапазоне с повышенной
точностью.
ЛИТЕРАТУРА
1. Геращенко О.А., Федоров В.Г. Техника те-
плотехнического эксперимента. – Киев: Науко-
ва думка, 1964. – 164 с.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2012, т. 34, №6 93
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
2. Геращенко О.А. Основы теплометрии. –
Киев: Наукова думка, 1971. – 192 с.
3. Декуша Л.В. Теплометрические измери-
тельные преобразователи для исследования
сложного теплообмена. – Диссертация на со-
искание ученой степени канд. тех. наук, Киев,
1990. – 311 с.
4. Грищенко Т., Декуша Л., Воробьев Л.
Тепловой поток и методы его измерения //
Метрологія та прилади. – 2009. – № 2. – С. 3-11.
5. ДСТУ 3756-98 (ГОСТ 30619-98). Енер-
гозбереження. Перетворювачі теплового пото-
ку термоелектричні загального призначення.
Загальні технічні умови.
6. ГОСТ 26263-84. Грунты. Метод лабора-
торного определения теплопроводности мерз-
лих грунтов.
7. Теплофизические приборы и комплектные
лаборатории. Каталог. – М: Внешторгиздат. –
1981. С. 18-19.
8. Митяков В.Ю. Возможности градиентных
датчиков теплового потока на основе висмута
в теплотехническом эксперименте. – Диссер-
тация на соискание ученой степени д-ра техн.
наук, Санкт-Петербург, 2005. – 239 с.
9. Физический энциклопедический словарь.
Т. 2. – М.: Советская энциклопедия. – 1962. –
С. 557.
10. Шмаров Е.В., Декуша Л.В., Воробьев
В.И., Грищенко Т.Г. Конструирование преоб-
разователей теплового потока на базе констан-
тан-никелевых и копель-никелевых гальваниче-
ских термоэлементов // Пром. Теплотехника. –
2012. – Т. 34, № 2. – С. 92-99.
Получено 26.06.2012 р.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60272 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:00:06Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Шмаров, Е.В. Декуша, Л.В. Воробьев, Л.И. Грищенко, Т.Г. 2014-04-13T16:59:27Z 2014-04-13T16:59:27Z 2012 Биспиральный преобразователь теплового потока / Е.В. Шмаров, Л.В. Декуша, Л.И. Воробьев, Т.Г. Грищенко // Промышленная теплотехника. — 2012. — Т. 34, № 6. — С. 86-93. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60272 536.6 Исследованы чувствительности различных термоэлектродных пар в широком температурном диапазоне. Разработан новый тип преобразователя теплового потока, в котором предусмотрена компенсация температурной зависимости чувствительности. Дослідженні чутливості різних термоелектронних пар в широкому температурному діапазоні. Створено новий тип перетворювача теплового потоку, в якому передбачена компенсація температурної залежності чутливості. Sensivities of different termo-electrode couples have been researched in broad temperature range. A new type of heat flow transducer having compensation of sensitivity temperature dependence has been developed. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов Биспиральный преобразователь теплового потока Bispiral heat flow tranducer Article published earlier |
| spellingShingle | Биспиральный преобразователь теплового потока Шмаров, Е.В. Декуша, Л.В. Воробьев, Л.И. Грищенко, Т.Г. Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов |
| title | Биспиральный преобразователь теплового потока |
| title_alt | Bispiral heat flow tranducer |
| title_full | Биспиральный преобразователь теплового потока |
| title_fullStr | Биспиральный преобразователь теплового потока |
| title_full_unstemmed | Биспиральный преобразователь теплового потока |
| title_short | Биспиральный преобразователь теплового потока |
| title_sort | биспиральный преобразователь теплового потока |
| topic | Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов |
| topic_facet | Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60272 |
| work_keys_str_mv | AT šmarovev bispiralʹnyipreobrazovatelʹteplovogopotoka AT dekušalv bispiralʹnyipreobrazovatelʹteplovogopotoka AT vorobʹevli bispiralʹnyipreobrazovatelʹteplovogopotoka AT griŝenkotg bispiralʹnyipreobrazovatelʹteplovogopotoka AT šmarovev bispiralheatflowtranducer AT dekušalv bispiralheatflowtranducer AT vorobʹevli bispiralheatflowtranducer AT griŝenkotg bispiralheatflowtranducer |