Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора
Предложена классификация форм поля тепловыделения, отражающая динамику деформации поля при возрастании реактивности. Разработан метод идентификации формы поля тепловыделения на основе измерения показателей процесса теплообмена в камере смешения реактора и использования классификации форм поля. Запро...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Datum: | 2011 |
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2011
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60352 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора / С.А. Качур // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 4— С. 70-76. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859652922490486784 |
|---|---|
| author | Качур, С.А. |
| author_facet | Качур, С.А. |
| citation_txt | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора / С.А. Качур // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 4— С. 70-76. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Предложена классификация форм поля тепловыделения, отражающая динамику деформации поля при возрастании реактивности. Разработан метод идентификации формы поля тепловыделения на основе измерения показателей процесса теплообмена в камере смешения реактора и использования классификации форм поля.
Запропоновано класифікацію форм поля тепловиділення, що відображає динаміку деформації поля при зростанні реактивності. Розроблено метод ідентифікації форми поля тепловиділення на основі вимірювань показників процесу теплообміну в камері змішування реактора та використання класифікації форм поля.
Classification of forms of the field of thermal flux is offered, reflecting the dynamics of deformation of the field at growth of reactivity. The method of identification of form of the field of thermal flux on the basis of measuring of indexes of process of heat exchange in the chamber of mixing of reactor and use of classification of forms of the field is developed.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:36:10Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №470
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
УДК 621.039.56
Качур С.А.
Севастопольский национальный университет ядерной энергии и промышленности
ИДЕНТИФИКАЦИИ ФОРМЫ ПОЛЯ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ В КАМЕРЕ
СМЕШЕНИЯ ЯДЕРНОГО РЕАКТОРА
Запропоновано класифікацію
форм поля тепловиділення, що
відображає динаміку деформації
поля при зростанні реактивності.
Розроблено метод ідентифікації
форми поля тепловиділення на
основі вимірювань показників
процесу теплообміну в камері
змішування реактора та викорис-
тання класифікації форм поля.
Предложена классификация
форм поля тепловыделения, отража-
ющая динамику деформации поля
при возрастании реактивности. Раз-
работан метод идентификации фор-
мы поля тепловыделения на основе
измерения показателей процесса
теплообмена в камере смешения ре-
актора и использования классифи-
кации форм поля.
Classification of forms of the field
of thermal flux is offered, reflecting the
dynamics of deformation of the field
at growth of reactivity. The method of
identification of form of the field of
thermal flux on the basis of measuring
of indexes of process of heat exchange
in the chamber of mixing of reactor
and use of classification of forms of the
field is developed.
H – высота активной зоны реактора;
i – номер класса или гармоники функции Бес-
селя;
k – номер источника излучения или номер под-
класса;
l – индекс направления;
Q – мощность реактора;
t – время;
z – координаты активной зоны (номера ячеек);
α – нули функции Бесселя нулевого порядка
первого рода;
α' – преобразованное значение α;
β – амплитуды гармоник функции Бесселя ну-
левого порядка первого рода;
β' – преобразованное значение β;
γ – гамма-излучение;
Δ – смещение;
θ – угол поворота;
φ – истинное паросодержание.
Индексы верхние:
Н – аксиальное направление;
R – радиальное направление.
Индексы нижние:
0 – номинальное значение;
max – деформация поля на максимум;
min – деформация поля на минимум;
МАХ – таблица координат максимумов дефор-
мации поля;
MIN – таблица координат минимумов дефор-
мации поля;
ЯЭУ – ядерная энергоустановка.
Опыт эксплуатации ядерных энергети-
ческих установок показывает, что проблема
безопасности – проблема потенциально воз-
можных, маловероятных аварий по причине
отказа технических систем и ошибок персона-
ла. При анализе аварийных ситуаций основное
внимание уделяется неуправляемому увеличе-
нию мощности активной зоны, уменьшению
расхода теплоносителя и повышению давле-
ния в реакторе [1].
Широкое применение в приложении к ди-
намике ядерных реакторов с распределенны-
ми параметрами нашел метод гармоник [2].
Наибольший интерес с точки зрения прогно-
зирования аварийных ситуаций представляет
область быстрых процессов, которая определя-
ется постоянной времени прогрева топлива и
образования пара и равна десяткам секунд.
В работах [3-5] предложен подход к иденти-
фикации локальной деформации поля тепловы-
деления на основе определения наиболее «го-
рячих» точек, соответствующих увеличению
значений объемного паросодержания. Экспе-
риментальное исследование струйного течения
пароводяного потока в объеме тягового участ-
ка модели кипящего реактора и роль камеры
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №4 71
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
смешения, расположенной над активной зоной
реактора, рассмотрены в [6]. Определена об-
ласть, структура потока которой близка к гомо-
генной.
В больших реакторах в результате пере-
ходных процессов наряду с изменениями пол-
ной мощности могут возникать деформации
распределения мощности по объему активной
зоны. Известно, что распределение тепловыде-
ления по высоте активной зоны следует закону
синуса, а в радиальном направлении изменяет-
ся по функции Бесселя [7]. Оперативность ме-
тода гармоник достаточна для идентификации
деформаций энергораспределения по объему
активной зоны при медленных процессах (ксе-
ноновом отравлении реактора), но не приемле-
ма в случае быстрых процессов (переходных
процессов). Поэтому для прогнозирования ава-
рийной ситуации, связанной с ростом реактив-
ности, необходимо разработать оперативный
метод качественного определения формы поля
тепловыделения с расчетом координат и ко-
личественных показателей, соответствующих
минимумам и максимумам этого поля.
Цель исследования – повышение оператив-
ности определения теплораспределения в ак-
тивной зоне реактора на основе классификации
форм поля тепловыделения.
Для достижения поставленной цели пред-
лагается определить классы форм поля тепло-
выделения, элементы этих классов и правило
классификации, т.е. решить следующие задачи:
1) разработка критерия классификации;
2) определение множества классов форм
поля тепловыделения на основе анализа зако-
нов распределения тепловыделения в радиаль-
ном и аксиальном направлениях;
3) разработка схемы измерения истинного
паросодержания в камере смешения для полу-
чения экспериментальной информации о теку-
щем тепловыделении;
4) разработка метода идентификации фор-
мы поля тепловыделения на основе приня-
той классификации и показаний детекторов
γ-излучения, расположенных в соответствии с
предложенной схемой.
Для определения классов форм распреде-
ления будем использовать метод гармоник. По-
скольку распределение тепловыделения опи-
сывается функцией Бесселя и определяется
на основе показаний детекторов, расположен-
ных в гомогенной области камеры смешения,
то для характеристики классов выберем про-
странственные формы, соответствующие на-
ложению гармоник высших порядков на форму
основного распределения. Четыре класса про-
странственного распределения определенны
нулевой, первой, второй и третьей гармоника-
ми.
В качестве нулевого класса определим
класс, для которого отсутствует искажение
формы поля тепловыделения, как по радиу-
су, так и по высоте активной зоны. Нулевому
классу соответствует номинальное значение
мощности реактора Q0, нули функции Бесселя
нулевого порядка первого рода (α0, α1, α2, α3) и
амплитуды гармоник (β0, β1, β2, β3). Кроме того,
амплитуде β0 основной гармоники для центра
активной зоны реактора (координаты (0;0) и но-
мер ячейки z0) сопоставлено расчетное теоре-
тическое максимальное значение мощности в
радиальном направлении Q0
R, а нулю функции
α0 – расчетное теоретическое максимальное
значение мощности в аксиальном направлении
Q0
H. Нулевой класс является базисным для опи-
сания всех остальных классов.
При увеличении мощности реактора Q
(Q/Q0 > 1) искажение формы поля тепловыде-
ления по радиусу не происходит, но имеет мес-
то деформация формы по высоте (перемеще-
ние максимума в верхнюю часть активной
зоны). При уменьшении мощности реактора Q
(Q/Q0 < 1) происходит деформация формы поля
тепловыделения как по радиусу, так и по высо-
те (перемещение максимума в нижнюю часть
активной зоны).
Критерием отнесения формы поля тепло-
выделения к i-у классу является диапазон мощ-
ности реактора при dQ/dt ≠ 0, в рамках которого
изменение амплитуды нулевой гармоники при-
водит к появлению i-й гармоники.
Независимо от величины мощности
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №472
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
реактора форма функции Бесселя не меняется.
Поэтому при появлении очередной гармоники
вследствие изменения мощности необходимо
производить перерасчет значений амплитуд
гармоник и нулей функции Бесселя, которые
являются характеристиками формы.
Выполним описание классов форм тепло-
выделения сначала для радиального направле-
ния, а затем на их основе, отражая взаимосвязь
изменений формы в двух направлениях, для ак-
сиального направления.
Для первого класса параметрами являют-
ся координаты активной зоны (номера ячеек)
zmin(1) и zmax(1), которым соответствует дефор-
мация поля на минимум и максимум, а также
их безразмерные значения βmin(1) и βmax(1).
Решая систему линейных уравнений, полу-
ченную на основе анализа функции Бесселя,
осуществляем пересчет основных характери-
стик формы для первого класса – α'0(1), α'1(1),
β'0(1), β'1(1).
1 0
0 0 1
0
0 1
1
1
1 0
0
(1)
(1) (1)
(1) (1)
(1) (1)
′α = α
′ ′β = β +β
α′ ′α = α α
β′ ′β = β
β
. (1)
Используем приближенный расчет βmin(1)
и βmax(1), поскольку в случае быстрых процес-
сов при определении деформации поля значе-
ние имеет не столько высокая точность расчета
параметров, сколько скорость их определения,
min 0 1
3(1) (1) (1)
4
′ ′β = β −β , (2)
max 0 1
3(1) (1) (1)
4
′ ′β = β +β . (3)
Аналогично для второго класса параметра-
ми являются координаты деформации мини-
мума zmin(2) и максимума zmax(2) и соответ-
ственно безразмерные значения βmin(2) и βmax(2).
Расчет ведется по формулам
2 0
0 0 1 2
0
0 1
1
2
2 1
1
1
1 0
0
2
2 0
0
(2)
(2) (2) (2)
(2) (2)
(2) (2)
(2) (2)
(2) (2)
′α = α
′ ′ ′β = β +β +β
α′ ′α = α α
α ′ ′α = α α
β′ ′β = β
β
β′ ′β = β
β
, (4)
min 0 2(2) (2) (2)′ ′β = β −β , (5)
max 0 2(2) (2) (2)′ ′β = β +β . (6)
Для третьего класса задаются координаты
zmin 1(3) и zmin 2(3) минимумов и максимумов
zmax 1(3) и zmax 2(3) поля, а безразмерные значе-
ния βmin 1(3), βmin 2(3), βmax 1(3) и βmax 2(3) рас-
считываются из соотношений
3 0
0 0 1 2 3
0
0 1
1
2
2 1
1
3
3 1
1
1
1 0
0
2
2 0
0
3
3 0
0
(3)
(3) (3) (3) (3)
(3) (3)
(3) (3)
(3) (3)
(3) (3)
(3) (3)
(3) (3)
′α = α
′ ′ ′ ′β = β +β +β +β
α′ ′α = α α
α′ ′α = α α
α ′ ′α = α α
β′ ′β = β
β
β′ ′β = β
β
β′ ′β = β
β
, (7)
min1 min 2 0 3
3(3) (3) (3) (3)
4
′ ′β = β = β −β , (8)
max1 max 2 0 3
3(3) (3) (3) (3)
4
′ ′β = β = β +β . (9)
Сопоставим классам форм при Q/Q0 >1 но-
мера с четвертого по шестой по мере роста
мощности реактора. Максимальная величина
мощности по радиусу активной зоны для 4-6
классов соответствует ячейки z0. Анализируя
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №4 73
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
функцию Бесселя, рассчитаем параметры фор-
мы поля β'0(i) и α'0(i),
( )
3
0
0
( ) 4,6
i
j
j
i i
−
=
′β = β =∑ , (10)
( )0 3( ) 4,6ii i−′α = α = , (11)
( )max 0( ) ( ) 4,6i i i′β = β = . (12)
Максимальные и минимальные величины
мощности по радиусу активной зоны рассчи-
тываются соответственно по формулам
( )max
max 0
0
( )( ) 1,6R R iQ i Q iβ
= =
β
, (13)
( )min
min 0
0
( )( ) 1,3R R iQ i Q iβ
= =
β
. (14)
Нижняя (при Q/Q0 < 1) или верхняя граница
(при Q/Q0 > 1) диапазона мощности i-го класса
определяется следующим образом
( )( ) 0
0
0
( ) 1,6i iQ Q i
′β
= =
β
. (15)
Рассмотрим деформацию формы поля те-
пловыделения в аксиальном направлении.
Определим смещение ΔH по высоте (H – вы-
сота активной зоны реактора) максимума рас-
пределения относительно верха активной зоны
для 4-6 классов
( )0 0
0 0
( )( ) 4,6
2 ( )
iНH i i
i
′α β
∆ = =
′α β
. (16)
Смещение распределения по высоте отно-
сительно низа активной зоны для 1-3 классов
( )0 0
0 0
( )( ) 1,3
2 ( )
iНH i i
i
′α β
∆ = =
′α β
. (17)
Величина максимума в аксиальном направ-
лении может быть описана соотношениями
( )max 0
( )( ) 1,5 4,6H H Н iQ i Q i
H
∆ = − =
, (18)
( )max 0
( )( ) 0,5 1,3H H Н iQ i Q i
H
∆ = + =
. (19)
Исследования показали, что погрешность для
предложенного в виде классификации подoбия
кусочно-линейной аппроксимации функции Бес-
селя не превышает 1 %, кроме случая для об-
ласти близкой к границе (Q(3), Q(6)) третьей
гармоники (погрешность около 10 %). При ис-
следовании функции Бесселя в результате ма-
тематического моделирования было определе-
но, что при наличии влияния третьей гармони-
ки в случае превышения двух третий ее ампли-
туды процесс меняет характеристики, т.е. ста-
новится неуправляемым с точки зрения роста
мощности реактора. Таким образом, тепловая
мощность реактора должна находится в диапа-
зоне
2 2
0 0
3 3
0 00 0
2 2(3) (3)
3 3i i
i i
Q QQ
= =
′ ′β + β ≤ ≤ β + β β β
∑ ∑ . (20)
Для определения элементов класса будем
исходить из того, что исходная система коор-
динат априорного поля тепловыделения задана
и для нее определена нумерация ячеек актив-
ной зоны. Каждый класс имеет один подкласс,
содержащий рассчитанные значения приве-
денных выше параметров формы поля тепло-
выделения для исходной системы координат.
Очевидно, что число подклассов для классов,
имеющих асимметрию поля в радиальном на-
правлении, должно быть больше одного. К та-
ким классам относятся 1-й, 2-й и 3-й.
С целью определения смещения относи-
тельно центра априорного поля тепловыделе-
ния, описанного в нулевом классе, использует-
ся четыре радиальных направления θ с шагом
угла поворота Δθ = 45° относительно исход-
ной системы координат. Таким образом, класс
включает четыре подкласса, каждый из кото-
рых содержит информацию о номерах ячеек
для минимумов и максимумов в соответствии
с углом поворота априорного поля. Радиальные
направления используются при разработке схе-
мы детекторов в камере смешения для опреде-
ления истинного паросодержания.
Для идентификации формы поля тепловы-
деления по периметру камеры смешения над
активной зоной реактора установлено 4 источ-
ника γ-излучения, каждый из которых опреде-
ляет три направления γ-лучей, и 12 детекторов
γ-излучения, фиксирующих излучения по со-
ответствующим направлениям. Схема разме-
щения источников и детекторов γ-излучения
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №474
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
приведена на рис. 1. Одновременно по две-
надцати направлениям производится из-
мерение истинного паросодержания φ(k, l)
( 1, 4; 1,1;k l l= = − – индекс направления k-го
источника излучения).
Связь подклассов форм и измерений истин-
ного паросодержания отражает таблица МАХ
(табл. 1), содержащая координаты (Х – номер
некоторой ячейки активной зоны ректора, для
третьего класса определены два максимума)
возможных максимумов деформации поля, т.е.
максимумов значений истинного паросодержа-
ния по направлениям {-1; 0; +1} от каждого из
четырех источников излучения. Аналогичным
образом строится таблица MIN для коорди-
нат возможных минимумов деформации поля.
Таблицы МАХ и MIN описывают подклассы 1,
2 и 3 классов.
На основе экспериментальных данных,
полученных от детекторов γ-излучения, опи-
сания классов и таблиц координат МАХ и
MIN разработано правило классификации, т.е.
а) б)
Рис.1. Схема размещения детекторов γ-излучения по периметру камеры
смешениядля одного источника (а) и для четырех источников (б):
– детектор, – источник излучения.●
Табл. 1. Координаты максимумов деформации поля тепловыделения
Направление
излучения
Классы форм
1 2 3
Подклассы форм
(источники излучения)
Подклассы форм
(источники излучения)
Подклассы форм
(источники излучения)
1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4
-1 Х Х Х Х
0 Х, Х Х, Х Х, Х Х, Х
1 Х Х Х Х
(0;0) Х Х Х Х
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №4 75
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
правило отнесения наблюдаемого состояния
поля тепловыделения к подклассу определен-
ного класса. Правила классификации поло-
жены в основу метода идентификации формы
поля тепловыделения.
Этапы метода идентификации формы поля
тепловыделения при изменении мощности:
1) Осуществляем проверку условия (20).
При невыполнении соотношения выдаем сооб-
щение о критическом уровне мощности и пере-
даче управления оператору.
2) Правило классификации 1 (отнесение
формы поля к i-му классу ( )0,6i = ): форма поля
тепловыделения относится к i-му классу, если
значение текущей мощности реактора попадет
в допустимый диапазон мощности i-го класса.
Для реализации правила классификации
рассчитываем границы диапазона i-го класса
Q(i-1) и Q(i) по формуле (15) и проверяем истин-
ность выражения
В(i) = (Q>Q0)∧ (Q(i-1)<Q≤Q(i))∧ (4≤i≤6)∨ (Q<Q0)∧ ( Q(i)<Q≤Q(i-1))∧ (1≤i≤3). (21)
Форма поля описывается i-м классом, если
В(i) =1.
3) Если i∈{1, 2, 3}, то анализируем резуль-
таты измерений детекторов γ-излучения, иначе
форма поля относится к первому подклассу и
переходим к п. 5.
Определяем по 1,1l = − направлениям 1,4k =
источников излучения пары (kmax, lmax) и (kmin,
lmin), для которых истинное паросодержание
принимает минимальное и максимальное зна-
чения φmax и φmin
max
,
max ( , )
k l
k lϕ = ϕ , (22)
min
,
min ( , )
k l
k lϕ = ϕ . (23)
Правило классификации 2 (отнесение фор-
мы поля к k-му подклассу ( 1,4k = )): форма поля
тепловыделения относится к k-му подклассу,
если максимальное значения истинного паро-
содержания измерено на одном из направлений
γ-излучения от k-го источника γ-лучей.
4) Анализируем таблицы МАХ и MIN для
определения координат наибольшей деформа-
ции поля.
Если (i = 2)∧ (φ(1, 0)>φ(1, -1)), то рассма-
тривается только таблица МАХ, иначе – табли-
ца MIN.
5) Выдаем информацию о форме поля теп-
ловыделения по радиусу и высоте, координа-
тах и значениях мощности, соответствующих
минимумам и максимумам поля в радиальном
и аксиальном направлении. Рассчитываем те-
кущие значения экстремумов в радиальном
направлении
max
max ( )
( )R
R
i
Q iQ Q
Q
= , (24)
min
min ( )
( )R
R
i
Q iQ Q
Q
= , (25)
текущие значение смещения ΔН
( )
( )
iQH H i
Q
∆ = ∆ при 4 ≤ i ≤ 6, (26)
( ) ( )i
QH H i
Q
∆ = ∆ при 1 ≤ i ≤ 3 (27)
и текущие значения экстремумов в аксиальном
направлении
max 0 1,5H H НQ Q
H
∆ = −
при 4 ≤ i ≤ 6, (28)
max 0 0,5H H НQ Q
H
∆ = +
при 1 ≤ i ≤ 3. (29)
Выводы
1. Существующие методы идентификации
деформаций энергораспределения по объему
активной зоны при возрастании реактивности
обладают недостаточной оперативностью, на-
пример, для случая пусковой аварии в реакторе,
отравленном ксеноном. В значительной мере
это связано с большими временными затратами
на определение динамических характеристик
пространственного распределения мощности,
которые являются следствием сложности мате-
матического описания протекающих в реакторе
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №476
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
процессов.
2. Предложено повысить оперативность
идентификации деформаций энергораспреде-
ления за счет измерения показателей процесса
теплообмена в камере смешения реактора и
использования классификации форм поля теп-
ловыделения. Разработан метод качественно-
го определения формы поля тепловыделения с
расчетом координат и мощности, соответству-
ющих минимумам и максимумам этого поля.
Определены критические значения тепловой
мощности на основе результатов моделирова-
ния функции Бесселя.
3. Использование разработанных критерия
классификации, описания классов форм поля
тепловыделения, схемы измерения истинного
паросодержания в камере смешения дало воз-
можность снизить размерность задачи иден-
тификации и время ее решения. Погрешность
предложенного описания формы не превыша-
ет 1 % для мощности допустимого диапазона
мощности.
4. Предложенный подход к идентифика-
ции формы поля тепловыделения может быть
использован для усовершенствования систем
контроля и диагностики крупных кипящих,
водо-водяных и транспортных реакторов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Емельянов И.Я., Ефанов А.И., Констан-
тинов Л.В. Научно-технические основы управ-
ления ядерными реакторами. – М.: Энергоиз-
дат, 1981. – 360 с.
2. Бахметьев А.М., Самойлов О.Б., Усынов
А.М. Методы оценки и обеспечения безопас-
ности ЯЭУ. – М.: Энергоиздат, 1988. – 136 с.
3. Попов И.А., Качур С.А. Метод иденти-
фикации паросодержания в камере смешения
ядерного реактора ВВЭР // Зб. наук. пр. СНУЯ-
ЕтаП – Вып. 2 (30). – Севастополь: СНУЯЭиП,
2009. – С. 36-43.
4. Попов И.А., Качур С.А. Идентификация
процесса поверхностного кипения теплоноси-
теля в активной зоне АЭУ с ВВЭР // Зб. наук.
пр. СНУЯЕтаП – Вып. 4(32). – Севастополь:
СНУЯЭиП, 2009. – С. 68-76.
5. Попов И.А., Качур С.А. Адаптивное
управление процессом кипения ядерного ре-
актора ВВЭР на основе моделей сетей Петри
и метода наиболее «горячих» точек // Зб. наук.
пр. СНУЯЕтаП. – Вып. 3 (31). – Севастополь:
СНУЯЭиП, 2009. – С. 40-48.
6. Попов И.А. Экспериментально-теоре-
тическая оценка стабильного течения теплоно-
сителя в объеме камеры смешения ядерного ре-
актора // Зб. наук. пр.СНУЯЕтаП – Вып. 3 (27).
– Севастополь: СНУЯЭиП, 2008. – С. 23-31.
7. Крамер Э.У. Ядерные реакторы с кипя-
щей водой. – М.: Из-во иностр. лит-ры, 1960.
– 509 с.
Получено 17.03.2011 г.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60352 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:36:10Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Качур, С.А. 2014-04-14T16:49:39Z 2014-04-14T16:49:39Z 2011 Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора / С.А. Качур // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 4— С. 70-76. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60352 621.039.56 Предложена классификация форм поля тепловыделения, отражающая динамику деформации поля при возрастании реактивности. Разработан метод идентификации формы поля тепловыделения на основе измерения показателей процесса теплообмена в камере смешения реактора и использования классификации форм поля. Запропоновано класифікацію форм поля тепловиділення, що відображає динаміку деформації поля при зростанні реактивності. Розроблено метод ідентифікації форми поля тепловиділення на основі вимірювань показників процесу теплообміну в камері змішування реактора та використання класифікації форм поля. Classification of forms of the field of thermal flux is offered, reflecting the dynamics of deformation of the field at growth of reactivity. The method of identification of form of the field of thermal flux on the basis of measuring of indexes of process of heat exchange in the chamber of mixing of reactor and use of classification of forms of the field is developed. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Атомная энергетика Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора Identification of the field form of thermal flux in the mixing chamber of nuclear reactor Article published earlier |
| spellingShingle | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора Качур, С.А. Атомная энергетика |
| title | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора |
| title_alt | Identification of the field form of thermal flux in the mixing chamber of nuclear reactor |
| title_full | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора |
| title_fullStr | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора |
| title_full_unstemmed | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора |
| title_short | Идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора |
| title_sort | идентификация формы поля тепловыделения в камере смешения ядерного реактора |
| topic | Атомная энергетика |
| topic_facet | Атомная энергетика |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60352 |
| work_keys_str_mv | AT kačursa identifikaciâformypolâteplovydeleniâvkameresmešeniââdernogoreaktora AT kačursa identificationofthefieldformofthermalfluxinthemixingchamberofnuclearreactor |