Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования
На основе полученных экспериментальных данных предлагаются соотношения для определения границ области неравновесного кипения, которые могут использоваться для теплогидравлических расчетов элементов энергетических установок. На основі отриманих експериментальних даних пропонуються співвідношення для...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2011 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2011
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60370 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования / В.Г. Антипов // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 5— С. 13-19. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860257998993096704 |
|---|---|
| author | Антипов, В.Г. |
| author_facet | Антипов, В.Г. |
| citation_txt | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования / В.Г. Антипов // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 5— С. 13-19. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | На основе полученных экспериментальных данных предлагаются соотношения для определения границ области неравновесного кипения, которые могут использоваться для теплогидравлических расчетов элементов энергетических установок.
На основі отриманих експериментальних даних пропонуються співвідношення для визначення границь області нерівноважного кипіння, які можуть бути використані для теплогідравлічних розрахунків елементів енергетичних установок.
Relations for the boundaries of the nonequilibrium boiling area are proposed. The obtained results were confirmed by experimental data and can be used for thermal and hydraulic calculation of elements of power plants.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:51:50Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №5 13
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
На основі отриманих експери-
ментальних даних пропонують-
ся співвідношення для визначен-
ня границь області нерівноваж-
ного кипіння, які можуть бути
використані для теплогідравліч-
них розрахунків елементів енер-
гетичних установок.
На основе полученных экспери-
ментальных данных предлагаются
соотношения для определения гра-
ниц области неравновесного кипе-
ния, которые могут использоваться
для теплогидравлических расчетов
элементов энергетических устано-
вок.
Relations for the boundaries of the
nonequilibrium boiling area are
proposed. The obtained results were
confirmed by experimental data and
can be used for thermal and hydraulic
calculation of elements of power plants.
УДК 536.423.1: 536.24.023
Антипов В.Г.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРАНИЦ ОБЛАСТИ
НЕРАВНОВЕСНОГО КИПЕНИЯ В ПАРОГЕНЕРИРУЮЩЕМ КАНАЛЕ
Часть 1. Граница начала парообразования
d – гидравлический диаметр трубопровода;
Р – избыточное давление в контуре;
Pe – критерий Пекле;
q – тепловой поток;
r – удельная теплота парообразования;
T – температура;
х – относительная энтальпия;
α – коэффициент теплопередачи;
μ – коэффициент динамической вязкости;
ρ – плотность;
ρw – массовая скорость.
Индексы верхние:
' – на линии насыщения для жидкости;
" – на линии насыщения для пара.
Индексы нижние:
к – конвективный;
кип – кипение;
кр – критическая точка;
нк – начало кипения;
нп – начало парообразования;
р – параметры при термодинамически равно-
весном состоянии;
расч – расчетное значение;
эксп – экспериментальное значение;
f – параметры для жидкости;
w – параметры на обогреваемой стенке;
0 – большой объем.
Область неравновесного кипения, которая
начинается от сечения начала образования па-
ровой фазы и заканчивается сечением с тер-
модинамически равновесным потоком, может
составлять значительную долю длины пароге-
нерирующего канала и, таким образом, опреде-
лять его теплообменную эффективность. Тео-
ретическое описание тепломассообмена в этой
области, сталкиваясь с большими трудностями,
не приводит к надежным решениям относи-
тельно распределения основных параметров,
которые используются на практике. В то же
время экспериментальные исследования ин-
тегральных характеристик теплообмена в об-
ласти существенно неравновесного кипения
могут внести определенность в выбор наибо-
лее подходящих соотношений для корректно-
го расчета парогенерирующего канала. К со-
жалению, известные к настоящему времени
обобщенные результаты исследований в виде
эмпирических соотношений не могут быть без-
оговорочно приняты, поскольку в значительной
мере зависят от методики их получения, что
часто приводит к большим количественным
отличиям. Последнее, возможно, зависит от то-
го, что до сих пор нет общепринятого опреде-
ления основных характеристик неравновесно-
го кипения в каналах, к которым, в частности,
относится определение границы перехода от
конвективного теплообмена к теплообмену при
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №514
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
кипении и границы перехода от неравновесно-
го кипения к равновесному.
Разнообразие подходов к определению по-
нятия «точка начала кипения» обусловлено
сложностью точного описания закономернос-
тей генерации легкой фазы на тепловыделяю-
щей стенке и конденсации ее в потоке жидкос-
ти. Большие трудности возникают и при экс-
периментальном обнаружении сечения канала,
в котором становится ненулевым среднее зна-
чение истинного объемного паросодержания.
Отсюда, такое понятие как «точка начала ин-
тенсивного парообразования», которой могут
приписываться различные значения истинно-
го паросодержания [1 – 3], не может считать-
ся однозначным, а его определение носит про-
извольный характер и зависит, прежде всего,
от методики, которая принималась в экспери-
ментальном исследовании. Сечение, в котором
начинает зарождаться паровая фаза, в идеаль-
ном случае может быть определено прямым
измерением распределения истинного объем-
ного паросодержания вдоль обогреваемого ка-
нала. Но на практике не удается это сделать
из-за чрезмерно низкого значения этого пара-
метра. По крайней мере, современными спосо-
бами не удавалось измерить объемное паросо-
держание ниже 0,02 по абсолютной величине,
в то время как теоретически оно должно стре-
миться к нулю. Простой расчет показывает, что
если пузырьки пара размером в отрывной диа-
метр [1] занимают 10 % обогреваемого пери-
метра в некотором сечении, то в этом случае
для трубы диаметром 0,013 м при давлении
больше 10 МПа объемное паросодержание дол-
жно составлять приближенно 0,005, что намно-
го превышает возможности измерения.
Поэтому наряду с прямыми измерениями
распределения паросодержания в эксперимен-
тах по определению границы начала парообра-
зования применяются косвенные измерения,
например, распределение температуры стенки
по длине канала, с помощью которых реги-
стрируется изменение характера теплообмена
в переходном режиме. Исследуя результаты, по-
лученные разными методами, можно выбрать
оптимальную зависимость для определения
граничного значения относительной энталь-
пии, при котором образование паровой фазы
становится наиболее вероятным.
Определение точки начала парообразова-
ния в настоящей работе основано на том факте,
что в области конвективного теплообмена на-
блюдается более крутая, чем в области кипе-
ния, квазилинейная зависимость температуры
стенки от продольной координаты или эквива-
лентная ей Тw(хотн) при равномерном тепловы-
делении вдоль канала. Экспериментально оп-
ределенная нелинейность таких зависимос-
тей находится в области (0,5…2) % и может
быть связана скорее с погрешностями опыта,
чем с физической картиной теплообмена. Это
дает возможность с достаточной точностью
фиксировать «точку перелома» характеристи-
ки Тw(хотн), которая и определяет момент пе-
рехода к началу парообразования. Естествен-
но предполагать, как это часто и делается, что
скачкообразного изменения градиента темпе-
ратуры стенки в «точке перелома» нет, но пе-
реход от конвективного теплообмена к тепло-
обмену при кипении происходит на очень ко-
ротком участке изменения относительной эн-
тальпии и поэтому измерение слабых измене-
ний температуры стенки связано с большими
затруднениями.
Иллюстрацией этого могут служить резу-
льтаты измерений температуры стенки, пока-
занные на рис. 1, где окрестность «точки пе-
релома» не превосходит величины ± 0,02 по
относительной энтальпии. Вследствие столь
небольшой погрешности можно принять за
точку начала парообразования точку пересече-
ния прямых Тw(хотн), которые описывают пове-
дение температуры в конвективной области и
в области кипения. Такое условие и было ис-
пользовано при обработке полученных экспе-
риментальных данных по определению отно-
сительной энтальпии хнп,эксп в сечении начала
парообразования.
Экспериментальные исследования границ
области неравновесного кипения проводились
на замкнутом циркуляционном контуре высо-
кого давления. Рабочий участок представлял
собой вертикальный канал, выполненный из
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №5 15
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
трубы (сталь 12Х18Н10Т) наружным диамет-
ром 0,016 м при толщине стенки 0,0015 м.
Электрический обогрев осуществлялся с по-
мощью генератора постоянного напряжения.
Обогреваемая длина участка составляла (2,615…
2,66) м. Температура стенки измерялась в нес-
кольких сечениях с помощью термометров
сопротивления HEL700, закрепленных непос-
редственно на стенке, и с помощью термопар
(диаметр электродов – 0,2 мм), установленных
на внешней поверхности стенки на подлож-
ке из слюды толщиной (30…40) мкм. Рабочий
участок покрывался двойным слоем асбесто-
вого шнура диаметром 0,005 м. Температура
воды на входе и выходе участка измерялась ка-
бельными хромель-алюмелевыми термопарами
диаметром 0,0012 м. Температура воды на вхо-
де рабочего участка регулировалась с помощью
предвключенного электронагревателя.
Исследования проводились в режиме пос-
тоянного давления и расхода в контуре при из-
менении теплового потока в рабочем участке.
Временной дрейф температуры на входе был
невелик, составляя величину (0,2…1,0) °С/мин,
и не мог существенно повлиять на результаты
опытов.
Регистрация режимных параметров (давле-
ния, расхода, тока и напряжения), измеряемых
температур стенки, температур теплоносителя
на входе и выходе рабочего участка осущест-
влялась с помощью соответствующих преоб-
разователей. Информация об измеряемых па-
раметрах выводилась на мониторы в режиме
реального времени и архивировалась в файлах
данных.
Общее количество полученных экспери-
ментальных точек для определения начала па-
рообразования – 167 в диапазоне изменения
режимных параметров: давления – от 4 до
16 МПа, массовой скорости – от 121 до
1254 кг/м2с, плотности теплового потока – от
1,3·105 до 1,43·106 Вт/м2.
При анализе экспериментальных данных
основное внимание уделялось проверке зависи-
мостей для относительной энтальпии в сечении
начала парообразования, которые рекомендова-
ны для теплогидравлического расчета каналов
активной зоны реактора [4 – 8]. Это внима-
ние объясняется тем, что упомянутые зави-
симости количественно отличаются одна от
другой.
Авторы работы [4] предлагают соотноше-
ние в безразмерном виде для давлений в ди-
апазоне (4,9…19,6) МПа и для диаметров
(2,9…6,3) мм при изменении массовой скорос-
ти от 1300 до 11000 кг/м2с, исключив обосо-
бленное влияние диаметра канала:
Рис. 1. Измеренная температура стенки при:
● – P = 16; ρw = 755, ○ – 10 МПа; 750 кг/м2с.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №516
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
H
1,1 0,2 0,2
140 q wdx
wrΠ
′′ ρ ρ
= − ′ ′ρ µ ρ
. (1)
Для границы области устойчивого суще-
ствования пузырькового режима в работе [5]
предлагается соотношение:
( )H
0,2 0,2
52 7 q wdx
wrΠ
′′ ρ ρ
= − ′ ′ρ µ ρ
. (2)
В работе [6] предлагается использовать сле-
дующую зависимость:
H
0,2
17 .q wdx
wrΠ
ρ
= − ′ρ µ
(3)
В работе [7] при определении режима тече-
ния двухфазного потока в трубах границу на-
чала поверхностного кипения рекомендуется
определять по формуле:
( )H
KP
0,8133,75 0,61 1,25q Px
Pw
Π
= − +
ρ
(4)
для давлений от 3 до 15 МПа и массовой ско-
рости от 400 до 3500 кг/м2с. Погрешность рас-
чета составляет ± 10 %.
К указанным формулам можно добавить и
соотношения из работы [8]:
H 358 qx
wrΠ
= − ρ
при Ре > 7·104, (5)
H 0,0051 Peqx
wrΠ
′= − ρ
при Ре < 7·104. (6)
В большинстве аппроксимаций применя-
ется безразмерный комплекс q/(ρwr). Поэто-
му нет оснований не воспользоваться при об-
работке экспериментальных данных зависи-
мостью (5), умноженной на коэффициент К1,
представляющий собой некоторую функцию от
давления:
H 1( ) qx K P
wrΠ = ρ
. (7)
На рис. 2 нанесены опытные данные в ко-
ординатах [хнп,эксп; q/(ρwr)], откуда следует, что
полученные результаты, обработанные по за-
висимости (7), заметно расслаиваются по дав-
лению. Это может свидетельствовать о том,
что влияние давления, первоначально учтен-
ное введением в комплекс удельной теплоты
парообразования r, является недостаточным.
Введение дополнительного множителя в виде
числа Рейнольдса при параметрах на линии
насыщения в степени 0,2, как это сделано в
(1) – (3), не улучшает ситуацию.
Поскольку опытные данные для каждого
давления группируются около своей усред-
няющей зависимости, которая близка к линей-
ной функции с коэффициентом К1(Р), можно
для каждого давления определить наиболее
вероятное значение этого коэффициента. В ре-
зультате получим значения, представленные в
табл. 1, исходя из которых зависимость К1 от
давления может быть описана линейной фун-
кцией с отклонением от среднего значения
± 3,4 % и среднеквадратической погрешностью
4,2 %. Тогда окончательное выражение для от-
носительной энтальпии начала парообразова-
ния может быть представлено в виде:
H
KP
530 0,5 .P qx
P wrΠ
= − + ρ
(8)
Для сравнения с другими обобщенными
соотношениями использовалась зависимость
(8). Анализ экспериментальных данных по-
казывает качественно одинаковый характер из-
менения хнп,расч от хнп,эксп у всех авторов, но в
области низких значений относительных эн-
тальпий формулы (1) – (3) дают большие ко-
личественные отклонения. Сравнение упоми-
наемых формул с опытными данными показа-
но на рис. 4, где точками обозначены экспери-
ментальные данные, а линиями – аппроксима-
ции: 1 – по формуле (8), 2 – по (1), 3 – по (2) и
(5), 4 – по (3) и (4).
Наилучшее совпадение с опытными дан-
ными дает расчет по соотношению (1) с от-
клонением минус 20 %, что можно объяснить
применением при обработке данных методи-
ки, которая мало отличалась от принятой в на-
стоящей работе. Отклонение расчетных зна-
чений по зависимостям (3) и (5) от опытных
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №5 17
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 2. Влияние давления на границу начала парообразования:
∆ – Р = 4; □ – 7; ○ – 10; ● – 14; ▲ – 16 МПа.
Табл. 1. Изменение коэффициента К1 от давления
Приведенное давление P/Pкр
0,18 0,31 0,44 0,62 0,71
Наиболее вероятное значение коэффициента К1
-360 -433 -480 -585 -645
составляет минус 37 %, а расчет по формулам
(3) и (4) дает отклонение около 70 %. Столь
большие отклонения свидетельствуют о том,
что авторы использовали методику определе-
ния «начала интенсивного парообразования»
по минимальному измеренному в опыте зна-
чению объемного паросодержания. Такой под-
ход неизбежно приводит к смещению в сторо-
ну уменьшения по абсолютной величине гра-
ничного значения относительной энтальпии.
В некоторых работах (например, в [10]) на-
чало развитого кипения в трубах предлагается
находить по вычислению температуры недо-
грева теплоносителя:
HK
K 0
,s f
q qT T T∆ = − = −
α α
(9)
где αк определяется по формуле для области
конвективного теплообмена для однофазной
жидкости, а α0 – при развитом кипении воды
в большом объеме. Использование закономер-
ностей кипения в большом объеме при опи-
сании кипения при вынужденном движении в
каналах требует убедительных доказательств,
учитывая тот факт, что зависимость q(α) в об-
ласти неравновесного кипения отличается ка-
чественно и количественно от таковой для ки-
пения в большом объеме. График изменения
температур стенки и теплоносителя на рис. 4
показывает, что коэффициент теплопередачи
увеличивается в области неравновесного ки-
пения, достигая максимального значения на
нижней по потоку границе, где Tf = Ts. Для
указанных на рисунке параметров связь αкип
с тепловым потоком может быть описана сте-
пенной функцией с показателем равным 4, а
не 0,7 как при кипении в большом объеме.
Кроме этого, если α0 зависит только от тепло-
вого потока и давления, которые при расчете
обычно заданы, то αк, зависящее от искомой
среднемассовой температуры в сечении нача-
ла кипения, заставляет решать уравнение (9)
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №518
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 3. Сравнение экспериментальных данных с расчетными методиками.
методом последовательных приближений.
В настоящее время трудно отказаться от
эмпирических зависимостей вида (1) – (8), ко-
торые определяют прямую связь среднемас-
совой температуры в сечении начала парооб-
разования с относительной энтальпией пото-
ка. В этом случае устраняется и неопреде-
ленность в задании граничного значения для
коэффициента теплопередачи, поскольку в се-
чении начала парообразования принимается
равенство αк = αнп.
Рис. 4. Изменение температуры стенки (●), среднемассовой температуры теплоносителя
(○) и коэффициента теплопередачи (Δ ) при P = 16 МПа и ρw = 902 кг/м2с.
В отличие от опытов при постоянном те-
пловом потоке и переменной температуре на
входе, в которых температура стенки остается
постоянной в области кипения, в рассматривае-
мых здесь случаях при разных давлениях на-
блюдается возрастающая зависимость Tw(xотн),
определяемая условиями проведения экспе-
риментов при ступенчатом увеличении тепло-
вого потока. В качестве иллюстрации мож-
но привести результаты анализа для давления
16 МПа: в конвективной области изменение
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №5 19
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
температуры стенки от изменения относи-
тельной энтальпии при равномерном тепло-
выделении по длине канала не зависит в пре-
делах погрешности ± 10 % от массовой скоро-
сти и составляет среднее значение:
OTH K
357.wdT
dx
=
(10)
В области кипения усредненная зависи-
мость производной температуры по относи-
тельной энтальпии зависит от массовой ско-
рости и может быть представлена в виде:
OTH
0,036 1,2.wdT w
dx
= ρ −
кип
(11)
Сравнивая выражения (10) и (11), нетруд-
но заметить, что изменения температуры в
этих областях отличаются на порядок. Одна-
ко, при обработке экспериментальных данных
все-таки учитывалась возрастающая зависи-
мость температуры стенки от энтальпии по-
тока.
Выводы
Переход от режима конвективного тепло-
обмена к теплообмену при кипении в каналах
с теплоподводом характеризуется заметным
изменением поведения температуры тепло-
отдающей стенки, что дает возможность экспе-
риментально определить границу такого пере-
хода, на которой реализуются условия: Тw,к =
Тw,нп, αк = αнп, φ = 0 при хотн = хнп.
В работе экспериментально определена
граница начала парообразования при условии
Тw,к = Тw,нп в виде безразмерного соотношения
(8), которое может быть рекомендовано для
применения в области изменения давления
от 4 до 160 МПа, массовой скорости от 120 до
1200 кг/м2с и тепловых потоков от 1,3·105 до
1,4·106 Вт/м2.
Анализ предлагаемых в литературе соот-
ношений для границы начала парообразования
указывает на существенное различие приме-
няемых методик исследования, что приводит
к большим отклонениям расчетных зависи-
мостей от экспериментальных данных.
ЛИТЕРАТУРА
1. Лабунцов Д.А., Ягов В.В. Механика двух-
фазных систем: Учебное пособие для вузов –
М.: МЭИ, 2000. – С. 374.
2. Зятнина О.А., Ивашкевич А.А., Митро-
фанова Т.В. Расчет начала пузырькового кипе-
ния недогретой воды в трубах // Тр. ЦКТИ. –
1988. – Вып. 241. – С. 104 – 112.
3. Кисина В.И., Тарасова Н.В. Границы и ста-
дии поверхностного кипения воды // Теплоэ-
нергетика. – 2010. – № 3. – С. 9 – 22.
4. Тарасова Н.В., Боронина Л.В., Леонтьев
А.И. Основные характеристики неравновес-
ного двухфазного потока воды в трубе // Сб.
трудов ВТИ «Теплогидравлические процессы
в оборудовании АЭС» // М.: Энергоатомиздат,
1986.
5. Левитан Л.Л., Боревский Л.Я. Гологра-
фия пароводяных потоков. – М.: Энергоатомиз-
дат, 1989. – C. 152.
6. Молочников Ю.С., Баташова Г.Н. Истин-
ное паросодержание при кипении воды с недо-
гревом в трубах. – В кн.: Достижения в облас-
ти исследования теплообмена и гидравлики
двухфазных потоков в элементах энергообору-
дования – Л.: Наука, 1973. – С. 79 – 96.
7. Брантов В.Г. Истинное объемное паро-
содержание и кризис теплообмена в трубах.
Автореф. дисс. – М.: МЭИ, 1975. – С. 20.
8. Zuber N., F.W.Staub and Bijwaard Vapor
Void Fractions in Subcooled Boiling and Satured
Boiling Systems. Proc. 3rd Int. Heat Transfer
Conf. – 1966. № 8, p. 24 – 38.
9. РТМ 1604. 062-90 Рекомендации, прави-
ла, методики расчета гидродинамических и
тепловых характеристик элементов и обору-
дования энергетических установок. Ч. 1. – Об-
нинск.: ФЭИ, 1991. – С. 564.
10. Кириллов П.Л., Юрьев Ю.С., Бобков В.П.
Справочник по теплогидравлическим расчетам
(ядерные реакторы, теплообменники, парогене-
раторы) – М.: Энергоатомиздат, 1990. – С. 360.
Получено 09.06.2011 г.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60370 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:51:50Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Антипов, В.Г. 2014-04-14T20:20:58Z 2014-04-14T20:20:58Z 2011 Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования / В.Г. Антипов // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 5— С. 13-19. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60370 536.423.1: 536.24.023 На основе полученных экспериментальных данных предлагаются соотношения для определения границ области неравновесного кипения, которые могут использоваться для теплогидравлических расчетов элементов энергетических установок. На основі отриманих експериментальних даних пропонуються співвідношення для визначення границь області нерівноважного кипіння, які можуть бути використані для теплогідравлічних розрахунків елементів енергетичних установок. Relations for the boundaries of the nonequilibrium boiling area are proposed. The obtained results were confirmed by experimental data and can be used for thermal and hydraulic calculation of elements of power plants. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Тепло- и массообменные процессы Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования Experimental determination of boundaries of nonequilibrium boil for steam-generating channels. Part 1. The boundary of beginning of vaporization Article published earlier |
| spellingShingle | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования Антипов, В.Г. Тепло- и массообменные процессы |
| title | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования |
| title_alt | Experimental determination of boundaries of nonequilibrium boil for steam-generating channels. Part 1. The boundary of beginning of vaporization |
| title_full | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования |
| title_fullStr | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования |
| title_full_unstemmed | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования |
| title_short | Экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. Часть 1. Граница начала парообразования |
| title_sort | экспериментальное определение границ области неравновесного кипения в парогенерирующем канале. часть 1. граница начала парообразования |
| topic | Тепло- и массообменные процессы |
| topic_facet | Тепло- и массообменные процессы |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60370 |
| work_keys_str_mv | AT antipovvg éksperimentalʹnoeopredeleniegranicoblastineravnovesnogokipeniâvparogeneriruûŝemkanalečastʹ1granicanačalaparoobrazovaniâ AT antipovvg experimentaldeterminationofboundariesofnonequilibriumboilforsteamgeneratingchannelspart1theboundaryofbeginningofvaporization |