Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача
В работе представлены результаты экспериментальных исследований теплоотдачи при спутном движении замкнутых паровоздушных включений и охлаждающей воды в вертикальных каналах в условиях проточного барботажного слоя. Получена обобщающая зависимость для этого процесса переноса. В роботі наведені результ...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2011 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2011
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60419 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача / М.К. Безродный, А.П. Костюк, Н.Н. Голияд, П.А. Барабаш // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 6— С. 39-45. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859995065469894656 |
|---|---|
| author | Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. |
| author_facet | Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. |
| citation_txt | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача / М.К. Безродный, А.П. Костюк, Н.Н. Голияд, П.А. Барабаш // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 6— С. 39-45. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | В работе представлены результаты экспериментальных исследований теплоотдачи при спутном движении замкнутых паровоздушных включений и охлаждающей воды в вертикальных каналах в условиях проточного барботажного слоя. Получена обобщающая зависимость для этого процесса переноса.
В роботі наведені результати експериментальних досліджень тепловіддачі при супутньому русі замкнутих пароповітряних включень і охолоджуючої води в вертикальних каналах в умовах проточного барботажного шару. Отримана узагальнююча залежність для цього процесу переносу.
The paper presents the results of experimental study of heat transfer at cocurrent flow of closed vaporair inclusions and cooling water in the vertical tubes in the conditions of bubbling layer flow. The generalizing dependence for this process of transfer is obtained.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:33:50Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №6 39
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
УДК 536.423.4
Безродный М.К., Костюк А.П., Голияд Н.Н., Барабаш П.А.
Национальный технический университет Украины «КПИ»
КОНТАКТНЫЙ ТЕПЛОМАССООБМЕН В ПРОТОЧНОМ БАРБОТАЖНОМ СЛОЕ.
Часть 1. Теплоотдача
В роботі наведені результати
експериментальних досліджень
тепловіддачі при супутньому
русі замкнутих пароповітряних
включень і охолоджуючої води
в вертикальних каналах в умо-
вах проточного барботажного
шару. Отримана узагальнююча
залежність для цього процесу пе-
реносу.
В работе представлены резу-
льтаты экспериментальных иссле-
дований теплоотдачи при спутном
движении замкнутых паровоздуш-
ных включений и охлаждающей
воды в вертикальных каналах в ус-
ловиях проточного барботажного
слоя. Получена обобщающая зави-
симость для этого процесса пере-
носа.
The paper presents the results of
experimental study of heat transfer
at cocurrent flow of closed vapor-
air inclusions and cooling water in
the vertical tubes in the conditions of
bubbling layer flow. The generalizing
dependence for this process of transfer
is obtained.
В – барометрическое давление;
d – диаметр, влагосодержание парогазовой
смеси;
G – массовый расход;
Р – давление;
Q – тепловой поток;
r – теплота парообразования;
t, T – температура;
V – объемный расход;
W – скорость;
α – коэффициент теплоотдачи;
δ – постоянная Лапласа;
ε – объемное содержание компоненты в паро-
газовой смеси;
λ – коэффициент теплопроводности;
μ – коэффициент динамической вязкости;
ν – коэффициент кинематической вязкости;
ρ – плотность;
σ – коэффициент поверхностного натяжения;
φ – относительная влажность;
ПГС – парогазовая смесь.
Индексы нижние:
1 – тяжелая фаза;
2 – легкая фаза;
возд – воздух;
вх – входной;
вых – выходной;
к, конв – конвективный;
п – пар;
с – сухой;
0 – нормальные условия.
Введение
Проточный барботажный слой (динами-
ческий слой с отличными от нуля скоростями
легкой и тяжелой фаз) может быть использован
в контактных тепломассообменных аппаратах
для интенсификации процессов тепломассо-
обмена и достижения компактности рабочих
узлов, обеспечивающих взаимодействие газо-
образных и жидких сред. Подобная газожид-
костная система может быть использована при
утилизации теплоты парогазовых смесей [1], в
процессах нагрева и увлажнения газа (возду-
хоподогреватели-увлажнители дутьевого воз-
духа котлов), а также в процессах осушки га-
зов и охлаждения воды.
Состояние вопроса по исследованию про-
цессов, протекающих в рассматриваемой си-
стеме, следующее. Зависимости для опреде-
ления коэффициентов тепло и массоотдачи от
газовых включений к жидкости в литературе
отсутствуют; правда, некоторые работы [2, 3], а
также данные авторов [4, 5] указывают на зна-
чительную интенсивность прогрева окружаю-
щей жидкости непосредственно у смесителя
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №640
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
фаз. Гидродинамические исследования, в част-
ности при барботажном режиме в верти-
кальных трубах небольшого диаметра [6, 7],
ограничивались изучением структуры и пара-
метров потока на участках со значительны-
ми высотами, оставляя без внимания область
в окрестности смесителя фаз, где происходит
передача значительной части теплоты и мас-
сы. Некоторые пробелы в гидродинамических
исследованиях, относящиеся к вопросам орга-
низации проточного барботажного слоя (вли-
яние геометрии устройства и скорости подачи
газа на структуру слоя, характерные режимы
течения), восполнены в [8].
Методика проведения опытов
Эксперименты проводились на установке,
состоящей из камер смешения воздуха с во-
дяным паром и подвода воды, шайбы, через
которую подавалась паровоздушная смесь в
рабочий канал и соответствующей контрольно-
измерительной системы. Схема этой установки
подробно описана в [5]. В качестве рабочего
канала использовались вертикальные трубы с
внутренними диаметрами 41 мм, 31,5 мм, 23 мм
и высотой 103 мм.
Каждый опыт проводился в два этапа. По-
сле достижения на установке конкретных
режимных параметров выполнялся первый
этап – экспериментальное определение рабо-
чей высоты канала (на которой реализуются
процессы тепло и массоотдачи). Этот этап вы-
полнялся путем прямого измерения, с помо-
щью специальной термопары, температуры
двухфазной среды как по высоте (на расстоя-
нии 7,6; 18,6; 29,6; 40,6; 60,6 и 100 мм от шай-
бы), так и по сечению (в центре, около стенки,
между центром и стенкой) трубы. На втором
этапе, не изменяя значений режимных пара-
метров, производились измерения величин,
характеризующих интенсивность процессов
тепло и массообмена (расходы воды, воздуха,
пара, температуры воды, «мокрого» и «сухо-
го» термометров для паровоздушной смеси на
входе и выходе из рабочего участка канала).
При этом отверстия по высоте трубы, через
которые вводилась упомянутая термопара,
глушились специальными пробками, т.е. при
проведении второго этапа эксперимента вну-
три трубы отсутствовали посторонние пред-
меты, которые могли бы внести искажения в
картину движения потока.
При проведении экспериментов объемная
плотность орошения изменялась в пределах:
Qm = (1,097...33,5)·10-5 м2/с;
влагосодержание газа на входе в установку:
d1 = 52...288 г/(кг с.в.);
влагосодержание газа в конце раб. участка:
d2 = 18...182 г/(кг с.в.);
относительная влажность ПГС на входе в уста-
новку:
φ1 = 6,5...28 %;
относительная влажность ПГС в конце рабоче-
го участка:
φ2 = 90...100 %;
приведенные скорости ПГС:
Wвх = 1,45...15,2 м/с и жидкости: W1 = 0,0014...
0,033 м/с;
объемное содержание пара в ПГС на входе
в установку: εп = 0,062...0,307;
критерий Бонда: Во = 8,57…15,29;
критерий Прандтля: Pr = 0,861...1,017;
критерий Рейнольдса для ПГС: Re = 2800...
14150;
температура «сухого» термометра для ПГС
на входе в установку t2c ≤ 105 ºС. Указанные
диапазоны изменения параметров обеспечи-
вали снарядный и переходный режимы тече-
ния двухфазного потока вплоть до начала пе-
рехода к кольцевому режиму [8].
Небаланс тепловых потоков на рабочей
высоте трубы со стороны воды и паровоздуш-
ной смеси при проведении опытов не превы-
шал 10 %.
Средний коэффициент конвективной
теплоотдачи
На рис. 1 приведена типичная для данной
задачи картина изменения температуры двух-
фазной среды по высоте трубы H в центре ее
сечения (t0) и непосредственно у стенки (tc),
полученная при проведении первого этапа
опытов.
Видно, что при H ≈ 100 мм максимальная
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №6 41
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
разность этих температур (при одинаковых
режимных параметрах) t0 – tc составляет при-
мерно 2,5 % от t0 и что эта высота и является
рабочей высотой для реализации процессов
тепло и массоотдачи. Отметим также, что при
характерных (для рассматриваемых режимов)
числах Bo = dтр/δ для газовых включений ха-
рактерен преимущественно снарядный режим
их течения (см., например, [10]). Следователь-
но, температура tc (хотя бы в первом прибли-
жении) будет, скорее, характеризовать темпе-
ратуру воды проточного барботажного слоя у
стенки трубы, а температура t0 – температуру
преимущественно ПГС внутри газовых вклю-
чений.
Если на поле рис. 1 нанести соответству-
ющие значения температуры t1вых (линии 2),
то можно увидеть, что средняя температура
жидкости по высоте двухфазного слоя прак-
тически равно температуре воды на выходе
из рабочего участка t1вых. Это обстоятельство
было использовано для обоснования опыт-
ного значения средней разности температур
между теплоносителями T∆ , удобного как
при обработке экспериментальных данных,
так и для создания методики теплового рас-
чета контактных аппаратов. В конечном ито-
ге выражение для T∆ получило вид:
T∆ =0,5·(t2свх + t2свых) – t1вых. (1)
Сравнение величины T∆ , рассчитанной
по формуле (1), со среднелогарифмическим и
среднеарифметическим температурными пе-
репадами показало, что она близка к средне-
логарифмическому перепаду (отклонение не
превышает 10 % для большинства опытов;
большее отличие (до 25 %) наблюдается при
малых значениях Wвх ≈ (1,45...3) м/с).
При обработке опытных данных для полу-
чения значений среднего коэффициента кон-
вективной теплоотдачи αк использовались сле-
дующие формулы:
αк = Qконв/( T∆ ·S), (2)
Qконв = Q – Qконд ≈ Q – Gc.возд·(d1 + d2)·r, (3)
S = πdтр/4. (4)
На рис. 2 представлена зависимость про-
изведения действительных величин среднего
конвективного коэффициента теплоотдачи αкд
и межфазной поверхности F от величины
приведенной скорости паровоздушной смеси
на входе в опытный участок Wвх = V2вх /(πdтр/4).
По сути αкдF = Qконв/ T∆ = αк S.
Видно, что опытные значения (αкдF) с
увеличением Wвх существенно растут и рас-
слаиваются по величине dтр. Это расслоение
можно объяснить, по-видимому, более значи-
тельным развитием межфазной поверхности
двухфазного потока при более высоких значе-
ниях диаметра канала. Напомним, что число
Во, характеризующее, в определенном смыс-
ле, способность двухфазного потока форми-
2
2
Рис. 1. Изменение температур t0 и tc
при разных режимных параметрах,
dтр = 0,031 м: 1 – tc при Qm = 1,1·10-5 м2/с
и Wвх = 2,96 м/с; 2 – графики t1вых = const
при H = 7,6…150 мм и соответствующих
режимных параметрах; 3-графики линей-
ной зависимости tc = f(H) при H = 0…7,6 мм
(tc = t1вх(при H = 0) и tc = t1вых (при H = 7,6 мм))
для соответствующих режимных
параметров; 4 – tc при Qm = 1,17·10-4 м2/с и
Wвх = 2,96 м/с; 5 – tc при Qm =1,17·10-4 м2/с и
Wвх = 1,45 м/с. Остальные маркеры –
температура t0 при соответствующих
режимных параметрах.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №642
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
ровать или разрушать границу раздела (режим
течения газовых включений) [10], для канала с
dтр = 0,041 м равно 15,29 против 12,04 и 8,57
при соответственно dтр = 0,0315 и 0,023 м, т.е.
изменялось в диапазоне, выходящем за предел
существования чисто снарядного режима те-
чения. Иными словами, в данном случае,
бо́льший канал имеет бо́льшую возможность
для развития (дробления крупных включений)
межфазной поверхности.
При экспериментальном исследовании
процессов переноса в аппаратах, в которых
действительную величину межфазной поверх-
ности практически определить невозможно,
широко используется прием, когда коэффи-
циенты переноса при обработке данных отно-
сятся к характерному поперечному геометри-
ческому сечению системы (см., например, [9]).
Если соответствующие величины αкдF
разделить на соответствующие значения S, то
получим расслоение величин αк по (2), показан-
ное на рис. 3.
Видно, что приведенная скорость Wвх ока-
зывает доминирующее влияние на величи-
ну αк. С ростом этой скорости αк значительно
возрастает. Заметно также сужение зоны
расслоения значений коэффициента αк (по
сравнению с αкдF – см. рис. 2) по вели-
чине диаметра канала (для dтр = 0,023 и
0,0315 м: от ~ 0 % при Wвх ≈ 5 м/с и до ~ 22 %
при Wвх ≈ 15 м/с; для dтр = 0,041 м опытные
данные получены только для значений с
Wвх ≤ 6,5 м/с через ограничения по производи-
тельности компрессора).
В отличие от величины Wвх, объемная плот-
ность орошения Qm = V1/(πdтр) практически не
влияет на коэффициент αк (рис. 4) .
По-видимому, в рассматриваемом диапазо-
не изменения величины Qm увеличение (умень-
шение) плотности орошения (скорости дви-
жения) жидкости в проточном динамичес-
ком слое никоим образом не сказывается (для
данных геометрических характеристик ка-
нала) ни на процессе образования газовых
включений, ни на характере их взаимодействия
с окружающей жидкостью.
Влияние на средний коэффициент конвек-
тивной теплоотдачи αк величины относитель-
ной влажности паровоздушной смеси на входе
в рабочий участок φ показано на рис. 5. Видно
довольно заметную зависимость αк от φ (по-
казатель степени функций, аппроксимирующих
Рис. 2. Влияние величины Wвх на αкдF:
1 – опытные данные при dтр = 0,041 м;
2 – опытные данные при dтр = 0,0315 м;
3 – опытные данные при dтр = 0,023 м.
Рис. 3. Влияние величины Wвх на αк:
1 – опытные данные при dтр = 0,041 м;
2 – опытные данные при dтр = 0,0315 м;
3 – опытные данные при dтр = 0,023 м.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №6 43
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
опытные точки, лежит в диапазоне 0,15…0,2),
которая объясняется, по-видимому, измене-
нием теплофизических свойств ПГС у поверх-
ности раздела фаз при φ = var.
Известно [11, 12], что для процессов пе-
реноса, которые определяются соответству-
ющим (термическим или диффузионным)
сопротивлением в газовой фазе, критериаль-
ные обобщающие уравнения получаются в
виде (с учетом зависимости αк от φ (рис. 5) и
того обстоятельства, что изменением числа Pr
в этом случае можно пренебречь):
Nu = ARenφm. (5)
Однако, традиционное использование в
числах подобия в качестве характерного ли-
нейного масштаба величины внутреннего
диаметра трубы, как показал анализ данных,
представленных на рис. 2 и 3, непригодно.
Такой масштаб явно не отражает многообра-
зия структуры рассматриваемой газожидкост-
ной системы. По мнению авторов этой статьи
таким масштабом может быть величина, ха-
рактеризующая воздействие динамического
напора газовой смеси на жидкость, окружаю-
щую газовые включения [13]. Такую величи-
ну можно представить в виде [13]:
2
2 BX
.L
W
σ
=
ρ
(6)
Тогда, вводя этот линейный масштаб в
канонические критерии подобия, получим спе-
цифические безразмерные комплексы, кото-
рые и будут характеризовать взаимодействие
фаз. Так, критерий Рейнольдса в этом случае
будет иметь вид:
BX
2 2 2 BX
Re ,L
W L
W
σ
= =
ν ν σ
(7)
а критерий Нуссельта
2
2 2 2 BX
Nu .K K
KL
L
W
α α σ
= =
λ λ ρ
(8)
На рис. 6 в координатах NuKL/φ
0,18 = f(ReL)
представлена зависимость экспериментального
среднего числа NuKL от критерия Рейнольдса
ReL.
Видно, что линейная линия тренда (пока-
затель степени при ReL равен 1) удовлетвори-
тельно аппроксимирует (с достоверностью
0,98) опытные данные. Такой показатель
Рис. 4. Влияние Qm на коэффициент αк
при различных значениях величины
Wвх, φ1 ≈ 16 % = сonst:
1 – Wвх ≈ 13 м/с, dтр = 0,0315 м; для маркеров
2…5 – dтр = 0,023 м; 2 – Wвх ≈ 10,5 м/с;
3 – Wвх ≈ 8,8 м/с; 4 – Wвх ≈ 7 м/с;
5 – Wвх ≈ 5,2 м/с.
Рис. 5. Влияние φ на коэффициент αк при
различных значениях величины Wвх:
1 – Wвх ≈ 10,5 м/с, Qm = 14,1·10-5 м2/с
(dтр = 0,0315 м); 2 – ≈ 8,5 м/с, то же ;
3 – Wвх ≈ 5 м/с, Qm = 19,2·10-5 м2/с
(dтр = 0,023 м).
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №644
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
степени при критерии Рейнольдса характерен
[11] для режима развитой турбулентности ПГС,
движущейся, в данном случае, внутри газовых
включений.
Величина диаметра шайб dш в смесителе
фаз, которые использовались при проведении
опытов (dш = 5,5…10 мм), практически не вли-
яла на значения NuKL.
Отклонения опытных точек от аппроксими-
рующего графика не превышают ± 15 %.
Таким образом, интенсивность конвектив-
ной теплоотдачи для рассматриваемой задачи
в диапазоне изменения числа ReL = 200…2100
может определяться по зависимости:
0,18
2
2 2 BX
Nu (2,2Re 51,4)K
KL LW
α σ
= = − ϕ
λ ρ
. (9)
По поводу сравнения интенсивности кон-
вективной теплоотдачи в проточном барбо-
тажном слое с другими подобными задачами
можно отметить следующее. Ввиду отсутствия
в открытой печати сведений о величинах ко-
эффициентов конвективной теплоотдачи для
таких задач, авторами в [4] было проведе-
но сопоставимое сравнение величин «обще-
го» среднего коэффициента теплоотдачи для
рассматриваемой здесь задачи со случаями
охлаждения влажного воздуха на вертикаль-
ной плоской стенке [14] и спутной с газовым
потоком восходящей пленкой жидкости, те-
кущей по внутренней поверхности вертикаль-
ной трубы [15]. Было показано, что этот коэф-
фициент для проточного барботажного слоя
примерно на порядок превышает значения,
полученные в [14] и в 1,5 – 2 раза – значения,
полученные в [15], что в сущности подтверж-
дает целесообразность рассматриваемого спо-
соба организации движения теплоносителей
[1]. Хотя нужно отметить условность «обще-
го» коэффициента теплоотдачи, отнесенного к
разности температур теплоносителей, которая
обусловлена различными движущими силами
для составляющих (конвективной и конденса-
ционной) общего потока теплоты.
Выводы
В результате проведенных исследований:
1. Были получены зависимости среднего
коэффициента конвективной теплоотдачи от
основных режимных параметров: начальной
приведенной скорости ПГС, объемной плот-
ности орошения водой и начальной относи-
тельной влажности ПГС. Показано домини-
рующее и заметное влияние на интенсивность
конвективной теплоотдачи величин соответ-
ственно начальной приведенной скорости
ПГС и начальной относительной влажности
ПГС. По отношению к объемной плотности
орошения водой величина среднего конвек-
тивного коэффициента теплоотдачи оказалась
автомодельной.
2. Впервые получена обобщающая зави-
симость (9) для расчета среднего коэффициен-
та конвективной теплоотдачи, пригодная для
создания методики теплового расчета кон-
тактных проточно-барботажных утилизаторов
теплоты.
ЛИТЕРАТУРА
1. Деклараційний патент на корисну модель
№ 22852 України, МПК F24H 6/00. Нагрівник
Рис. 6. Обобщение экспериментальных
данных по конвективной теплоотдаче:
1 – опытные данные при dтр = 0,041 м;
2 – опытные данные при dтр = 0,0315 м;
3 – опытные данные при dтр = 0,023 м.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2011, т. 33, №6 45
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
текучої рідини. Безродний М.К., Назарова І.О.,
Костюк О.П. Власник Національний технічний
університет України "Київський політехнічний
інститут". – № u 2006 13907; заявл. 27.12.2006;
опубл. 25.04.2007., Бюл. № 5.
2. Шиляев М.И., Толстых А.В., Деренок А.Н.
Исследование процесса тепломассообмена в
пузыре, формирующемся в отверстии газора-
спределительной решетки // Изв. вузов. Строи-
тельство. – 1999. – № 4. – С. 79 – 85.
3. Шиляев М.И. и др. Моделирование тепло-
массообмена при формировании пузырей в
барботажных аппаратах // ТОХТ. – 2003. – Т. 37.
№ 6. – С. 575 – 583.
4. Безродний М.К., Голіяд М.Н., Барабаш П.О.,
Голубєв О.Б., Назарова І.О., Костюк О.П. Теп-
ло- і масовіддача при охолодженні парогазової
суміші в проточному барботажному контактно-
му апараті // Технічна теплофізика та промис-
лова теплоенергетика. Вип.1. Дніпропетровськ.
– 2009. – С. 34 – 45.
5. Безродный М.К., Барабаш П.А., Назаро-
ва И.А., Костюк А.П. Тепловые характеристи-
ки проточного барботажного слоя контактных
утилизаторов теплоты // Технічна теплофізика
та промислова теплоенергетика. Вип.1. Дні-
пропетровськ. – 2009. – С. 16 – 26.
6. Омар Х., Похвалов Ю.Е. Гидродинамика
и структура двухфазного потока при барботаж-
ном режиме в трубах небольшого диаметра //
Теплоэнергетика. – 2006. – № 4. – С. 74 – 77.
7. Омар Х., Похвалов Ю.Е. Параметры сна-
рядного течения при барботажном режиме в
трубах небольшого диаметра // Теплоэнергети-
ка. – 2007. – № 1. – С. 58 – 61.
8. Безродный М.К., Барабаш П.А., Назарова
И.А., Костюк А.П. Гидродинамика проточно-
го барботажного слоя в вертикальном канале//
Промышленная теплотехника. – 2009, T. 31.
№ 4. – С. 27 – 33.
9. Тарат Э.Я. и др. Пенный режим и пенные
аппараты. – Л.: Химия, – 1977. – 304 с.
10. Безродный М.К., Пиоро И.Л., Костюк
Т.О. Процессы переноса в двухфазных термо-
сифонных системах. Теория и практика. – 2-е
издание, дополненное и переработанное. –
Киев: Факт, 2005. – 704 с.
11. Кафаров В.В. Основы массопередачи. –
М.: Высшая школа, – 1972. – 496 с.
12. Кэйс В.М. Конвективный тепло- и массо-
обмен. – М.: Э., 1972. – 448с.
13. Кутателадзе С.С., Накоряков В.Е.
Тепломассообмен и волны в газожидкостных
системах. – Новосибирск: Наука, 1984. – 301 с.
14. Семеин В.М. Теплоотдача влажного воз-
духа при конденсации пара // Теплоэнергети-
ка.– 1956. – № 4. – С. 11–15.
15. Безродный М.К., Назарова И.А., Хавин
С.А. Тепломассообмен при конденсации водя-
ных паров из парогазовой смеси в восходящем
потоке с пленкой жидкости // Промышленная
теплотехника. – 2003. – № 4. – С. 26 – 30.
Получено 23.03.2011 г.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60419 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:33:50Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. 2014-04-15T14:27:57Z 2014-04-15T14:27:57Z 2011 Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача / М.К. Безродный, А.П. Костюк, Н.Н. Голияд, П.А. Барабаш // Промышленная теплотехника. — 2011. — Т. 33, № 6— С. 39-45. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60419 536.423.4 В работе представлены результаты экспериментальных исследований теплоотдачи при спутном движении замкнутых паровоздушных включений и охлаждающей воды в вертикальных каналах в условиях проточного барботажного слоя. Получена обобщающая зависимость для этого процесса переноса. В роботі наведені результати експериментальних досліджень тепловіддачі при супутньому русі замкнутих пароповітряних включень і охолоджуючої води в вертикальних каналах в умовах проточного барботажного шару. Отримана узагальнююча залежність для цього процесу переносу. The paper presents the results of experimental study of heat transfer at cocurrent flow of closed vaporair inclusions and cooling water in the vertical tubes in the conditions of bubbling layer flow. The generalizing dependence for this process of transfer is obtained. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Тепло- и массообменные аппараты Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача Contact heat and mass transfer in the flow bubbling layer. Part 1. Heat Transfer Article published earlier |
| spellingShingle | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача Безродный, М.К. Костюк, А.П. Голияд, Н.Н. Барабаш, П.А. Тепло- и массообменные аппараты |
| title | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача |
| title_alt | Contact heat and mass transfer in the flow bubbling layer. Part 1. Heat Transfer |
| title_full | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача |
| title_fullStr | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача |
| title_full_unstemmed | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача |
| title_short | Контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. Часть 1. Теплоотдача |
| title_sort | контактный тепломассообмен в проточном барботажном слое. часть 1. теплоотдача |
| topic | Тепло- и массообменные аппараты |
| topic_facet | Тепло- и массообменные аппараты |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60419 |
| work_keys_str_mv | AT bezrodnyimk kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ1teplootdača AT kostûkap kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ1teplootdača AT goliâdnn kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ1teplootdača AT barabašpa kontaktnyiteplomassoobmenvprotočnombarbotažnomsloečastʹ1teplootdača AT bezrodnyimk contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart1heattransfer AT kostûkap contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart1heattransfer AT goliâdnn contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart1heattransfer AT barabašpa contactheatandmasstransferintheflowbubblinglayerpart1heattransfer |