Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей
Изложена методика определения параметров теплопотерь помещения (теплопроводности внутренних и наружных ограждений, окна и кратности воздухообмена) на основе трехмерных моделей теплового состояния помещения и данных измерения температур. Викладено методику визначення параметрів теплових втрат приміще...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2010 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2010
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60592 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей / П.Г. Круковский, Г.А. Пархоменко, А.С. Полубинский // Промышленная теплотехника. — 2010. — Т. 32, № 4. — С. 87-93. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859650439674331136 |
|---|---|
| author | Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Полубинский, А.С. |
| author_facet | Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Полубинский, А.С. |
| citation_txt | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей / П.Г. Круковский, Г.А. Пархоменко, А.С. Полубинский // Промышленная теплотехника. — 2010. — Т. 32, № 4. — С. 87-93. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Изложена методика определения параметров теплопотерь помещения (теплопроводности внутренних и наружных ограждений, окна и кратности воздухообмена) на основе трехмерных моделей теплового состояния помещения и данных измерения температур.
Викладено методику визначення параметрів теплових втрат приміщення (теплопровідності внутрішніх та зовнішніх огороджуючих конструкцій, вікна та кратності повітрообміну) на основі тривимірних моделей теплового стану приміщення та даних вимірювань температури.
The technique of definition of heat losses parameters (heat conductivity of inner and outer walls, window and air change rate) of an enclosure on the basis of three-dimensional thermal state models and the data of temperature measurement is stated.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:32:51Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №4 87
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
Введение
Необходимость определения параметров
теплопотерь (в частности коэффициентов те-
плопроводности наружных и внутренних
ограждающих конструкций, окон, кратности
воздухообмена) помещений возникает при ре-
шении вопросов контроля энергоэффектив-
ности и уровня теплопотерь через стены по-
мещения, а также выработки решений по их
снижению. Для определения этих параметров
теплопотерь помещения существует ряд ме-
тодик [1-4], в которых термические сопро-
тивления окон и наружных стен определя-
ются контактным методом с использованием
одномерных моделей стационарной теплопро-
водности. Методика определения термических
сопротивлений внутренних ограждающих кон-
струкций в приведенных источниках не при-
водится. Недостатком такого подхода является
то, что он не позволяет во многих реальных
ситуациях натурного обследования помеще-
ний разместить необходимые датчики на по-
верхностях и поэтому дает локальные значения
термических сопротивлений теплопередач че-
УДК 536.24:697.1
Круковский П.Г., Пархоменко Г.А., Полубинский А.С.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛОПОТЕРЬ ПОМЕЩЕНИЯ
НА ОСНОВЕ ТРЕХМЕРНЫХ МОДЕЛЕЙ
Викладено методику визна-
чення параметрів теплових втрат
приміщення (теплопровідності
внутрішніх та зовнішніх ого-
роджуючих конструкцій, вікна
та кратності повітрообміну) на
основі тривимірних моделей те-
плового стану приміщення та да-
них вимірювань температури.
Изложена методика определе-
ния параметров теплопотерь поме-
щения (теплопроводности внутрен-
них и наружных ограждений, окна и
кратности воздухообмена) на осно-
ве трехмерных моделей теплового
состояния помещения и данных из-
мерения температур.
The technique of definition of heat
losses parameters (heat conductivity
of inner and outer walls, window and
air change rate) of an enclosure on the
basis of three-dimensional thermal state
models and the data of temperature
measurement is stated.
А – эмпирический коэффициент;
F – среднеквадратичное отклонение;
H – высота;
L – длина;
Т – температура;
W – ширина;
x – координата;
α – коэффициент теплоотдачи;
λ – коэффициент теплопроводности.
рез обследуемую конструкцию и не учитывает
влияние локальных особенностей конструкции
стен (оконные проемы, примыкающие стены).
Термические сопротивления, определяемые
нестационарным методом, приведенным в [5],
не учитывают этих локальных особенностей
ограждающих конструкций, а также располо-
жения отопительных приборов возле этих кон-
струкций. Такие допущения связаны с исполь-
зованием упрощенных одномерных моделей
теплового состояния ограждающих конструк-
ций помещения, что не позволяет учитывать
локальные неравномерности полей темпера-
туры и тепловых потоков и, в свою очередь,
оказывает влияние на точность определения
общих термических сопротивлений наружных
ограждающих конструкций.
Использование трехмерных моделей те-
плового состояния ограждающих конструк-
ций является, очевидно, более правильным
подходом для определения эффективной теп-
лопроводности и общего термического сопро-
тивления ограждающих конструкций, необхо-
димых для анализа теплопотерь исследуемого
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №488
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
помещения. Это позволит на основе детального
анализа полей температур и тепловых потоков
на поверхностях рассматриваемых ограждаю-
щих конструкций учитывать все особенности
конструкции, такие как оконные проемы, при-
мыкающие стены и перекрытия, а также учи-
тывать влияние расположения отопительных
приборов и зарадиаторных участков возле
внутренних и наружных стен с повышенными
уровнями температуры. Последнее особенно
важно для более точного расчета полных те-
плопотерь из помещений через ограждающие
конструкции. Такой подход позволит изме-
нить, расширить и сделать более информатив-
ным план возможных измерений температуры
на ограждающих конструкциях, что в свою
очередь позволит оперативно и более точно
получить эффективное значение теплопро-
водности (термическое сопротивление) всей
конструкции и полные теплопотери через нее.
Под эффективной теплопроводностью подраз-
умевается среднее значение теплопроводности
рассматриваемой ограждающей конструкции.
Целью работы является разработка мето-
дики определения (последовательной иден-
тификации) параметров теплопотерь (коэф-
фициенты теплопроводности наружных и
внутренних ограждающих конструкций, окон и
кратность воздухообмена) помещения на осно-
ве трехмерных моделей теплового состояния и
данных измерения температур в анализируе-
мом помещении.
Идея работы состоит в применении трех-
мерных моделей стационарного теплового со-
стояния помещений, которые учитывают все
механизмы теплообмена ограждающих кон-
струкций между собой и окружающей средой.
В таких моделях свободноконвективный те-
плообмен с воздухом предлагается учитывать
с помощью провереных эмпирических зависи-
мостей для среднего или локального значений
коэффициентов теплоотдачи на вертикальных
и горизонтальных поверхностях конструкций.
Лучистый теплообмен рассчитывается в пол-
ной постановке с учетом угловых коэффици-
ентов между поверхностями отопительного
прибора и ограждениями. Отказ от использова-
ния полной постановки задачи и решение трех-
мерной задачи только для теплопроводности
и лучистого теплообмена связан с необходи-
мостью быстрого получения решения прямой
задачи (для быстрого решения обратных задач
идентификации параметров), что не возможно
в случае решения полной системы уравнений
Навье-Стокса с учетом свободноконвективного
теплообмена внутри помещения. В таком слу-
чае, реализация таких численных моделей в со-
временных программных средах (типа ANSYS,
STAR-CD, FLUENT и др.) может быть доста-
точно быстрой, что и требуется для экспресс-
определения параметров теплопотерь помеще-
ния, особенно если использовать технологию
разработки так называемых параметрических
моделей.
Путями достижения поставленной цели
являются:
1. Разработка трехмерной модели теплового
состояния ограждающих конструкций выбран-
ного помещения, учитывающей конвективный
и лучистый теплообмен внутри и снаружи по-
мещения, кондуктивный теплообмен в кон-
струкциях помещения, окне и кратность возду-
хообмена.
2. Разработка методики последовательного
определения перечисленных параметров те-
плопотерь помещения на основе трехмерных
моделей и данных измерения температур.
3. Апробация разработанной методики
определения перечисленных параметров те-
плопотерь на основе вычислительного экспе-
римента.
4. Проведение натурных измерений темпе-
ратуры в выбранном помещении и апробация
разработанной методики определения параме-
тров теплопотерь исследуемого помещения.
Отличие данной работы от работы [8] со-
стоит в изложении и проверке работоспособно-
сти методики последовательного определения
всех параметров теплопотерь (теплопроводно-
сти внутренних и наружных ограждений, окна
и величины кратности воздухообмена) поме-
щения на основе трехмерных моделей теплово-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №4 89
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
го состояния помещения и данных измерения
температур, в то время как в работе [8] изложе-
на методика определения только теплопрово-
дности наружных ограждений.
Часть 1. Модель помещения
Рассматривалась трехмерная модель офис-
ного помещения длиной 5,41 м, шириной
3,04 м и высотой 3,2 м (рис. 1). Толщина на-
ружной стены 2 составляла 0,55 м, размер окна
2,1х2 м, толщина окна 0,2 м, толщина зарадиа-
торного участка стены 0,45 м, ширина зарадиа-
торного участка стены 0,8 м, ширина боковых
вертикальных частей наружной ограждающей
конструкции – 0,7 и 0,34 м. Помещение отапли-
вается радиатором 5.
Поскольку в предлагаемой модели, как
указывалось выше, не решается полная систе-
ма уравнений Навье-Стокса для свободнокон-
вективного теплообмена, то точности задания
коэффициентов теплоотдачи от воздуха в по-
мещении к ограждающим конструкциям уде-
лялось особое внимание. Средние коэффици-
енты конвективной теплоотдачи от воздуха в
помещении к поверхностям ограждающих кон-
струкций определялись по известной и хорошо
опробованной эмпирической зависимости [6]:
, (1)
где Тв – температура воздуха внутри помещения,
Тi – средяя температура i-й поверхности ограж-
дающей конструкции (стены, потолка, пола,
окна); А – эмпирический коэффициент, равный
1,66 для вертикальных поверхностей и 1,16 для
горизонтальных поверхностей конструкций;
vв – средняя скорость воздуха у рассматри-
ваемых поверхностей (принималась 0,3 м/с);
h – характерный размер конструкций, – для
стен высота помещения, для радиатора – высо-
та радиатора, для пола и потолка – их длина.
Рис. 1. Схема исследуемого помещения (а) и наружной ограждающей конструкции (б),
вид изнутри помещения: 1 – потолок, 2 – наружная стена, 3 – окно, 4 – правая боковая
стена, 5 – радиатор, 6 – пол, 7 – левая боковая стена, 8 – внутренняя стена; 9 – наружная
стена, 10 – окно, 11 – зарадиаторный участок наружной стены, точки 1-10 точки
измерения температур.
23 60B i BA T T v hα = ⋅ − +
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №490
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
Конвективно-радиационный теплообмен от наружной поверхности ограждающей конструк-
ции (наружной стены) в окружающий воздух определялся по эмпирической зависимости [7]:
, (2)
где vв – скорость воздуха, обтекающего наруж-
ную поверхность наружной стены, ТСТ – сред-
няя температура наружной поверхности на-
ружной стены, ТОС – температура окружающей
среды.
Схема теплообмена помещения включа-
ет в себя кондуктивный теплообмен в огра-
ждающих конструкциях, конвективный и
радиационный теплообмен ограждающих кон-
струкций с нагревательным прибором, конвек-
тивный теплообмен с воздухом внутри поме-
щения и воздухообмен с окружающей средой.
Более детально математическая модель ис-
следуемого помещения описана в [8].
Часть 2. Алгоритм идентификации
параметров теплопотерь помещения
На основе разработанной модели и данных
измерения температур воздуха внутри и снару-
жи помещения, а также значений температур в
отдельных точках на внутренних поверхностях
конструкций, проводилась последовательная
идентификация эффективных значений коэф-
фициента теплопроводности наружной стены
помещения [8], коэффициента теплопроводно-
сти окна, потолка и кратности воздухообмена.
Задача идентификации теплопроводности на-
ружной стены, окна и потолка по имеющимся
экспериментальным данным ставится как об-
ратная задача [9] определения такого значения
теплопроводности стены, окна или воздухооб-
мена, для которого величина F среднеквадра-
тичного отклонения расчетных и эксперимен-
тальных температур на поверхностях наружной
стены или окна будет минимальной
, (3)
4 4
CT OC
1,910,656
B
CT OC
100 1007,74 3,78 5,67Bv
T T
v e
T T
− ⋅
−
α = ⋅ + ⋅ + ⋅
−
где ТЭ,і – измеренное значение температуры;
ТР,j – значение температуры, получаемое в
результате расчета, n – количество точек с
измеренными температурами. При поиске эф-
фективного значения коэффициента теплопро-
водности наружной стены помещения тем-
пературы на всех остальных конструкциях и
температура воздуха задаются равными изме-
ренным.
Аналогично ищутся эффективные значения
коэффициента теплопроводности окна или по-
толка. При этом температуры на всех осталь-
ных конструкциях и температура воздуха зада-
ются равными измеренным.
После определения коэффициентов тепло-
проводности ограждающих конструкций зна-
чение кратности воздухообмена вычисляется
исходя из теплового баланса помещения. От-
дельные составляющие теплового баланса по-
мещения (значения тепловых потоков через
ограждающие конструкции помещения) берут-
ся из трехмерной модели. В рассматриваемом
случае тепловой баланс помещения можно вы-
разить следующей зависимостью
, (4)
где QРАД – тепловой поток от радиатора;
QНАР.СТ. – тепловой поток через наружную стену
в окружающую среду; QОК – тепловой поток
через окно в окружающую среду; QП – тепло-
вой поток через потолок на чердак; QВЗ – тепло-
вой поток с воздухообменом в окружающую
среду, который и вычисляется из уравнения (4).
Тогда кратность воздухообмена в рассма-
триваемом помещении можно вычислить по
следующей зависимости
,
2
, ,
1
( )
n
Э i Р j
i
T T
F
n
=
−
=
∑
РАД НАР.СТ. ОК П ВЗQ Q Q Q Q= + + +
( )
ВЗ
B OC
Qm
C V T T
=
ρ⋅ ⋅ ⋅ −
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №4 91
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
где ρ – плотность воздуха, С – теплоемкость
воздуха, V – объем исследуемого помещения;
TB – средняя температура воздуха в помещении;
TOC – температура окружающей среды.
Часть 3. Тестовая проверка алгоритма
Для проверки работоспособности пред-
ложенной методики, основанной на трех-
мерных моделях исследуемого помещения,
был проведен следующий вычислительный
эксперимент (решение прямой задачи) с по-
мощью разработанной модели. Значения ко-
эффициентов теплопроводности наружной
стены были выбранными следующими: для
внутренних и наружной стен – 0,8 Вт/(м·К),
окна – 1 Вт/(м·К), пола и потолка – 0,7 Вт/
(м·К), температура наружного воздуха прини-
малась равной -3 °С, радиатора – 61 °С, степень
черноты ограждающих конструкций – 0,95.
В табл. 1 (колонка 2) приведены значения сред-
них температур на наружной стене, окне и по-
толке, которые были получены в вычислитель-
ном эксперименте для определения значений
коэффициента теплопроводности каждой кон-
струкции. На внутренних стенах помещения и
на полу температура составляла 18,6 °С.
Значение коэффициента теплопроводности
наружной стены определялось решением обрат-
ных задач по методике, изложенной выше [8].
Полученные в вычислительном эксперимен-
те значения температуры исследуемой ограж-
дающей конструкции и воздуха в помещении
случайным образом искажались на величину –
1,5 %, что имитирует погрешность бесконтакт-
ного измерения температуры на исследуемых
поверхностях с помощью пирометра (табл. 1,
колонка 3).
В результате решения обратной задачи зна-
чение коэффициента теплопроводности наруж-
ной стены составило 0,814 Вт/(м·К) (точное
значение 0,8), окна – 1,03 Вт/(м·К) (точное зна-
чение 1) и потолка – 0,68 Вт/(м·К) (точное зна-
чение 0,7), что дает погрешность 1,72 %, 3 %
и 2,86 % соответственно. Среднеквадратичное
отклонение (3) составило 0,11 °С. Расчетные
значения температуры на наружной стене, окне
и потолке после решения обратной задачи при-
ведены в табл. 1 (колонка 4).
Часть 4. Определение теплопроводности
внутренних и наружных ограждений, окна
и кратности воздухообмена по данным
экспериментальных измерений в помещении
В исследуемом офисном помещении было
произведено реальное измерение температуры
разных зон наружной ограждающей конструк-
ций, окна и радиатора системы отопления, а
также температуры воздуха внутри помещения
и окружающей среды. Измерения производи-
лись бесконтактным методом с использовани-
Табл. 1. Значения температур в точках измерения
№ точки измерения
температуры
Точное значение
температуры, °С
Искаженное на
1,5 % значение
температуры, °С
Расчетное значение
температуры, °С
1 12,41 12,44 12,24
2 12,43 12,35 12,26
3 12,41 12,38 12,24
4 12,89 12,77 12,73
5 – окно 15 14,97 14,98
6 – потолок 18,6 18,52 18,63
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №492
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
ем инфракрасных пирометров [10], в частности
пирометрa Fluke 574, погрешность измерений
которого составляет 1,5 %.
Время измерений температуры всех по-
верхностей помещения не превышало 15 минут
при условии, что до момента измерения темпе-
ратура воздуха окружающей среды не менялась
более чем на 10 % в течении трех суток. По-
грешность экспериментального определения
температуры не превышала 0,75 °С. Данные
измерений приведены в табл. 2. На внутрен-
них стенах помещения температура составляла
17,5 °С, на полу 17,0 °С, на потолке 16,2 °С.
Скорость воздуха vB в (2), обтекающего наруж-
ную стену, составляла 5 м/с.
По предложенной методикe было опреде-
лено значение эффективного коэффициента
теплопроводности наружной ограждающей
конструкции, окна и потолка помещения, а
также кратности воздухообмена. Для этого
была использована трехмерная модель поме-
щения и экспериментально измеренные зна-
чения температуры внутренней поверхности
наружной ограждающей конструкции. Кри-
терием правильности определения теплопро-
водности является величина среднеквадра-
тичного отклонения получаемых с помощью
модели значений температуры от эксперимен-
тально измеренных. Минимальному значению
среднеквадратичного отклонения (3), равному
0,13 °С, соответствует значение коэффициен-
та теплопроводности, равное 0,775 Вт/(м·К),
которое и является эффективным (средним)
для исследуемой наружной стены, найденное
с помощью предложенной методики. Далее по
приведенной выше методике последовательно
определялись коэффициент теплопроводности
окна, потолка и кратность воздухообмена. Ко-
эффициент теплопроводности окна составил
0,72 Вт/(м·К), потолка 1,22 Вт/(м·К); кратность
воздухообмена составила 0,59 м3/час.
Коэффициент теплопроводности внутрен-
ней стены, противоположной окну и смежных
с окном стен, не определялся, т.к. теплопотери
из исследуемого помещения в примыкающий
к нему коридор и смежные помещения мини-
мальны вследствие малого перепада темпера-
туры воздуха. Разница температуры воздуха со-
ставляли не более 0,5 °С.
Полученные значения коэффициентов те-
плопроводности для наружной стены, потолка,
окна, кратность воздухообмена и разработан-
ная модель исследуемого помещения позволя-
ют легко определить общие теплопотери (для
рассматриваемого помещения 951,9 Вт), что
позволяет решать важные вопросы контроля
Табл. 2. Значения экспериментальных температур
№ Элемент помещения Измеренные
температуры, °С
Рассчитанные
температуры, °С
1 Окружающая среда -3 -3
2 Воздух в комнате 18,3 18,69
3
Наружная стена комнаты:
Точка 2 (рис. 1, б)
Точка 3 (рис. 1, б)
Точка 4 (рис. 1, б)
15,6
15,6
16,4
15,63
15,63
16,17
4 Зарадиаторный участок 32,8 33,11
5 Окно 13,0 12,93
6 Радиатор 61,0 61,0
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №4 93
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
энергоэффективности и уровня теплопотерь
через отдельные ограждающие конструкции
помещения, а также выработки решений по их
снижению. Рассмотренным методом определе-
ны теплопотери через наружную стену, окно,
потолок, а также теплопотери, вызванные воз-
духообменом, которые составили 204,1 Вт;
213,8 Вт; 298,9 Вт и 235,1 Вт, соответственно.
Выводы
1. Разработана трехмерная модель тепло-
вого состояния офисного помещения, учиты-
вающая конвективный, лучистый теплообмен с
воздухом внутри и снаружи помещения и кон-
дуктивный в ограждающих конструкциях.
2. Разработана методика последовательного
определения параметров теплопотерь иссле-
дуемого помещения – эффективной теплопро-
водности наружных стен, окна, потолка и воз-
духообмена помещения по данным измерения
температур, учитывающая такие особенности
конструкции, как оконные проемы, примыкаю-
щие стены и перекрытия, а также расположе-
ние отопительных приборов и зарадиаторных
участков возле внутренних и наружных стен с
повышенными уровнями температуры.
3. На основании вычислительного экспери-
мента проведена апробация разработанной ме-
тодики определения теплопроводности наруж-
ной ограждающей конструкции, окна, потолка
и кратности воздухообмена помещения по дан-
ным измерения температур с погрешностями
измерений, близкими к реальным погрешнос-
тям эксперимента.
4. Проведены натурные измерения темпе-
ратур и с помощью разработанной методики
получено значение коэффициента теплопро-
водности наружной ограждающей конструк-
ции рассматриваемого помещения, равное
0,775 Вт/(м·К), окна 0,72 Вт/(м·К), потолка
1,22 Вт/(м·К) и величины кратности воздухооб-
мена 0,59.
5. Определены общие теплопотери
(951,9 Вт) и значения их отдельных состав-
ляющих: через наружную стену, окно, пото-
лок, а также теплопотери, вызванные воздухо-
обменом, которые соответственно составили
204,1 Вт; 213,8 Вт; 298,9 Вт и 235,1 Вт.
ЛИТЕРАТУРА
1. ВЕМО 05.00.00.000 ДМ. Методика диагно-
стики и энергетических обследований наруж-
ных ограждающих конструкций строительных
сооружений тепловизионным бесконтактным
методом (летний вариант). http://www.wemo.ru/
offers/metodiki.htm.
2. ГОСТ 26254 – 84 «Здания и сооружения.
Методы определения сопротивления теплопе-
редаче ограждающих конструкций».
3. ДСТУ 9864 – 2004 Теплоизоляция. Строи-
тельные элементы. Натурные измерения тепло-
вого сопротивления и коэффициента теплопе-
редачи.
4. МДС 13 – 20.2004 Комплексная мето-
дика по обследованию и энергоаудиту ре-
конструируемых зданий.
5. Круковский П.Г., Пархоменко Г.А., Тадля
О.Ю., Метель М.А. Идентификация параме-
тров теплопотерь помещения по бесконтакт-
ным измерениям температур // Промышленная
теплотехника. – 2009. – №3. – С.69 – 76.
6. В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Суко-
мел. Теплопередача.: Учебник для вузов, изд.
3-е, перераб. и доп. – М., «Энергия», 1975. –
488 с.
7. Леденев В.И., Матвеева И.В. Физико-
технические основы эксплуатации наружных
кирпичных стен гражданских зданий. Уч. По-
собие – Тамбов: Изд. ТГТУ, 2005. – 160 с.
8. Круковский П.Г., Пархоменко Г.А., Полу-
бинский А.С. Определение теплопроводности
наружных стен на основе трехмерных моделей
помещения // Промышленная теплотехника. –
2010. – №2. – С. 82 – 89.
9. Круковский П.Г. Обратные задачи тепло-
массообмена (общий инженерный подход):
Киев: Ин-т технической теплофизики НАН
Украины, 1998. – 224 с.
10. Криксунов Л.З. Справочник по основам
инфракрасной техники. – М.: Советское радио,
1978. – 400 с.
Получено 01.03.2010 г.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60592 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:32:51Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Полубинский, А.С. 2014-04-17T12:27:50Z 2014-04-17T12:27:50Z 2010 Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей / П.Г. Круковский, Г.А. Пархоменко, А.С. Полубинский // Промышленная теплотехника. — 2010. — Т. 32, № 4. — С. 87-93. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60592 536.24:697.1 Изложена методика определения параметров теплопотерь помещения (теплопроводности внутренних и наружных ограждений, окна и кратности воздухообмена) на основе трехмерных моделей теплового состояния помещения и данных измерения температур. Викладено методику визначення параметрів теплових втрат приміщення (теплопровідності внутрішніх та зовнішніх огороджуючих конструкцій, вікна та кратності повітрообміну) на основі тривимірних моделей теплового стану приміщення та даних вимірювань температури. The technique of definition of heat losses parameters (heat conductivity of inner and outer walls, window and air change rate) of an enclosure on the basis of three-dimensional thermal state models and the data of temperature measurement is stated. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Коммунальная и промышленная теплоэнергетика Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей Determination of enclosure heat losses parameters using three-dimensional models Article published earlier |
| spellingShingle | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Полубинский, А.С. Коммунальная и промышленная теплоэнергетика |
| title | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей |
| title_alt | Determination of enclosure heat losses parameters using three-dimensional models |
| title_full | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей |
| title_fullStr | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей |
| title_full_unstemmed | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей |
| title_short | Определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей |
| title_sort | определение параметров теплопотерь помещения на основе трехмерных моделей |
| topic | Коммунальная и промышленная теплоэнергетика |
| topic_facet | Коммунальная и промышленная теплоэнергетика |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60592 |
| work_keys_str_mv | AT krukovskiipg opredelenieparametrovteplopoterʹpomeŝeniânaosnovetrehmernyhmodelei AT parhomenkoga opredelenieparametrovteplopoterʹpomeŝeniânaosnovetrehmernyhmodelei AT polubinskiias opredelenieparametrovteplopoterʹpomeŝeniânaosnovetrehmernyhmodelei AT krukovskiipg determinationofenclosureheatlossesparametersusingthreedimensionalmodels AT parhomenkoga determinationofenclosureheatlossesparametersusingthreedimensionalmodels AT polubinskiias determinationofenclosureheatlossesparametersusingthreedimensionalmodels |