Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа
Выполнено обобщение экспериментальных данных по фактору аналогии Рейнольдса для различных интенсификаторов теплообмена. Показано, что экспериментальные данные располагаются в области между кривыми для поверхности со сферическими углублениями при малых числах Рейнольдса и оребренной поверхности при б...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Дата: | 2010 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2010
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60598 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа / А.А. Халатов, Окишев А.В., Онищенко В.Н. // Промышленная теплотехника. — 2010. — Т. 32, № 5. — С. 5-13. — Бібліогр.: 32 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860091313525882880 |
|---|---|
| author | Халатов, А.А. Окишев, А.В. Онищенко, В.Н. |
| author_facet | Халатов, А.А. Окишев, А.В. Онищенко, В.Н. |
| citation_txt | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа / А.А. Халатов, Окишев А.В., Онищенко В.Н. // Промышленная теплотехника. — 2010. — Т. 32, № 5. — С. 5-13. — Бібліогр.: 32 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Выполнено обобщение экспериментальных данных по фактору аналогии Рейнольдса для различных интенсификаторов теплообмена. Показано, что экспериментальные данные располагаются в области между кривыми для поверхности со сферическими углублениями при малых числах Рейнольдса и оребренной поверхности при больших числах Рейнольдса.
Виконано узагальнення експериментальних даних по фактору аналогії Рейнольдса для різних інтенсифікаторів теплообміну. Показано, що всі експериментальні дані розташовуються в області між кривими для поверхні з сферичними заглибленнями при малих числах Рейнольдса і оребреної поверхні при великих числах Рейнольдса.
Generalization of experimental data is executed on the Reynolds analogy for the different enhancers of heat transfer. It is shown that experimental datum is disposed in an area between curves for a surface with the spherical dimples at the small Reynolds numbers and rib surface at the large Reynolds numbers.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:23:26Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №5 5
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Виконано узагальнення екс-
периментальних даних по фак-
тору аналогії Рейнольдса
для різних інтенсифікаторів
теплообміну. Показано, що всі
експериментальні дані розташо-
вуються в області між кривими
для поверхні з сферичними загли-
бленнями при малих числах Рей-
нольдса і оребреної поверхні при
великих числах Рейнольдса.
Выполнено обобщение экспе-
риментальных данных по фактору
аналогии Рейнольдса для различных
интенсификаторов теплообмена.
Показано, что экспериментальные
данные располагаются в области
между кривыми для поверхности
со сферическими углублениями при
малых числах Рейнольдса и ореб-
ренной поверхности при больших
числах Рейнольдса.
Generalization of experimental data
is executed on the Reynolds analogy for
the different enhancers of heat transfer.
It is shown that experimental datum is
disposed in an area between curves for a
surface with the spherical dimples at the
small Reynolds numbers and rib surface
at the large Reynolds numbers.
УДК 532.516: 536.24.01
Халатов А.А., Окишев А.В., Онищенко В.Н.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ОБОБЩЕНИЕ ОПЫТНЫХ ДАННЫХ ПО ФАКТОРУ
АНАЛОГИИ РЕЙНОЛЬДСА ДЛЯ ИНТЕНСИФИКАТОРОВ
ТЕПЛООБМЕНА РАЗЛИЧНОГО ТИПА
Введение
Применение интенсификаторов теплообме-
на наряду с ростом теплообмена приводит к уве-
личению сопутствующих потерь давления. В
качестве параметра, учитывающего качество ин-
тенсификатора теплообмена, чаще всего исполь-
зуется фактор аналогии Рейнольдса (FAR) [1]:
, (1)
характеризующий соотношение интенсифика-
ции теплообмена к росту потерь давления. В
качестве эталонных в соотношении (1) исполь-
зуются значения числа Нуссельта Nu0 и коэф-
фициента гидравлического сопротивления f0 в
плоском канале с гладкими стенками, при оди-
наковом эквивалентном числе Рейнольдса. При
этом число Рейнольдса Re определяется по па-
раметрам потока на входе в канал и его гидрав-
лическому (эквивалентному) диаметру. При
использовании фактора аналогии Рейнольдса
(FAR) необходимо помнить, что неравенство
FAR < 1,0 не означает ухудшение теплогидрав-
лических свойств канала с интенсификатора-
ми теплообмена. Оно лишь показывает невоз-
можность улучшения теплогидравлических
характеристик за счет данного метода при не-
изменных значениях скорости потока и диамет-
ра канала.
В ранее опубликованной статье [2] было по-
казано, что в ряде случаев применение поверх-
ностных генераторов вихрей приводит к опе-
режающему росту теплообмена по сравнению
с ростом гидравлических потерь (FAR > 1,0).
В ней также было показано, что представление
опытных данных в системе координат Nu/Nu0
– f/f0 позволяет получить более обоснованные
выводы о характеристиках интенсификаторов
d – диаметр выступа;
D – диаметр углубления;
Dэкв – эквивалентный диаметр канала;
f – коэффициент сопротивления;
h – глубина углубления;
H – высота канала;
L – длина вдоль потока между углублениями;
φ – угол атаки;
γ – плотность заполненности углублениями;
ReDэкв = W·Dэкв/ν – число Рейнольдса;
Nu – число Нуссельта.
0
0
Nu NuFAR /
f / f
=
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №56
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
теплообмена и фактору аналогии Рейноль-
дса. Дальнейшие исследования и публика-
ции различных авторов показали, что условие
FAR > 1,0 зависит от режима обтекания и гео-
метрических размеров углублений. Поэтому,
авторами была поставлена задача широкого
обобщения опубликованных эксперименталь-
ных данных как для определения характери-
стик каналов с поверхностными генераторами
вихрей (углублениями), так и для каналов с ин-
тенсификаторами теплообмена, выступающи-
ми в поток.
Поверхностные генераторы вихрей
На рис. 1 приведены результаты обобщения
опытных данных для каналов с поверхност-
ными генераторами вихрей сферической формы
без «загромождения» проходного сечения кана-
ла. В табл. 1 приведены конструктивные и ре-
жимные параметры углублений, представлен-
ных на рис. 1.
Рис. 1. Фактор аналогии Рейнольдса для каналов с поверхностными углублениями:
1 − мелкие сферические углубления, труба [3]; 2 − глубокие сферические углубления, труба [3];
3 − сферические углубления, прямоугольный канал [4]; 4 − сферические углубления, труба [5];
5 − сферические углубления, прямоугольный канал, воздух [6]; 6 − сферические углубления на
обеих сторонах канала [7]; 7 − сферические углубления на одной стороне канала [8];
8 − двухрядные системы углублений (L/D=2,12) [10,11]; 9 − двухрядные системы углублений
(L/D=4,12) [10, 11]; 10 − цилиндрические углубления на трубе [9]; 11 − сферические углубления
на обеих поверхностях канала (γ = 67 %) [12]; 12 − сферические углубления на обеих поверх-
ностях канала (γ = 55 %) [12]; 13 − сферические углубления на обеих поверхностях канала
(γ = 40%) [12]; 14 − овально-сферические углубления на обеих поверхностях канала (γ = 73 %)
[12]; 15 − овально-сферические углубления на обеих поверхностях канала (γ = 65 %) [12];
16 − овально-сферические углубления на обеих поверхностях канала (γ = 60 %) [12];
17 − поверхность со сферическими углублениями при малых числах Рейнольдса;
18 − оребренная поверхность при больших числах Рейнольдса.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №5 7
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Табл. 1. Поверхностные углубления
№
Интенсификатор,
форма сечения
канала
Эквивалентное
число
Рейнольдса, Re
Геометриче-
ские параме-
тры
Nu/Nu0 f/f0 FAR
1
Мелкие сфери-
ческие углубле-
ния, труба [3]
7000…20000 1,08…1,16 1,04…1,15 1,03...1,00
2
Крупные сфери-
ческие углубле-
ния, труба [3]
7000…20000 1,13...1,32 1,21…1,65 0,93…0,80
3
Сферические
углубления,
прямоугольный
канал [4]
20000…100000
h/d=0,13
γ=13 %
h/D=0,02
1,15 1,16…1,23 0,99…0,93
4
Сферические
углубления,
труба [5]
10000…66000 h/d=0,1
h/D=0,0225 0,95…1,43 1,01…1,11 0,94…1,28
5
Сферические
углубления,
прямоугольный
канал, воздух [6]
4000…30000
h/d=0,14
h/H=0,06
H/d=2,33
1…1,138 1,07…1,05 0,93…1,07
6
Сферические углу-
бления на обеих
сторонах канала
[7]
1,82...2,60 1,30...5,20 1,70...0,50
7
Сферические
углубления на
одной стороне
канала [8]
1,82…1,60 1,30…5,50 1,40…0,30
8
Двухрядные
системы углубле-
ний [10,11]
L/D=2,12 0,42…2,76 0,30…2,30 1,20…1,70
9
Двухрядные си-
стемы углублений
[10,11]
L/D=4,12 2,02…2,80 1,35…3,50 1,73…0,60
10
Цилиндрические
углубления на
трубе [9]
2,00 8,00 0,25
11
Сферические
углубления на
обеих поверхнос-
тях канала [12]
1000...15000 γ=67 % 1,90…3,60 0,80…2,50 2,37…1,00
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №58
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Подавляющее большинство опытных дан-
ных располагается в достаточно узкой области
между линиями 17 и 18, которые соответствен-
но характеризуют поверхности со сферически-
ми углублениями при малых числах Рейнольд-
са и оребренные поверхности при больших
числах Рейнольдса. Эта область постепен-
но сужается при увеличении отношения f/f0.
Опережающий рост теплообмена по сравне-
нию с увеличением гидравлических потерь на-
блюдается для каналов № 4 – 9, 11 – 13, которые
располагаются в области f/f0 < 3,5. Как правило,
это углубления с высокой плотностью располо-
жения углублений (60 % и более). Наибольшее
значение фактора аналогии Рейнольдса в этой
области достигает 1,75. Нарушение аналогии
Рейнольдса в пользу теплообмена в области
f/f0 < 3,5 обусловлено специфической приро-
дой вихрей, генерируемых поверхностными
углублениями, которые в большей степени воз-
действуют на профиль температуры около стен-
ки, чем на профиль скорости [1].
Для интенсификаторов № 1, 4 и 5 фактор
аналогии Рейнольдса больше единицы в диапа-
зоне чисел Рейнольдса Re = 7000…20000,
Re = 19000…66000 и Re = 10000…30000.
Интенсификаторы, выступающие в поток
На рис. 2 приведены результаты обобщения
опытных данных для поверхностных генера-
торов вихрей с «загромождением» поперечного
сечения канала, а также для интенсификаторов
теплообмена выступающего типа. Здесь также
представлены результаты исследований для ка-
налов с сочетанием поверхностных выступов и
углублений. В табл. 2 приведены конструктив-
ные и режимные параметры исследованных
интенсификаторов.
Так же как и для поверхностных углубле-
ний, в данном случае все экспериментальные
12
Сферические
углубления на
обеих поверхно-
стях канала [12]
1000…20000 γ=55 % 1,30…2,25 1,00…2,00 1,30…0,88
13
Сферические
углубления на
обеих поверхнос-
тях канала [12]
1000…20000 γ=40 % 1,20…1,80 0,75…1,80 1,60…0,83
14
Овально-
сферические
углубления на
обеих поверхнос-
тях канала [12]
1000…4000 γ=73 % 2,40…3,00 25,0…65,0 0,09…0,05
15
Овально-
сферические
углубления на
обеих поверхнос-
тях канала [12]
1000…4000 γ=65 % 2,50…4,20 18,0…32,0 0,138…0,133
16
Овально-
сферические
углубления на
обеих поверхнос-
тях канала [12]
1000…4000 γ=60 % 2,00…4,30 20,0…30,0 0,10…0,14
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №5 9
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
точки располагаются в достаточно узкой об-
ласти между линиями, характеризующими по-
верхности со сферическими углублениями при
малых числах Рейнольдса и поверхности с реб-
рами при больших числах Рейнольдса. Опере-
жающим ростом теплообмена (не более 1,25 по
фактору аналогии Рейнольдса) обладают только
каналы с кольцевыми поперечными выступами
в трубе и каналы со сферическими выступами
в прямоугольном канале. Другие интенсифика-
Рис. 2. Фактор аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена, выступающих
в поток: 1 − кольцевые поперечные выступы, труба [13]; 2 − спиральные выступы, труба
[14, 15]; 3 − выступы скошенные, неразрезные, квадратный канал [16]; 4 − выступы ско-
шенные, разрезные, квадратный канал [16]; 5 − сферические выступы, прямоугольный ка-
нал [17, 18]; 6 − сферические выступы и углубления, труба [18, 19]; 7 − мелкие сферические
выступы, труба [3]; 8 − сферические выступы, прямоугольный канал [6]; 9 − внутренние
канавки [20]; 10 − сферические выступы на плоской поверхности [12]; 11 − 60º сплошные и
разрезные ребра [7]; 12 − 90º разрезные ребра [7]; 13 − чередующиеся сферические выступы-
углубления [20]; 14 − внутренние спиральные канавки [20]; 15 − «плотный» контакт выс-
тупов с противоположной стенкой [21 - 28]; 16 − проволочные спиральные вставки (ПСВ)
в круглом канале [31]; 17 − ПСВ в круглом канале [29, 30]; 18 – дельтаобразные генераторы
вихрей (расположенные навстречу потоку) [32]; 19 – сплошные V-образные ребра (600) [32];
20 – сплошные ребра перпендикулярные потоку (900) [32]; 21 – дельтаобразные генераторы
вихрей (направленные вдоль по потоку) [32]; 22 – V-образные ребра, разрезные (600) [32]; 23
– 600 разрезные ребра [32]; 24 – 900 разрезные ребра [32]; 25 – сплошные ребра под углом 600 к
потоку [32]; 26 − поверхность со сферическими углублениями при малых числах Рейнольд-
са; 27 − оребренная поверхность при больших числах Рейнольдса.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №510
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
№
Интенсификатор,
форма сечения
канала
Эквивалентное
число
Рейнольдса, Re
Геометричес-
кие парамет-
ры
Nu/Nu0 f/f0 FAR
1
Кольцевые попе-
речные выступы,
труба [13]
10000…40000 h/D=0,02
h/D=0,01 1,30…1,61 1,16…1,38 1,05...1,25
2
Спиральные
выступы, труба
[14, 15]
50000…300000 h/D=0,04 1,73 2,49…3,99 0,69…0,43
3
Выступы ско-
шенные, нераз-
резные, квадрат-
ный канал [16]
10000…80000 h/D=0,0625
φ=45° 2,60…1,97 4,72…6,00 0,55…0,32
4
Выступы ско-
шенные, разрез-
ные, квадратный
канал [16]
10000…80000 h/D=0,0625
φ=45° 2,61…2,34 4,43…5,62 0,58…0,41
5
Сферические
выступы, пря-
моугольный
канал [17,18]
4000…20000 h/d=0,5
h/D=0,43 1,51…1,77 1,35…2,20 1,11…0,80
6
Сферические
выступы и углу-
бления, труба
[18, 19]
10000…100000 h/D=0,25 2,19 2,31 0,94
7
Мелкие сфери-
ческие выступы,
труба [3]
7000…20000 1,17…1,32 1,28…1,68 0,92…0,77
8
Сферические вы-
ступы, прямоу-
гольный канал,
воздух [6]
4000…30000
h/d=0,21
h/H=0,125
H/d=1,68
1,58…1,45 2,07…2,15 0,76…0,67
9 Внутренние ка-
навки [20] 1,40…1,37 4,00…3,50 0,35…0,39
10
Сферические вы-
ступы на плоской
поверхности [12]
2,50…2,56 5,00…8,00 0,50…0,32
11
60º - сплошные и
разрезные ребра
[7]
3,20…3,00 8,00…10,0 0,40…0,30
12 90º - разрезные
ребра [7] 3,42 9,00 0,38
Табл. 2. Интенсификаторы теплообмена, выступающие в поток
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №5 11
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
торы, такие как поверхностные ребра (сплош-
ные и разрезные), V-образные сплошные и
разрезные ребра, дельтаобразные генераторы
вихрей, чередование сферических выступов и
углублений, проволочные вставки в канале (за-
крутка потока) и др. характеризуются фактором
аналогии Рейнольдса меньше единицы, т.е. для
них рост гидравлического сопротивления всег-
да опережает рост теплообмена. Это объясня-
ется диссипативной природой вихрей, порож-
даемых интенсификаторами, выступающими в
поток. Такие вихри диффундируют в ядро по-
тока, турбулизируют его и диссипируют в нем.
Как и в предыдущем случае, фактор аналогии
13
Чередующиеся
сферические
выступы-
углубления [20]
1,80…2,72 9,00…17,0 0,20…0,16
14
Внутренние спи-
ральные канавки
[20]
2,60…3,08 13,0…18,0 0,17…0,22
15
«Плотный» кон-
такт выступов
с противопо-
ложной стенкой
[21-28]
1,85…5,80 4,0…30,0 0,18…0,50
16
ПСВ (проволоч-
ные спиральные
вставки) в круг-
лом канале [31]
0,90…2,00 1,00…8,00 0,90…0,25
17 ПСВ в круглом
канале [29, 30] 1,00…3,00 1,0…15,0 1,00…0,20
18
Дельтаобраз-
ные ребра (на-
встречу по пото-
ку) [32]
2,30…3,25 7,1…8,8 0,26…0,45
19 V – образные
ребра (600) [32] 2,0…2,8 8,1…10,8 0,18…0,34
20 900 ребра [32] 1,5…2,1 5,5…6,5 0,23…0,38
21
Дельтаобразные
ребра (вдоль по
потоку) [32]
2,1…2,4 6,0…8,9 0,23…0,40
22 V – образные
ребра (600) [32] 2,49…3,29 6,5…7,5 0,33…0,50
23 Разрезные ребра
(600) [32] 2,5…2,8 7,0…8,0 0,31…0,40
24 Разрезные ребра
(900) [32] 2,0…2,6 8,0…8,9 0,22…0,32
25 Сплошные ребра
(600) [32] 1,7…2,6 7,5…9,5 0,18…0,34
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №512
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рейнольдса больше единицы наблюдается в об-
ласти f/f0 < 3,5.
Выводы
Выполнено обобщение по фактору анало-
гии Рейнольдса опубликованной базы экспери-
ментальных данных для интенсификаторов
теплообмена различного типа. Показано, что
все экспериментальные данные располагают-
ся в области между кривыми для поверхности
со сферическими углублениями при малых
числах Рейнольдса и оребренной поверхности
при больших числах Рейнольдса. Опережаю-
щий рост теплообмена по сравнению с ростом
гидравлического сопротивления обнаружен
только в области f/f0 < 3,5, фактор аналогии
Рейнольдса больше единицы наблюдается в
«узких» каналах с поверхностными углублени-
ями без «загромождения» поперечного сечения
канала, а также в каналах с кольцевыми попе-
речными выступами и сферическими поверх-
ностными выступами. Полученные результаты
могут использоваться для определения фактора
интенсификации теплообмена при известном
значении относительных гидравлических по-
терь и наоборот. Они могут также использо-
ваться при оценке факторов интенсификации
теплообмена и потерь давления для ранее неис-
следованных интенсификаторов теплообмена.
ЛИТЕРАТУРА
1. Халатов А.А. Теплообмен и гидроди-
намика около поверхностных углублений (лу-
нок). − К.: Ин-т технической теплофизики НАН
Украины, 2005. − 140 с.
2. Халатов А.А., Онищенко В.Н., Борисов
И.И. Аналогия переноса теплоты и количества
движения в каналах с поверхностными генера-
торами вихрей // К.: Доклады НАН Украины.
− 2007. − № 6. − С. 70 – 75.
3. Шрадер И.Л. и др. Интенсифициро-
ванные ТВП // Теплоэнергетика, 1999, №9. −
С. 54 − 56.
4. Нагога Г.П. Эффективные способы
охлаждения лопаток высокотемпературных га-
зовых турбин. − М.: МАИ, 1996. − 100 с.
5. Беленький М.Я., Готовский М.А., Леках
Б.М. Экспериментальное исследование тепло-
вых и гидравлических характеристик тепло-
обменных поверхностей, формированных сфе-
рическими лунками / Теплофизика высоких
температур.−1991.− Т.29, №6. − С. 1142 − 1147.
6. Гортышов Ю.Ф., Попов И.А., Олимпиев
В.В., Щелчков А.В., Каськов С.И. Теплогидрав-
личевкая эфективность перспективных спосо-
бов интенсификации теплоотдачи в каналах те-
плообменного оборудования. Интенсификация
теплообмена: монография // – Казань: Центр
инновационных технологий, 2009. − 531 с.
7. Chyu M.-K., Yu Y., Ding H., Downs J.P. &
Soechting F.O. Concavity Enhanced Heat Transfer
in an Internal Cooling Passage // Preprint ASME.–
1997. − Paper No 97-GT-437.
8. Moon H.-K., O'Konnel T. & Glezer B.
Channel Height Effect on Heat Transfer and
Friction in a Dimpled Passage // ASME.– 1999. −
Paper No 99-GT-163.
9. Кубанский П.Н. Поведение резонансной
системы в потоке // Л.: Журнал технической
физики, 1957. − Т. 27, № 1. – С. 180 – 188.
10. Онищенко В.Н., Халатов А.А., Шевцов
С.В. Теплообмен за двумя рядами углублений
различной геометрической формы // К.: Про-
мышленная теплотехника. – 2007. − № 6. −
С. 10 − 15.
11. Халатов А.А., Онищенко В.Н. Теплооб-
мен за двойным рядом поверхностных генера-
торов цилиндрической и сферической формы //
К.: Доклады НАН Украины. − 2008. − № 2. –
С. 91 − 96.
12. Халатов А.А., Борисов И.И., Шевцов
С.В. Тепломассообмен и теплогидравлическая
эффективность вихревых и закрученных по-
токов. − Институт технической теплофизики
HАН Украины. – Киев. – 2005. – 500 с.
13. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Копп И.З.,
Мякочин А.С. Эффективные поверхности те-
плообмена. − М.: Энергоатомиздат, 1998. −
407 с.
14. Боголюбов Ю.Н., Лифшиц М.Н., Григо-
рьев Г.В. Результаты исследования и промыш-
ленного внедрения винтообразно профилиро-
ванных труб // Теплоэнергетика. − 1981, №7.
− С. 48 − 50.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2010, т. 32, №5 13
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
15. Савельев П.А. Исследование гидравли-
ческого сопротивления спирально профилиро-
ванных труб при больших числах Рейнольдса.
// Изв. Вузов. Энергетика. − 1981. − №5. −
С. 43 − 46.
16. Лау, Макмиллин, Хан. Характеристики те-
плообмена при турбулентном течении в канале
квадратного сечения со скошенными дискрет-
ными ребрами // Современное машинострое-
ние, А. − 1991. − №10. − С. 99 − 107.
17. Berkoune A. and Al-Shemmeri T.T. Pressure
drop and friction correlations of compact heat
exchangers dimped flat tubes. 1993 ISHMT
International conference on New Developments in
Heat Exchangers. Lisbon, Portugal. 1993.
18. Кириллов П.Л., Юрьев Ю.С., Бобков В.П.
Справочник по теплогидравлическим расче-
там. М.: Энергоатомиздат, 1984. – 296 с.
19. Тейлор и др. Измерение и расчет влияния
неоднородной шероховатости поверхности на
коэффициент трения при турбулентном тече-
нии. // Современное машиностроение, А. 1989.
− №7. − С. 100 − 105.
20. Кикнадзе Г.И., Гачечиладзе И.А., Алек-
сеев В.В. Самоорганизация смерчеобразных
струй в потоках вязких сплошных сред и ин-
тенсификация тепломассообмена, сопровожда-
ющая это явление. − М.: Изд-во Московского
энергетического института.– 2005.– 83 с.
21. Moon H.K., O’Connel T. and Sharma
R. Heat transfer enhancement using a convex-
patterned surface // Preprint of ASME, June 2002.
GT2002-30476, USA.
22. Онищенко В.Н., Халатов А.А., Ковален-
ко А.С. Теплогидравлическая эффективность
плоских каналов с поверностными генератора-
ми вихрей и выступами // Киев: Промышлен-
ная теплотехника. − 2005. − № 6. − С. 5 − 14.
23. Borisov I., Khalatov A., Kobzar S., &
Glezer B. Heat transfer and pressure losses in a
narrow dimpled channel structured with spherical
protrusions // Proceedings of ASME Turbo Expo
50, 2004. GT2004-54204 Reno, USA. – P. 1 – 15.
24. Борисов И.И., Халатов А.А., Кобзарь
С.Г. Теплообмен и сопротивление в щелевых
каналах со сферическими углублениями и дис-
танционирующими элементами // Промышлен-
ная теплотехника.− 2005.− 27, №5. − С. 10 − 17.
25. Moon S.W., Lau S.C. Turbulent heat
transfer measurements on a wall with concave
and cylindrical dimples in a square channel //
Proceedings of ASME Turbo Expo-48, June 2002,
№ GT2002-30208, Amsterdam, the Netherlands
P. 1 – 9.
26. Burgess N. K., Ligrani P. M. Effects of
dimple depth on Nusselt Numbers and Friction
Factors for Internal Cooling in a Channel //
Proceedings of ASME Turbo Expo-50, June 2004,
№ GT2004-54232. –Vienna, Austria. – P. 1 – 10.
27. Gazi I. Mahmood, Mounir Z. Sabbah and
Phillip M. Ligrani. Heat transfer in a channel
with dimples and protrusions on opposite walls //
Journal of Thermophysics and Heat Transfer. Vol.
15. № 3. July-September 2001. – P. 275 – 283.
28. Гортышов Ю.Ф., Олимпиев В.В., Попов
И.А. Эффективность промышленно перспек-
тивных интенсификаторов теплоотдачи // Из-
вестия Российской Академии наук. – Серия:
Энергетика. – 2002. – № 3. − С. 102 – 118.
29. Мигай В.К., Новожилов И.Ф. Интенси-
фикация теплообмена внутри труб путем ис-
кусственной шероховатости // Теплоэнергети-
ка. – 1964, №9. – С. 60 – 63.
30. Пермяков Б.А., Рамадан А. Эл. Ш., Ак-
сенов А.К. Повышение эффективности воз-
духоподогревателей со стеклянными трубами
// Промышленная энергетика. – 1995, №7. –
С. 35 – 36.
31. Сударев А.В., Халатов А.А., Сударев Б.В.
Интенсификация теплоотдачи в каналах тепло-
обменного оборудования с проволочными спи-
ральными вставками / Газотурбинные техноло-
гии. Май 2009, – №4 (75).
32. B. Weigand, J. Von Wolfersdorf, S. O.
Neumann. Internal cooling for industrial gas
turbines: present state and novel approaches //
International Symposium on Experimental and
Computational Aerothermodynamics of Internal
Flows, Gdansk, Poland, September 4 – 7, 2001. –
P. 67 – 78.
Получено 29.07.2009 г.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60598 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:23:26Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Халатов, А.А. Окишев, А.В. Онищенко, В.Н. 2014-04-17T16:59:23Z 2014-04-17T16:59:23Z 2010 Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа / А.А. Халатов, Окишев А.В., Онищенко В.Н. // Промышленная теплотехника. — 2010. — Т. 32, № 5. — С. 5-13. — Бібліогр.: 32 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60598 532.516: 536.24.01 Выполнено обобщение экспериментальных данных по фактору аналогии Рейнольдса для различных интенсификаторов теплообмена. Показано, что экспериментальные данные располагаются в области между кривыми для поверхности со сферическими углублениями при малых числах Рейнольдса и оребренной поверхности при больших числах Рейнольдса. Виконано узагальнення експериментальних даних по фактору аналогії Рейнольдса для різних інтенсифікаторів теплообміну. Показано, що всі експериментальні дані розташовуються в області між кривими для поверхні з сферичними заглибленнями при малих числах Рейнольдса і оребреної поверхні при великих числах Рейнольдса. Generalization of experimental data is executed on the Reynolds analogy for the different enhancers of heat transfer. It is shown that experimental datum is disposed in an area between curves for a surface with the spherical dimples at the small Reynolds numbers and rib surface at the large Reynolds numbers. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Тепло- и массообменные процессы Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа Generalization of experimental data on the Reynolds analogy for the different enhancers of heat transfer Article published earlier |
| spellingShingle | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа Халатов, А.А. Окишев, А.В. Онищенко, В.Н. Тепло- и массообменные процессы |
| title | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа |
| title_alt | Generalization of experimental data on the Reynolds analogy for the different enhancers of heat transfer |
| title_full | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа |
| title_fullStr | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа |
| title_full_unstemmed | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа |
| title_short | Обобщение опытных данных по фактору аналогии Рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа |
| title_sort | обобщение опытных данных по фактору аналогии рейнольдса для интенсификаторов теплообмена различного типа |
| topic | Тепло- и массообменные процессы |
| topic_facet | Тепло- и массообменные процессы |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60598 |
| work_keys_str_mv | AT halatovaa obobŝenieopytnyhdannyhpofaktoruanalogiireinolʹdsadlâintensifikatorovteploobmenarazličnogotipa AT okiševav obobŝenieopytnyhdannyhpofaktoruanalogiireinolʹdsadlâintensifikatorovteploobmenarazličnogotipa AT oniŝenkovn obobŝenieopytnyhdannyhpofaktoruanalogiireinolʹdsadlâintensifikatorovteploobmenarazličnogotipa AT halatovaa generalizationofexperimentaldataonthereynoldsanalogyforthedifferentenhancersofheattransfer AT okiševav generalizationofexperimentaldataonthereynoldsanalogyforthedifferentenhancersofheattransfer AT oniŝenkovn generalizationofexperimentaldataonthereynoldsanalogyforthedifferentenhancersofheattransfer |