Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур
Рассматривается методика последовательной идентификации параметров теплопотерь помещения (тепловых проводимостей ограждающих конструкций и кратность воздухообмена) на основе модели теплового состояния помещения и бесконтактных измерений температур на внутренних поверхностях ограждений, отопительного...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60787 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур / П.Г. Круковский, Г.А. Пархоменко, О.Ю. Тадля, М.А. Метель // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 3. — С. 69-76. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859819346042290176 |
|---|---|
| author | Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Тадля, О.Ю. Метель, М.А. |
| author_facet | Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Тадля, О.Ю. Метель, М.А. |
| citation_txt | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур / П.Г. Круковский, Г.А. Пархоменко, О.Ю. Тадля, М.А. Метель // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 3. — С. 69-76. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Рассматривается методика последовательной идентификации параметров теплопотерь помещения (тепловых проводимостей ограждающих конструкций и кратность воздухообмена) на основе модели теплового состояния помещения и бесконтактных измерений температур на внутренних поверхностях ограждений, отопительного прибора (например, радиатора), а также наружного и внутреннего воздуха. Показана работоспособность методики и возможность ее использования в целях энергоаудита помещений.
Розглядається методика послідовної ідентифікації параметрів тепловтрат приміщення (теплопровідності огороджуючих конструкцій та кратність повітрообміну) на основі моделі теплового стану приміщення та безконтактних вимірів температур на внутрішніх огороджуючих конструкціях, опалювального пристрою (наприклад, радіатора), а також повітря зовні та усередині приміщення. Показано працездатність методики та можливість її застосування з метою енергоаудиту приміщень.
The technique of successive identification of the heat loss parameter of an apartament (walls heat conductivity and rate of air exchange) based on a thermal state model of the apartament and contactless temperature measurements of the inner surfaces of walls, heating device (for example, radiator), and internal and external air is considered. The serviceability of the technique and the possibility of its use with the purpose of apartment energy audit is shown.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:24:46Z |
| format | Article |
| fulltext |
стве температурного интервала, в котором следу=
ет хранить и транспортировать топливо, является
интервал T > Т0. В частности, для исследованно=
го нами сорта мазута таковым является интервал
Т > 7 оС.
ЛИТЕРАТУРА
1. Батуев С.П., Корягин В.А. Особенности
хранения и подготовки к сжиганию обводненно=
го жидкого топлива в мазутном хозяйстве котель=
ной// Промышленная энергетика. – 1987. – № 5. –
C. 35–37.
2. Булгаков А.Б., Булгаков Б.Б., Доброногов В.Г.
Возврат в технологический оборот шламов хра=
нилищ жидкого топлива на теплоэлектростанци=
ях// Новости теплоснабжения. – 2003. – № 10.
3. Белосельский Б.С. Технология топлива и
энергетических масел. – М.: Изд=во МЭИ, 2003. –
340 с.
4. Пат. 78094 Україна, МПК 7 G01N11/16.
Спосіб визначення реологічних характеристик
консистентних рідин/ Булавін Л.А., Актан О.Ю.,
Забашта Ю.Ф., Ніколаєнко Т.Ю. – Опубл.
15.02.2007, Бюл. № 2.
5. Aktan O., Svechnikova O., Nikolayenko T. The
method of determination of material shear elasticity
in the cours of its solidification// Functional
Materials. – 2007. – № 1. – Р. 146–148.
6. Rademeyer M., Douglas L. Dorset. Crystal Structure
of Wax Lamellar Interfaces A Residual Petroleum Fraction
Characterized by Electron Crystallography // J. Phys.
Chem. B. – 2001. – № 22. – Р. 5139–5143.
7. Евдокимов И.Н., Елисеев Н.Ю. Особеннос=
ти вязкого течения жидких углеводородных сред
с повышенным содержанием смолисто=асфаль=
теновых веществ//Химия и технология топлив и
масел. – 1999. – № 6. – С. 32–34.
8. Гросберг А.Ю., Хохлов А.Р. Статистическая
физика макромолекул. – М.: Наука, 1989. – 342 с.
9. Кристенсен Р. Введение в теорию вязкоуп=
ругости. – М.: Мир, 1974. – 338 с.
10. Уорд И. Механические свойства твердых
полимеров. – М.: Химия, 1975. – 357 с.
Получено 28.04.2009 г.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3 69
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
Розглядається методика послідовної
ідентифікації параметрів тепловтрат
приміщення (теплопровідності огород#
жуючих конструкцій та кратність
повітрообміну) на основі моделі тепло#
вого стану приміщення та безконтактних
вимірів температур на внутрішніх ого#
роджуючих конструкціях, опалювально#
го пристрою (наприклад, радіатора), а
також повітря зовні та усередині
приміщення. Показано працездатність
методики та можливість її застосування
з метою енергоаудиту приміщень.
Рассматривается методика последо#
вательной идентификации параметров
теплопотерь помещения (тепловых про#
водимостей ограждающих конструкций и
кратность воздухообмена) на основе мо#
дели теплового состояния помещения и
бесконтактных измерений температур на
внутренних поверхностях ограждений,
отопительного прибора (например, ради#
атора), а также наружного и внутреннего
воздуха. Показана работоспособность
методики и возможность ее использова#
ния в целях энергоаудита помещений.
The technique of successive identifica#
tion of the heat loss parameter of an
apartament (walls heat conductivity and
rate of air exchange) based on a thermal
state model of the apartament and con#
tactless temperature measurements of the
inner surfaces of walls, heating device (for
example, radiator), and internal and exter#
nal air is considered. The serviceability of
the technique and the possibility of its use
with the purpose of apartment energy audit
is shown.
УДК 536.24:697.1
КРУКОВСКИЙ П.Г., ПАРХОМЕНКО Г.А.,
ТАДЛЯ О.Ю., МЕТЕЛЬ М.А.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ИДЕНТИФИКАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛОПОТЕРЬ
ПОМЕЩЕНИЯ ПО БЕСКОНТАКТНЫМ ИЗМЕРЕНИЯМ
ТЕМПЕРАТУР
Введение
В последнее время ввиду удорожания энерго=
носителей актуальным является вопрос энерго=
сбережения при отоплении зданий. Для проведе=
ния мероприятий по снижению энергозатрат
здания необходимо знать основные характеристи=
ки (параметры) теплопотерь через ограждающие
конструкции и c вентиляцией, для чего определя=
ются термические сопротивления ограждающих
конструкций и кратность воздухообмена. Для
определения этих параметров существует ряд ме=
тодик, позволяющих анализировать потери теп=
ловой энергии через наружные ограждающие
конструкции здания [1]. В этих методиках терми=
ческие сопротивления окон и наружных стен опре=
деляются раздельно. Недостатком такого подхода
является то, что он не учитывает теплопотери с
вентиляцией (воздухообменом). Учет потерь теп=
ловой энергии с вентиляцией достаточно сложен
и нуждается либо в дорогостоящем и длительном
по времени проведения эксперименте, либо в
сложной математической модели рассматривае=
мого помещения, учитывающей основные про=
цессы теплообмена и аэродинамики как внутри,
так и снаружи помещения.
В существующих на данный момент норма=
тивных документах, регламентирующих методы
определения термических сопротивлений ограж=
дающих конструкций (например [2]), проведе=
ние измерений температур ограждающих
конструкций для оценки термического сопро=
тивления, а в последствии и анализа теплопо=
терь, должно производиться контактным спосо=
бом в течение достаточно длительного периода
времени (до 2=х недель). В современных услови=
ях проведение длительных контактных измере=
ний часто невозможно. Реализовать такой экспе=
римент сложно даже в новых, а тем более в уже
существующих и эксплуатируемых зданиях и по=
мещениях.
Поэтому представляет интерес развитие мето=
дов ускоренного обследования зданий и помеще=
ний с использованием кратковременных бескон=
тактных измерений температур элементов
помещения, но при использовании более слож=
ных, чем в [2], расчетных моделей этих помеще=
ний. При этом так же, как и в [2], нужно исполь=
зовать период слабо изменяющейся температуры
наружного воздуха, но применять более сложные
и более информативные модели стационарного
теплового режима помещения (например, анало=
гичные [3, 4]).
Примером анализа теплового режима и иден=
тификации параметров теплопотерь помещений
с помощью решения обратных задач [5] на базе
компьютерной модели являются работы [3,4], в
которых рассматриваются помещения типовой
двухкомнатной квартиры. Для идентификации
параметров в [3] использовались данные натур=
ного эксперимента (контактные измерения тем=
70 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
А – эмпирический коэффициент;
с – теплоемкость;
h – характерный размер для стен (высота
помещения), для радиатора (высота
радиатора);
k – коэффициент тепловой связи;
m – коэффициент кратности воздухообмена;
n – количество узлов, количество измерений
температур в помещениях во времени;
S – площадь теплообмена;
Т, t – температура;
ΔТ – величина изменения температуры после
изменения параметра на Δp;
p – значение параметра;
Δp – величина изменения параметра;
Q – тепловыделение или теплопоглощение;
V – объем помещения;
v – скорость воздуха внутри помещения;
Z – величина чувствительности;
α – коэффициент теплоотдачи;
δ – расстояние между узлами;
λ – коэффициент теплопроводности;
ρ – плотность;
τ – время.
Индексы нижние:
i – номер рассматриваемого узла;
j – номер узла, связанного с i=тым;
0 – начальное значение;
в – воздух.
ператур в течение 2=х недель) и методика однов=
ременной (параллельной) идентификации нес=
кольких параметров теплопотерь помещения
(определялись тепловые проводимости огражда=
ющих конструкций и кратности воздухообмена).
В [4] отмечено, что применение такой методики
может приводить к плохой идентифицируемости
параметров, причиной чего предположительно
являлась неточность модели теплообмена поме=
щения.
Целью работы является разработка и проверка
методики последовательной идентификации па=
раметров теплопотерь помещения в стационар=
ном режиме по данным кратковременных бес=
контактных измерений температур воздуха и
ограждающих конструкций, что позволяет прово=
дить комплексную оценку теплопотерь помеще=
ний и вырабатывать решения по их снижению.
Методику последовательной идентификации
параметров теплопотерь помещения рассмотрим
на примере офисного помещения (рис. 1), распо=
ложенного на 2=м этаже двухэтажного здания.
Внутренние размеры помещения составляют:
длина – 5,75 м, ширина – 4,15 м, высота – 3,2 м;
размеры окон – 1,45 х 2,1 м. В комнате – одна
наружная стена с двумя окнами, под которыми
установлены два чугунных радиатора типа М=140
водяной централизованной системы отопления,
размер каждого из них 0,86 х 0,58 х 0,16 м. Рассто=
яние между окнами – 0,7 м.
Физическая модель
Схема теплообмена в помещении следующая.
Теплота от радиаторов 1 поступает в помещение
конвективным и радиационным путем. Воздух
передает теплоту внутренним 3 и наружным ог=
раждающим конструкциям 4. Теплопередача че=
рез наружную стену 4 и окна 2 происходит кон=
векцией и теплопроводностью.
Учитывается радиационный теплообмен меж=
ду радиаторами и всеми ограждающими
конструкциями. В окружающую среду теплота от
внешней поверхности наружной стены передает=
ся посредством конвективного теплообмена. Из
помещения в окружающую среду теплота также
передается посредством вентиляции (воздухооб=
мен). Учитывается передача теплоты через пото=
лок в объем чердака и через пол 6 в помещение,
расположенное этажом ниже. Между рассматри=
ваемым и соседними боковыми помещениями
принято условие отсутствия теплообмена вслед=
ствие идентичности тепловых режимов. Присут=
ствует теплообмен с коридором через стену с
дверным проемом 5.
Математическая модель
Математическая модель теплового режима
рассматриваемого помещения представляет со=
бой систему обыкновенных дифференциальных
уравнений первого порядка для каждого из рас=
сматриваемых расчетных узлов модели. Для i=го
узла, связанного с некоторым количеством j=тых
узлов, уравнение имеет вид
,
i ≠ j, t = t(τ), (1)
где слагаемое в левой части уравнения учитывает
изменение внутренней энергии в узле, а слагае=
мые в правой части – подведенную или отведен=
( )
, 1
n
i
i i i i j i j i j i
i j
t
c V k S t t Q− −
=
∂
ρ = − ±
∂τ ∑
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3 71
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
Рис. 1. Схема исследуемого помещения:
1 – радиатор; 2 – окна; 3 – внутренние стены;
4 – наружная стена; 5 – дверь; 6 – пол.
ную теплоту к данному узлу за счет различных
механизмов теплообмена, последнее – тепловы=
деление или теплопоглощение в узле.
Под узлом модели подразумевается структур=
ный элемент помещения, имеющий заданный
объем и теплофизические свойства. Теплообмен
между узлами характеризуется коэффициентами
тепловых связей ki–j, которые вычисляются раз=
личным способом в зависимости от вида тепло=
обмена (теплопроводность, конвективный и ра=
диационный теплообмен). Для конвективного
теплообмена между радиатором и воздухом, воз=
духом и ограждающими конструкциями выраже=
ние для тепловой связи имеет вид [6]:
ki–j = А(⎪ti – tj⎪ + 60vв
2/h)0,33, (2)
где A = 1,15 – для вертикальных поверхностей и
1,6 – для горизонтальных поверхностей; vв = 0,3 м/c;
для связи теплопроводностью в ограждающих
конструкциях
ki–j = λi/δi–j . (3)
Для радиационного теплообмена между ради=
атором и ограждающими конструкциями и меж=
ду самими ограждающими конструкциями ис=
пользуется зависимость Стефана–Больцмана [6].
Для связи воздухообменом между помещени=
ем и окружающей средой
ki–j = (mcρV)/(3600S). (4)
Для определения теплового режима помеще=
ния была создана компьютерная комбинирован=
ная (0–1=мерная) математическая модель в сос=
редоточенных параметрах, состоявшая из 44
узлов и 116 связей между ними (рис. 2.), в кото=
рой учитывается конвективный и радиационный
теплообмен между ограждающими конструкция=
ми и радиатором. Точками на рис. 2 обозначены
номера узлов компьютерной модели помещения.
Отличия примененной в данной работе физичес=
кой и математической моделей от рассмотрен=
ных в [3] состоит в строгом учете радиационного
теплообмена между ограждающими конструкци=
ями, что повысило точность результатов.
Экспериментальное исследование
В описанной выше комнате (рис. 1) было про=
изведено измерение температуры всех ограждаю=
щих конструкций, окон и радиаторов системы
отопления, а также температуры окружающей
среды. Измерения производились бесконтактным
методом с использованием пирометра Fluke 574.
Измерение температур каждой поверхности про=
изводилось в 5 точках (4=х углах и в центре), да=
лее производилось осреднение полученных зна=
чений [7]. Время измерений температур всех
поверхностей помещения не превышало 5 минут
при условии, что до момента измерения темпера=
тура воздуха окружающей среды не менялась бо=
лее чем на 10% в течение трех суток. Погрешность
экспериментального определения температур не
превышала 0,75 oС. Данные измерений приведе=
ны в табл. 1.
Алгоритм определения значений
параметров теплопотерь исследуемого
помещения
Далее на основе имеющейся модели помеще=
ния и данных измерения стационарного распре=
деления температур в отдельных точках поме=
щения проводилась идентификация параметров
теплопотерь помещения (тепловых проводи=
мостей ограждающих конструкций и кратность
воздухообмена). Задача идентификации пара=
метров теплопотерь ставится как задача опреде=
ления параметров модели по имеющимся экс=
72 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
Рис. 2. План исследуемого помещения с указанием
некоторых расчетных узлов модели.
периментальным данным с помощью решения
обратных задач [5] на базе разработанной моде=
ли помещения.
В работе рассматривается методика последо=
вательной идентификации параметров теплопо=
терь помещения путем решения обратных задач с
применением компьютерной модели. Последо=
вательность определения параметров теплопо=
терь помещения определяется на стадии анализа
чувствительности, который позволяет опреде=
лить степень влияния каждого параметра на тем=
пературу различных узлов модели.
Основное отличие предлагаемой методики
последовательной идентификации от разрабо=
танной ранее методики параллельной идентифи=
кации [5] заключается в особенностях её алго=
ритма. В методике параллельной идентификации
определение всех неизвестных параметров про=
изводится одновременно, в то время как в мето=
дике последовательной – один за другим.
Алгоритм этой методики состоит в следую=
щем:
1. Идентификация первого параметра.
1.1. Задаются температуры во всех узлах моде=
ли, где они измерялись, кроме температуры, ко=
торая наиболее чувствительна к первому иденти=
фицируемому параметру. Часто геометрически
узел с такой температурой расположен наиболее
близко к этому идентифицируемому параметру.
1.2. Проводится идентификация (подбор) пер=
вого параметра. Идентификация параметра счи=
тается завершенной в случае, если:
= различие вычисленной и экспериментально
измеренной температур, соответствующих иден=
тифицируемому параметру, не превышает малого
наперед заданного значения, например 0,1 оС;
= значение идентифицируемого параметра ста=
ло равным ограничению.
1.3. После завершения идентификации перво=
го параметра температура в этом узле также зада=
ется равной экспериментально измеренной.
2. Далее такая процедура повторяется для всех
остальных параметров.
Такую методику авторы назвали методикой
последовательной идентификации.
Апробация методики идентификации пара=
метров помещений проводилась как с помощью
решения тестовых задач и использования вычис=
лительного эксперимента, так и с использовани=
ем натурных экспериментальных данных.
Как правило, на величины идентифицируе=
мых параметров, значения которых определяют=
ся по известным величинам в литературе или из
физических соображений, необходимо наклады=
вать ограничения сверху и снизу. К примеру, ко=
эффициент теплопроводности кирпичной клад=
ки не может выходить за пределы диапазона
0,5…0,9 Вт/(м·К) в нормальных условиях эксплуа=
тации помещения.
Результаты, приведенные в табл. 1, свидетель=
ствуют о том, что максимальное расхождение
экспериментальных и расчетных температур со=
ставляет 0,13 оС для окна № 2, что соответствует
погрешности 0,95% и приемлемо для расчетов.
Если в ходе идентификации значение искомо=
го параметра выходит за пределы допустимого ди=
апазона, необходимо принудительно присвоить
параметру соответствующее верхнее или нижнее
граничное значение для продолжения расчетов.
Перед проведением идентификации необхо=
димо произвести анализ чувствительности пара=
метров модели. Он заключается в определении
параметров, наиболее сильно влияющих на соот=
ветствующие значения температур в точках по=
мещения, где измерялась температура. Критери=
ем степени влияния является безразмерный
комплекс:
, (5)
где Δp = 5 %.
Результаты анализа чувствительности темпе=
ратур в точках помещения, где измерялась темпе=
ратура и параметры теплопотерь приведены в
табл. 2. Погрешность определения параметров
решением обратной задачи не превышает 5% и
зависит от точности совпадения соответствую=
щих им расчетных и экспериментальных темпе=
ратур (0,1 оС ).
Тестовая проверка алгоритма
В результате проведения вычислительного
эксперимента (решение прямой задачи) с точны=
ми (известными) значениями параметров тепло=
0 0
T p
T p
Δ Δ
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3 73
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
потерь помещения (табл. 3) были получены точ=
ные значения всех температур в узлах модели. В
значения температур, используемых для иденти=
фикации, искусственно вносились случайные
погрешности (максимальные значения составля=
ли до 5%), имитирующие погрешности реально=
го эксперимента. Идентификация проводилась
как по точным данным, так и по возмущенным.
Идентификация параметров по точным данным
показала полное совпадение найденных пара=
метров с точными значениями. Результаты иден=
тификации параметров по неточным (возму=
щенным) данным также показало достаточно
хорошее совпадение найденных параметров с
точными (табл.3), а близость расчетных и “экс=
периментальных” температур – в табл. 1.
Проверка алгоритма по данным
натурного эксперимента
Значения параметров, найденные в результате
проведения идентификации по данным натурно=
го эксперимента, приведены в табл. 3.
Полученные результаты показывают возмож=
ность определения параметров и теплопотерь по=
мещения на базе экспериментальных данных с
использованием методики последовательной
идентификации, и их значения находятся в до=
пустимых физичных пределах. Идентификация
параметров теплопотерь помещения, проведен=
ная выше, позволяет проводить детальный ана=
лиз теплопотерь помещения, результаты которо=
го приведены в табл. 4.
74 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
Та б л . 1 . Значения температур в узлах измерения при решении тестовой задачи
Та б л . 2 . Результаты анализа чувствительности параметров теплопотерь помещения
Суммарные теплопотери помещения состави=
ли 658,3 Вт. В процентном соотношении: потери
через окна – 39%, через наружную стену – 24,8%,
через потолок – 21,8% и с воздухообменом –
14,4%.
Выводы
1. Проведен кратковременный экспери=
мент по измерению температур ограждающих
конструкций комнаты бесконтактным мето=
дом, для которого была разработана модель
теплового состояния.
2. Разработана методика последовательной
идентификации параметров теплопотерь поме=
щения (тепловые проводимости ограждающих
конструкций и кратность воздухообмена) в ста=
ционарном режиме.
3. Показана пригодность разработанной ме=
тодики при идентификации параметров помеще=
ния по данным кратковременных измерений
(2…6 часов). Определены значения тепловых
проводимостей ограждающих конструкций
комнаты и величины кратности воздухообмена,
равные 1,29 Вт/(м2·К) для наружной стены,
3,2 Вт/(м2·К) для окон, 3,14 Вт/(м2·К) для потол=
ка, кратность воздухообмена составила 0,21.
4. Идентификация параметров теплопотерь
позволила получить значения теплопотерь поме=
щения через окна, наружную стену, потолок и с
воздухообменом, а также полные теплопотери
помещения.
Авторы выражают благодарность Декуше Л.В.
и Декуше О.Л. за помощь в проведении эксперимен*
тальной части работы.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3 75
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
Та б л . 3 . Результаты идентификации параметров помещения
Та б л . 4 . Теплопотери помещения
ЛИТЕРАТУРА
1. ВЕМО 05.00.00.000 ДМ. Методика диаг=
ностики и энергетических обследований наруж=
ных ограждающих конструкций строительных
сооружений тепловизионным бесконтактным ме=
тодом (летний вариант). http://www.wemo.ru/offers/
metodiki.htm
2. ГОСТ 26254 – 84 “Здания и сооружения.
Методы определения сопротивления теплопере=
даче ограждающих конструкций”.
3. Круковский П.Г., Судак О.Ю. Расчетно=
экспериментальный подход к анализу теплового
состояния и теплопотерь помещений// Промыш=
ленная теплотехника. – 2001. – № 6. – С.1 – 7.
4. П.Г. Круковский, О.Ю. Тадля Идентифици=
руемость параметров модели теплового режима
типовой двухкомнатной квартиры // Промышлен=
ная теплотехника. – 2007. – Т.28, № 5. – С. 95 – 103.
5. Круковский П.Г. Обратные задачи тепло=
массообмена (общий инженерный подход): Ки=
ев: Ин=т технической теплофизики НАН Украи=
ны, 1998. – 224 с.
6. В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел.
Теплопередача. – М.: Энергия, 1975. – 488 с.
7. Криксунов Л.З. Справочник по основам
инфракрасной техники. – М.: Советское радио,
1978. – 400 с.
Получено 16.02.2009 г.
76 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 3
КОММУНАЛЬНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60787 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:24:46Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Тадля, О.Ю. Метель, М.А. 2014-04-19T17:30:49Z 2014-04-19T17:30:49Z 2009 Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур / П.Г. Круковский, Г.А. Пархоменко, О.Ю. Тадля, М.А. Метель // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 3. — С. 69-76. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60787 536.24:697.1 Рассматривается методика последовательной идентификации параметров теплопотерь помещения (тепловых проводимостей ограждающих конструкций и кратность воздухообмена) на основе модели теплового состояния помещения и бесконтактных измерений температур на внутренних поверхностях ограждений, отопительного прибора (например, радиатора), а также наружного и внутреннего воздуха. Показана работоспособность методики и возможность ее использования в целях энергоаудита помещений. Розглядається методика послідовної ідентифікації параметрів тепловтрат приміщення (теплопровідності огороджуючих конструкцій та кратність повітрообміну) на основі моделі теплового стану приміщення та безконтактних вимірів температур на внутрішніх огороджуючих конструкціях, опалювального пристрою (наприклад, радіатора), а також повітря зовні та усередині приміщення. Показано працездатність методики та можливість її застосування з метою енергоаудиту приміщень. The technique of successive identification of the heat loss parameter of an apartament (walls heat conductivity and rate of air exchange) based on a thermal state model of the apartament and contactless temperature measurements of the inner surfaces of walls, heating device (for example, radiator), and internal and external air is considered. The serviceability of the technique and the possibility of its use with the purpose of apartment energy audit is shown. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Коммунальная и промышленная теплоэнергетика Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур Identification of heat loss parameter of an apartment by temperature measurements Article published earlier |
| spellingShingle | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур Круковский, П.Г. Пархоменко, Г.А. Тадля, О.Ю. Метель, М.А. Коммунальная и промышленная теплоэнергетика |
| title | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур |
| title_alt | Identification of heat loss parameter of an apartment by temperature measurements |
| title_full | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур |
| title_fullStr | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур |
| title_full_unstemmed | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур |
| title_short | Идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур |
| title_sort | идентификация параметров теплопотерь помещения по бесконтактным измерениям температур |
| topic | Коммунальная и промышленная теплоэнергетика |
| topic_facet | Коммунальная и промышленная теплоэнергетика |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60787 |
| work_keys_str_mv | AT krukovskiipg identifikaciâparametrovteplopoterʹpomeŝeniâpobeskontaktnymizmereniâmtemperatur AT parhomenkoga identifikaciâparametrovteplopoterʹpomeŝeniâpobeskontaktnymizmereniâmtemperatur AT tadlâoû identifikaciâparametrovteplopoterʹpomeŝeniâpobeskontaktnymizmereniâmtemperatur AT metelʹma identifikaciâparametrovteplopoterʹpomeŝeniâpobeskontaktnymizmereniâmtemperatur AT krukovskiipg identificationofheatlossparameterofanapartmentbytemperaturemeasurements AT parhomenkoga identificationofheatlossparameterofanapartmentbytemperaturemeasurements AT tadlâoû identificationofheatlossparameterofanapartmentbytemperaturemeasurements AT metelʹma identificationofheatlossparameterofanapartmentbytemperaturemeasurements |