Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале
Представлено экспериментальное исследование гидродинамических характеристик двухфазного потока, установлено влияние режимных параметров, способа подачи газа в рабочий канал и геометрических характеристик канала на структуру потока, определены границы устойчивого двухфазного режима. Представлено експ...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Datum: | 2009 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2009
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60907 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале / М.К. Безродный, П.А. Барабаш, И.А. Назарова, А.П. Костюк // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 27-33. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859525177236258816 |
|---|---|
| author | Безродный, М.К. Барабаш, П.А. Назарова, И.А. Костюк, А.П. |
| author_facet | Безродный, М.К. Барабаш, П.А. Назарова, И.А. Костюк, А.П. |
| citation_txt | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале / М.К. Безродный, П.А. Барабаш, И.А. Назарова, А.П. Костюк // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 27-33. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Представлено экспериментальное исследование гидродинамических характеристик двухфазного потока, установлено влияние режимных параметров, способа подачи газа в рабочий канал и геометрических характеристик канала на структуру потока, определены границы устойчивого двухфазного режима.
Представлено експериментальні дослідження гідродинамічних характеристик двофазного потоку, встановлено вплив режимних параметрів, способу подачі газу в робочий канал та геометричних характеристик каналу на структуру потоку, визначено межі стійкого двофазного режиму.
Experimental study of the hydrodynamic characteristics of two-phase flow is presented; the influence of regime parameters, the way of gas feed to the working channel and geometrical parameters of the channel on the flow structure is established; the limits of steady two-phase mode are determined.
|
| first_indexed | 2025-11-25T21:33:30Z |
| format | Article |
| fulltext |
Введение
Большинство вопросов повышения эффектив=
ности работы контактных аппаратов связано с
тепло= и массообменом между жидкостью и газом.
Развитие новых современных технологий требует
глубокого изучения процесса тепломассообмена
при высокой турбулизации поверхности контак=
тирующих фаз. Основным критерием разработки
новых высокоэффективных контактных аппара=
тов является интенсификация процесса тепломас=
сообмена и уменьшение капитальных затрат.
Достаточно развитая межфазная поверхность
жидкой и газовой фаз создается при пузырько=
вом или струйном барботаже газа в жидкости. Та=
кой режим взаимодействия сред используется в
различных контактных аппаратах, имеющих
форму высоких колонн, рабочее пространство
которых разделено горизонтальными тарелками
на ряд камер. Барботажные аппараты характери=
зуются повышенной интенсивностью тепло= и
массообмена на единицу объема аппарата, допус=
кают работу с загрязненными и умеренно вязки=
ми жидкостями, нечувствительны к колебаниям
расхода теплоносителей. Однако к их недостат=
кам относятся сложность конструкции, металло=
емкость, высокое гидравлическое сопротивление
[1]. В режиме барботажа такие аппараты работа=
ют вблизи критических скоростей движения газа,
то есть на 15…20% ниже так называемой скорос=
ти захлебывания, при которой наблюдается поте=
ря устойчивости противоточного движения фаз,
повышенный унос воды и вследствие этого – по=
вышение гидравлического сопротивления. Явле=
ние захлебывания определяется взаимодействием
сил трения, инерции, тяжести и поверхностного
натяжения, а также геометрическими характе=
ристиками аппарата.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 27
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Представлено експериментальні
дослідження гідродинамічних характе-
ристик двофазного потоку, встановлено
вплив режимних параметрів, способу
подачі газу в робочий канал та геомет-
ричних характеристик каналу на струк-
туру потоку, визначено межі стійкого
двофазного режиму.
Представлено экспериментальное
исследование гидродинамических ха-
рактеристик двухфазного потока, уста-
новлено влияние режимных параметров,
способа подачи газа в рабочий канал и
геометрических характеристик канала
на структуру потока, определены грани-
цы устойчивого двухфазного режима.
Experimental study of the hydrodynam-
ic characteristics of two-phase flow is pre-
sented; the influence of regime parame-
ters, the way of gas feed to the working
channel and geometrical parameters of the
channel on the flow structure is estab-
lished; the limits of steady two-phase
mode are determined.
УДК 536.24
БЕЗРОДНЫЙ М.К., БАРАБАШ П.А.,
НАЗАРОВА И.А., КОСТЮК А.П.
Национальный технический университет Украины “Киевский политехнический институт”
ГИДРОДИНАМИКА ПРОТОЧНОГО БАРБОТАЖНОГО
СЛОЯ В ВЕРТИКАЛЬНОМ КАНАЛЕ
Во = d/δ – число Бонда;
d – диаметр;
Frпл = Qm/δ(gδ)0,5 – число Фруда для пленки
жидкости;
g – ускорение свободного падения;
Qm – объемная плотность орошения;
w – приведенная скорость воздуха;
ΔP/L – продольный средний градиент полных
потерь давления;
δ = (σ/(g(ρ – ρг)))0,5 – постоянная Лапласа;
ρ – плотность;
σ – коэффициент поверхностного натяжения.
Индексы:
вх – воздух;
г – газ;
тр – труба;
ш – шайба.
На кафедре ТПТ НТУУ “КПИ” был разрабо=
тан контактный аппарат [2], в котором организо=
вано движение газов со скоростью выше 15 м/с,
т.е превышающей верхнюю границу захлебыва=
ния противоточного движения газа и пленки
жидкости в вертикальных трубах. При таких зна=
чениях скоростей газового потока в вертикаль=
ном канале создается восходящее спутное движе=
ние фаз. Результаты экспериментального
исследования гидродинамических характеристик
восходящего спутного течения пленки жидкости
и газа изложены в работах [3,4]. Эти исследова=
ния позволили установить эффективный режим
работы контактного аппарата, а также получить
обобщенные зависимости для расчета величины
гидравлического сопротивления в восходящем
спутном течении пленки жидкости и газа в вер=
тикальной трубе. При работе контактного аппа=
рата в таком режиме достигаются высокие значе=
ния коэффициентов тепло= и массоотдачи [5, 6].
Поверхностью контакта в этом случае является
волновая пленка жидкости, которая течет по
стенкам канала, а газ движется в ядре потока.
Интенсифицировать тепломассообмен можно
путем увеличения межфазной поверхности, что
можно достичь в проточном барботажном слое в
вертикальной трубе, снизив при этом скорость
газовой фазы. Вопрос о режимах и формах дви=
жения газожидкостных смесей в трубах неболь=
шого диаметра, а также гидравлическое сопро=
тивление в проточном барботажном слое в
настоящее время еще мало изучен. В данной ра=
боте представлено экспериментальное исследо=
вание гидродинамических характеристик про=
точного барботажного слоя в вертикальной трубе
с целью установления режимов наиболее рацио=
нальной и экономичной работы контактного ап=
парата с такой двухфазной системой.
Схема экспериментальной установки и
методика проведения экспериментов
Исследования проводились на эксперимен=
тальной установке, схема которой представлена
на рис. 1.
Основными составными частями установки
являются: камера входа 1, камера смешения 2,
рабочий канал 4 с участком визуализации 5, ка=
мера сбора жидкости 6 с сепаратором 7. Внутрен=
ний диаметр участка визуализации 5 совпадает с
диаметром рабочего канала 4, что предотвращает
возмущение двухфазного потока. Камера входа 1
выполняет роль ресивера для воздуха, который
подается компрессором 17. Устройство для ввода
жидкости выполнено в виде камеры смешения 2
с пористой вставкой 3, которая согласована с
внешним диаметром трубы рабочего канала 4.
Рабочий канал выполнен в виде труб с внутренним
диаметром 0,017 м, 0,026 м, 0,035 м и высотой
0,143 м, 0,264 м, 0,437м. Расход воздуха измерял=
ся ротаметрами 15 и регулировался при помощи
вентилей 16. Расход воды, которая подавалась в
28 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 1. Схема экспериментальной установки:
1 – камера входа; 2 – камера смешения;
3 – пористая вставка; 4 – рабочий канал;
5 – участок визуализации; 6 – камера сбора
жидкости; 7 – сепаратор;
8, 9, 10, 11 – термопары; 12 – микроманометр;
13, 15 – ротаметры, 14, 16 – вентили;
17 – компрессор; 18 – шайба.
камеру смешения 2, измерялся ротаметрами 13 и
регулировался вентилями 14.
На входе в канал размещались шайбы 18, име=
ющие одно или несколько отверстий. Диаметры
отверстий в шайбах составляли 5 мм, 8 мм и 10 мм
(при одном отверстии). Установка перед рабочим
участком шайбы необходима для предотвраще=
ния провала жидкости. При этом значение ско=
рости потока воздуха в сечении шайбы было не
меньше 15…16 м/с, что обеспечивало подачу всей
жидкости в рабочий канал. В ходе проведения
экспериментальных исследований изучалось
влияние способа ввода воздуха в рабочий канал.
В первом случае воздух подавался в рабочий ка=
нал через шайбу с одним отверстием, во втором –
через шайбу с несколькими отверстиями, при
этом суммарная площадь отверстий в шайбе бы=
ла равной площади сечения шайбы с одним от=
верстием.
Методика исследования гидродинамических
режимов двухфазного адиабатного течения была
построена на основе изучения закономерностей
изменения продольного среднего градиента пол=
ных потерь давления ΔP/L, который определялся
как отношение общего перепада давления в по=
токе ΔP к расстоянию между отборами давления L.
Перепад давлений измерялся микроманометром
12. Для измерения перепада давлений в стенке
трубы были просверлены отверстия диаметром 2 мм.
Отверстия соединялись с объемом небольших
емкостей, выполняющих роль сепараторов. В
нижней части сепараторов собиралась жидкость,
а верхняя, воздушная часть, соединялась с мик=
романометром, с помощью которого производи=
лось измерение перепада давления.
Результаты экспериментов и их анализ
При проведении экспериментальных исследо=
ваний были получены зависимости продольного
среднего градиента полных потерь давления
ΔP/L на измерительном участке от приведенной
скорости воздуха и объемной плотности ороше=
ния для различных шайб, диаметров рабочего ка=
нала и его высоты. Также проводились визуаль=
ные наблюдения за характерными режимами
течения, которые фиксировались с помощью фо=
тосъемки.
На рис. 2 представлены зависимости продоль=
ного среднего градиента полных потерь давления
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 29
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 2. Зависимость продольного среднего градиента полных потерь давления при dтр = 0,017 м,
dш = 5,4 мм: а – от приведенной скорости воздуха: 1 – Qm = 8,99·10–6 м2/с; 2 – 6,56·10–5; 3 – 2,1·10–4;
б – от объемной плотности орошения: 1 – wвх = 1,84 м/с; 2 – 2,45; 3 – 3,06; 4 – 5,26; 5 – 9; 6 – 14.
ба
от приведенной скорости воздуха и объемной
плотности орошения.
Характер полученных зависимостей меняется
с увеличением приведенной скорости газа, что
свидетельствует о существовании различных ре=
жимов течения. Первый излом графика (рис. 2, а)
наблюдается при скорости воздуха wвх = 6…7 м/с.
Дальнейшее увеличение скорости воздушного
потока сопровождается более резким падением
ΔP/L. Изменение характера зависимости про=
дольного градиента полных потерь давления от
скорости воздуха объясняется тем, что при ско=
ростях меньше 6…7 м/с в рабочем канале проис=
ходит барботирование потока воздуха сквозь
столб жидкости без заметного взаимодействия
фаз, как в непроточном барботажном слое.
При увеличении скорости воздуха выше 6…7 м/с
происходит более активное взаимодействие фаз
на границе раздела, вызывающее рост уноса жид=
кости, что увеличивает среднее газосодержание
двухфазного слоя и более интенсивно уменьшает
гидростатическую составляющую общего пере=
пада давления. Значение критической скорости
газа при этом согласуется с соответствующим
значением для начала процесса “захлебывания”
течения при противотоке газа и пленки жидкос=
ти [7]. Следующий излом графика соответствует
значению приведенной скорости газа 11…12 м/с,
выше которой наблюдается резкое снижение об=
щего перепада давления. Это может быть объяс=
нено образованием сквозного газового канала в
ядре двухфазного потока вследствие выброса пе=
ремычек жидкости между большими пузырями и
газовыми снарядами, что обеспечивает резкое
снижение гидростатической составляющей ΔP
практически до нуля. Рост ΔP при дальнейшем
увеличении скорости газа обусловлен только
ростом потерь на трение в разделенном восходя=
щем двухфазном потоке. Этот участок зависи=
мости соответствует началу упорядоченного вос=
ходящего кольцевого течения, что также
согласуется с результатами визуальных наблюде=
ний. Явный минимум гидравлического сопротив=
ления, наблюдаемый при приведенной скорости
воздушного потока ~14 м/с, количественно соот=
ветствует инверсии течения, при которой проис=
ходит прекращение нисходящего течения пленки
жидкости при разделенном двухфазном течении
и начинается формирование упорядоченного
восходящего кольцевого течения [7, 8].
При увеличении плотности орошения качест=
венный характер кривых ΔP/L = f(wвх) на рис. 2, а
не изменяется. Однако увеличение расхода жид=
кости вызывает уменьшение газосодержания по=
тока, что затрудняет образование устойчивого га=
зового стержня в ядре двухфазного потока и, как
следствие, обеспечивает меньшее относительное
снижение критического значения ΔP/L. При
достаточно большой плотности орошения кри=
вая ΔP/L = f(wвх) плавно переходит через мини=
мум функции без провала значений ΔP/L, что
объясняется отсутствием разделения фаз при
увеличении скорости воздуха выше критическо=
го значения. Наличие минимума на кривой зави=
симости ΔP/L = f(wвх) связано с противополож=
ным влиянием гидростатической составляющей
перепада давления и потерь на трение на общий
перепад давления ΔP при увеличении скорости
воздуха.
Опытные данные, приведенные на рис. 2, б,
свидетельствуют о монотонном влиянии плот=
ности орошения на величину ΔP/L за исключе=
нием нижней кривой, соответствующей крити=
ческой скорости воздуха wвх ≈ 14 м/с. При этом
интенсивный рост значений ΔP/L на первом
участке зависимости свидетельствует о постепенном
вытеснении сквозного газового стержня в централь=
ной части потока, и при увеличении плотности оро=
шения выше значения Qm = (6…7)·10–5 м2/с наблю=
дается “беспровальный” режим течения
двухфазного потока при переходе через крити=
ческую скорость газа.
На рис. 3 представлена зависимость продоль=
ного среднего градиента полных потерь давления
от приведенной скорости воздуха при различных
способах подачи воздуха в рабочий канал (раз=
ных диаметрах отверстия и их количестве во
входной шайбе).
Из рисунка видно, что для канала диаметром
17 мм на зависимость ΔP/L = f(wвх) практически
не влияет изменение диаметра отверстия шайбы
(рис. 3, а), так же как и изменение количества от=
верстий в шайбе при сохранении неизменной
суммарной площади проходного сечения отверс=
тий (рис. 3, б). Данное обстоятельство, по=види=
мому, объясняется тем, что на формирование
30 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
структуры барботажного слоя главное влияние
оказывает диаметр канала, который в области
значений, соответствующих числам Во < 10 [9],
формирует в основном снарядный режим тече=
ния двухфазного потока. В диапазоне чисел
10 < Во < 30 наблюдается эмульсионный режим
течения при значительной концентрации частиц
жидкости в центральной части канала [9] и диа=
метр канала постепенно теряет свое влияние на
формирование структуры барботажного слоя.
Как видно из рис. 4, а, при диаметре канала
dтр = 0,026 м , что соответствует граничному зна=
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 31
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 3. Влияние способа подачи воздуха в активную зону на зависимость ΔP/L = f(wвх)
при Qm= 2,1·10–4 м2/с, dтр = 0,017 м: а – 1 – dш = 5,4 мм; 2 – 8,2; 3 – 10,4; б – 1 – dш=10,4 мм,
одно отверстие; 2 – семь отверстий при той же суммарной площади сечения отверстий.
ба
Рис. 4. Влияние условий подвода воздуха в рабочий канал на зависимость ΔP/L = f(wвх)
при Qm= 3,2·10–5 м2/с и различных диаметрах канала: а – dтр = 0,026м, 1 – одно отверстие,
dш = 8,2 мм; 2 – восемь отверстий при той же суммарной площади сечения отверстий;
б – dтр = 0,035 м, 1 – одно отверстие, dш = 8,2мм; 2 – восемь отверстий при той же суммарной
площади сечения отверстий.
ба
чению числа Во = 10, еще не проявляется влия=
ние условий ввода воздуха в рабочий канал.
Вместе с тем при значении диаметра dтр = 0,035 м
(рис. 4, б) начинает проявляться влияние способа
подачи воздуха в рабочий участок. Свидетель=
ством этого является возрастание значения ΔP/L
при переходе от одного отверстия в шайбе (линия 1
рис. 4, б) до восьми отверстий в шайбе при со=
хранении неизменной суммарной площади сече=
ния отверстий (линия 2 рис. 4, б). При этом воз=
растает равномерность распределения газа в
жидкости, уменьшается вероятность образова=
ния газовых струй в центре канала, что ведет к
некоторому увеличению гидростатической со=
ставляющей перепада давления.
На рис. 5 приведены опытные данные, иллюст=
рирующие закономерности изменения структу=
ры двухфазного потока при изменении геометри=
ческих характеристик рабочего канала: диаметра
канала и высоты барботажного слоя.
Как видно из рис. 5, а, гидравлическая харак=
теристика двухфазного слоя ΔP/L = f(wвх) при
обеспечении условий равномерности подачи га=
зовой фазы через входную диафрагму не зависит
от диаметра канала. Изменение высоты рабочего
участка в диапазоне изменения ее от L = 0,143 м
до L = 0,437 м практически не влияет на продоль=
ный средний градиент полных потерь давления
(рис. 5, б). Объяснением этого может быть то, что
процесс формирования структуры двухфазного
потока происходит на очень малой высоте рабо=
чего канала, при этом среднее газосодержание
проточного барботажного слоя остается практи=
чески неизменным по высоте рабочего участка.
Выводы
1. При относительно небольшом диаметре
канала (число Во < 10), при котором диаметр ка=
нала формирует главным образом снарядный ре=
жим течения двухфазного потока, структура
двухфазного потока не зависит от способа пода=
чи газа в рабочий канал.
2. При большем значении диаметра канала
(10 < Во < 30, в области существования эмульси=
онного режима течения) на структуру двухфазно=
го потока начинают влиять условия подвода газа
в рабочий участок. При этом для обеспечения
равномерной структуры слоя по сечению канала
требуется равномерный (рассредоточенный)
подвод газа.
3. При увеличении приведенной скорости
32 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 5. Влияние геометрических характеристик рабочего канала на зависимость ΔP/L = f(wвх)
при Qm= 1,37·10–4 м2/с: а – диаметра канала, 4 – dтр = 0,017 м, dш = 8,2 мм, одно отверстие;
1–3 – восемь отверстий при той же суммарной площади сечения отверстий; 1 – dтр = 0,017 м;
2 – dтр = 0,026 м; 3 – dтр = 0,035 м; б – высоты канала при dтр = 0,026 м, dш = 8,2 мм,
1 – L = 0,143 м; 2 – L = 0,264; 3 – L = 0,437.
ба
газа до значений скорости инверсии пленки в
вертикальном канале и относительно небольшой
плотности орошения (Frпл = 2,5...3) проточный
барботажный слой может переходить в разделен=
ный (кольцевой) режим течения двухфазного по=
тока.
4. Обеспечение режима устойчивого проточ=
ного барботажного двухфазного слоя может быть
достигнуто во всем диапазоне изменения скорос=
ти газа при числе Фруда выше значения
Frпл = 2,5...3.
5. Для практического применения барботаж=
ных аппаратов может быть рекомендован про=
точный барботажный слой с режимными пара=
метрами жидкости и газа, обеспечивающими
минимум гидравлического сопротивления двух=
фазного слоя.
ЛИТЕРАТУРА
1. Аронов И.З. Контактный нагрев воды про=
дуктами сгорания природного газа. – Л.: Недра,
1990. – 280 с.
2. Деклараційний патент на корисну модель
№ 22852 України, МПК F24H 6/00. Нагрівник те=
кучої рідини. Безродний М.К., Назарова І.О.,
Костюк О.П. Власник Національний технічний
університет України «Київський політехнічний
інститут». – № u2006 13907; заявл. 27.12.2006;
опубл. 25.04.2007, Бюл. № 5.– 4 с.: (іл).
3. Безродный М.К., Назарова И.А., Хавин С.А.
Гидравлическое сопротивление при восходящем
спутном течении пленки жидкости и газа в вер=
тикальных трубах // Промышленная теплотехни=
ка. – 2004. – № 2. – С. 13–18.
4. Безродный М.К., Назарова И.А. Гидравли=
ческое сопротивление восходящего потока газа и
пленки жидкости в вертикальних трубах // Енер=
гетика: економіка, технології, екологія // – 2005. –
№ 2. – С. 35–41.
5. Безродный М.К., Хавин С.А., Назарова И.А.
Тепломассообмен при спутном восходящем тече=
нии газа и жидкости // Промышленная теплотех=
ника. – 2003. – № 1. – С. 23–28.
6. Безродный М.К., Назарова И.А., Хавин С.А.
Тепломассообмен при конденсации водяных па=
ров из парогазовой смеси в восходящем потоке с
пленкой жидкости // Промышленная теплотех=
ника. – 2003. – № 4. – С. 26– 30.
7. Сорокин Ю.Л., Кирдяшкин А.Г., Покуса$
ев Б.Г. Исследование устойчивости пленочного
режима течения жидкости в вертикальной трубе
при восходящем движении фаз // Химическое и
нефтяное машиностроение.–1965. – № 5. –
С. 35–38.
8. Пушкина О.Л., Сорокин Ю.Л. Опрокидыва=
ние движения пленки жидкости в вертикальных
трубах // Труды ЦКТИ. – 1969. – вып. 96. –
С. 34–39.
9. Безродный М.К., Пиоро И.Л., Костюк Т.О.
Процессы переноса в двухфазных термосифонных
системах. Теория и практика. – 2=е издание, допол=
ненное и переработанное. – К.: Факт, 2005. – 704 с.
Получено 03.04.2009 г.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 33
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60907 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-25T21:33:30Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Безродный, М.К. Барабаш, П.А. Назарова, И.А. Костюк, А.П. 2014-04-20T19:14:24Z 2014-04-20T19:14:24Z 2009 Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале / М.К. Безродный, П.А. Барабаш, И.А. Назарова, А.П. Костюк // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 27-33. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60907 536.24 Представлено экспериментальное исследование гидродинамических характеристик двухфазного потока, установлено влияние режимных параметров, способа подачи газа в рабочий канал и геометрических характеристик канала на структуру потока, определены границы устойчивого двухфазного режима. Представлено експериментальні дослідження гідродинамічних характеристик двофазного потоку, встановлено вплив режимних параметрів, способу подачі газу в робочий канал та геометричних характеристик каналу на структуру потоку, визначено межі стійкого двофазного режиму. Experimental study of the hydrodynamic characteristics of two-phase flow is presented; the influence of regime parameters, the way of gas feed to the working channel and geometrical parameters of the channel on the flow structure is established; the limits of steady two-phase mode are determined. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Тепло- и массообменные аппараты Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале Hydrodynamics of running barbotade layer in a vertical channel Article published earlier |
| spellingShingle | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале Безродный, М.К. Барабаш, П.А. Назарова, И.А. Костюк, А.П. Тепло- и массообменные аппараты |
| title | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале |
| title_alt | Hydrodynamics of running barbotade layer in a vertical channel |
| title_full | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале |
| title_fullStr | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале |
| title_full_unstemmed | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале |
| title_short | Гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале |
| title_sort | гидродинамика проточного барботажного слоя в вертикальном канале |
| topic | Тепло- и массообменные аппараты |
| topic_facet | Тепло- и массообменные аппараты |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60907 |
| work_keys_str_mv | AT bezrodnyimk gidrodinamikaprotočnogobarbotažnogosloâvvertikalʹnomkanale AT barabašpa gidrodinamikaprotočnogobarbotažnogosloâvvertikalʹnomkanale AT nazarovaia gidrodinamikaprotočnogobarbotažnogosloâvvertikalʹnomkanale AT kostûkap gidrodinamikaprotočnogobarbotažnogosloâvvertikalʹnomkanale AT bezrodnyimk hydrodynamicsofrunningbarbotadelayerinaverticalchannel AT barabašpa hydrodynamicsofrunningbarbotadelayerinaverticalchannel AT nazarovaia hydrodynamicsofrunningbarbotadelayerinaverticalchannel AT kostûkap hydrodynamicsofrunningbarbotadelayerinaverticalchannel |