Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России
Показано, что экономическая эффективность эксплуатируемых на компрессорных станциях ГТС России и Украины регенеративных ГТУ типа ГТ-750-6 и ГТК-10-4, выработавших свой назначенный ресурс, при модернизации двигателя и замене пластинчатых воздухоподогревателей трубчатыми со степенью регенерации, близк...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60908 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России / А.В. Сударев // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 34-39. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860116987724693504 |
|---|---|
| author | Сударев, А.В. |
| author_facet | Сударев, А.В. |
| citation_txt | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России / А.В. Сударев // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 34-39. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Показано, что экономическая эффективность эксплуатируемых на компрессорных станциях ГТС России и Украины регенеративных ГТУ типа ГТ-750-6 и ГТК-10-4, выработавших свой назначенный ресурс, при модернизации двигателя и замене пластинчатых воздухоподогревателей трубчатыми со степенью регенерации, близкой к 0,8, может быть не только восстановлена до исходных номинальных значений, но и превысить последние.
Показано, що економічна ефективність відпрацьованих свій ресурс регенеративних ГТУ типу ГТ-750-6, ГТК-10-4, які використовуються на компресорних станціях ГТС Росії та України, за умов модернізації двигуна та заміни пластинчастих повітропідігрівачів на трубчасті зі ступенем регенерації, близьким до 0,8, може бути не лише відновлена до первісних номінальних покажчиків, але й перебільшити останні.
It is demonstrated that the efficiency of the regenerative gas turbines GT-750-6 and GTK-10-4 installed at the compressor pump stations of Russia and Ukraine, which have already ended their specified lifetime, can be restored to the initial value and even exceed it. It can be reached at the engine modernization and replacement of the plate-like heat exchanger by the tube one having the regeneration ratio of about 0.8.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:36:43Z |
| format | Article |
| fulltext |
Серьезные проблемы газотранспортной систе=
мы (ГТС) Украины требуют реконструкции
компрессорных станций, замены действующих
газоперекачивающих агрегатов (ГПА), многие из
которых исчерпали свой назначенный ресурс, на
агрегаты нового поколения, имеющие сущест=
венно более высокую экономичность (КПД
34…38%) [1]. Однако при современном уровне
газотурбинных технологий и имеющихся
конструкционных материалах высокая эконо=
мичность ГПА может быть достигнута за счет ре=
генеративного газотурбинного привода (ГТП), в
составе которого используется ВП более высокой
тепловой эффективности, чем у исходных модер=
низируемых агрегатов.
Парковый состав стационарных ГПА типа
ГТК=10=4; ГТ=750=6 ОАО “Газпром”, как и ГТС
Украины, невозможно обновить за короткий
срок. Необходимы огромные финансовые ресур=
сы для приобретения ГТП нового поколения.
34 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
ТЕПЛО� И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Показано, що економічна ефек-
тивність відпрацьованих свій ресурс реге-
неративних ГТУ типу ГТ-750-6, ГТК-10-4,
які використовуються на компресорних
станціях ГТС Росії та України, за умов
модернізації двигуна та заміни пластин-
частих повітропідігрівачів на трубчасті зі
ступенем регенерації, близьким до 0,8,
може бути не лише відновлена до
первісних номінальних покажчиків, але й
перебільшити останні.
Показано, что экономическая эф-
фективность эксплуатируемых на комп-
рессорных станциях ГТС России и Укра-
ины регенеративных ГТУ типа ГТ-750-6
и ГТК-10-4, выработавших свой назна-
ченный ресурс, при модернизации дви-
гателя и замене пластинчатых воздухо-
подогревателей трубчатыми со
степенью регенерации, близкой к 0,8,
может быть не только восстановлена до
исходных номинальных значений, но и
превысить последние.
It is demonstrated that the efficiency of
the regenerative gas turbines GT-750-6
and GTK-10-4 installed at the compressor
pump stations of Russia and Ukraine, which
have already ended their specified lifetime,
can be restored to the initial value and even
exceed it. It can be reached at the engine
modernization and replacement of the
plate-like heat exchanger by the tube one
having the regeneration ratio of about 0.8.
УДК 621.565.24.536
СУДАРЕВ А.В.
ООО “Научный Центр “Керамические Двигатели” им. А.М. Бойко”, Санкт$Петербург, Россия
РЕКУПЕРАТИВНЫЕ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛИ
ДЛЯ ГПА КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ: ОПЫТ РОССИИ
D – диаметр змеевика;
d – диаметр трубы наружный;
Е – степень регенерации;
Еу – модуль продольной упругости;
G – массовый расход газа;
Н – длина пружины;
N – мощность ГПА;
Δt – изменение температуры;
α – коэффициент линейного расширения;
δ – толщина стенки трубы;
σ – термические напряжения металла труб;
σТ – предел текучести.
Индексы нижние:
0 – номинальный, средний.
Сокращения:
ВП – воздухоподогреватель;
ВТИ – Всероссийский теплотехнический
институт;
ГПА – газоперекачивающий агрегат;
ГТП – газотурбинный привод;
ГТС – газотранспортная система;
КПД – коэффициент полезного действия;
КС – компрессорная станция;
НПП – научно=производственное предприятие;
ОАО – открытое акционерное общество;
ПВТ – подогреватель воздуха трубчатый;
ТА – теплообменный аппарат;
ТЗ – техническое задание;
ТЭ – теплообменный элемент;
ЦКТИ – Центральный котло=турбинный
институт.
Кроме того, для запуска их в промышленную
эксплуатацию необходимо подтверждение их
технико=экономических показателей в условиях
длительной наработки в составе оборудования
компрессорных станций (КС). Для опытной пар=
тии ГТП из 5…8 единиц потребуется не менее
3…5 лет [3].
Вместе с тем конструктивные решения, реа=
лизованные в вышеуказанных ГТП производства
“Невского завода”, обеспечивают возможность
их ремонта и содержат реальные резервы для
улучшения рабочих характеристик, в частности
за счет современного теплообменного оборудо=
вания. Кроме того, следует иметь в виду, что сто=
имость модернизации морально устаревших ГТП
в 5…8 раз ниже финансовых затрат на их замену
агрегатами нового поколения [3, 4].
Опыт модернизации ГТП ОАО “Газпром” по=
казывает, что используемый в этом случае высо=
коэффективный ВП должен быть также устойчив
к неизбежным в процессе эксплуатации ГТП
термоциклическим нагрузкам, ремонтноприго=
ден, иметь высокую надежность, низкие потери
давления в трактах и минимальные утечки сжато=
го воздуха (0,1…0,2%). Всем этим требованиям,
как показал многолетний опыт эксплуатации
компрессорных станций России, удовлетворяют
лишь рекуперативные ВП трубчатой конструк=
ции [2, 3]. Пластинчатые ВП, несмотря на высо=
кую унификацию, компактность и низкую метал=
лоемкость, не пригодны для использования в
составе газотурбинных установок (ГТУ) как стаци=
онарных, так и судовых из=за низкого ресурса (в
2,5…3,0 раза меньше назначенного), низкой нара=
ботки при термоциклической нагрузке, неремонт=
нопригодности и невозможности обеспечения гер=
метичности при длительной эксплуатации [4, 5, 6].
Широкомасштабную замену дефектных плас=
тинчатых на трубчатые ВП ОАО “Газпром” ус=
пешно проводит уже более трех десятилетий. К
изготовлению трубчатых регенераторов привле=
чен ряд отечественных и зарубежных предприя=
тий, подробная оценка конструкций которых да=
на в монографии [6].
Достаточно большое количество уже заменен=
ных регенераторов – это хорошо зарекомендо=
вавшие себя при длительной эксплуатации в со=
ставе ГПА модульные трубчатые ВП [7].
Достоверность их расчетов, проведенных с ис=
пользованием известных Норм [8, 9], на базе
которых формируется конструкция трубчатого
регенератора, многократно подтверждена успеш=
ной эксплуатацией трубчатых теплообменных
аппаратов в разных областях энергетики, в том
числе и применяемых в составе газотурбинных
ГПА КС России.
Тем не менее, совершенно оправдано проведе=
ние приемно=сдаточных испытаний модернизи=
рованных ГПА, в состав которых входят трубча=
тые ВП оригинальной конструкции. Как
правило, подобные испытания проводятся на
частичных режимах работы агрегатов, поэтому их
результаты требуют пересчета на номинальный
режим. Например, если опытное значение степе=
ни регенерации на частичном режиме при на=
грузке (N/N0) = 0,65% составляет Е = 0,71, то при
номинальном режиме (100%=ная нагрузка) Е0 бу=
дет равна [10]:
Е0 = 1/{1 + [(1 – Е)/Е]/(G/G0)0,333}, (1)
где G/G0 – относительный расход на частичной
нагрузке, определяемый по формуле Стодолы=
Флюгеля [11]; G, G0 – опытный и номинальный
массовые расходы газа. Для приближенных рас=
четов можно считать G/G0 = (N/N0)0,333 = 0,867,
тогда Е0 = 0,70.
Более существенно сказывается переход от
частичного режима к номинальному на потерях
давления в трактах, т.к. с ростом расхода G < G0
заметно возрастает динамический напор тепло=
носителей. Например, при опытных суммарных
относительных потерях давления, составляющих
4%, и нагрузке N/N0 = 0,65 на номинальном ре=
жиме эти потери будут равны 5,5%, т. е. на номи=
нальном режиме потери давления уже превыша=
ют допустимые. Естественно, это приведет к
потере полезной мощности газотурбинного при=
вода, а значит снижению КПД.
Известно [12], что при выборе для практичес=
кого применения того или иного метода интен=
сификации теплообмена приходится учитывать
технологичность изготовления поверхности теп=
лообмена, технологичность сборки, прочност=
ные требования, загрязняемость поверхности,
особенности эксплуатации и т.д.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 35
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
При анализе змеевиковой конструкции ВП
типа РГ=10 предприятия “Анод” (Россия) на все
эти обстоятельства обращено внимание в работах
[6, 13]. Однако сделанные выводы противоречат
друг другу в вопросах надежности, ремонтопри=
годности, загрязняемости, простоты изготовле=
ния и т.д. Кроме того, остался открытым вопрос
прочности змеевиковых теплообменных элемен=
тов (ТЭ) и матрицы ВП в целом при эксплуата=
ции в условиях повышенной изменяющейся во
времени температуры газового потока. C этой
целью определим величину термических напря=
жений сжатия, возникающих в каждой тонко=
стенной трубке змеевика (диаметр трубки d = 12 мм,
толщина δ = 1 мм). Эти напряжения равны [14]:
σ = –αΔtЕу , (2)
где α – коэффициент линейного расширения ма=
териала (сталь марки 12Х18Н10Т) труб, равный
18·10–6 1/К; Δt – изменение температуры металла
труб, равное ~500 К; Еу – модуль продольной
упругости стали 12Х18Н10Т при температуре
500оС, равный 1,68·105 [15].
Отсюда, учитывая два узла крепления трубы
змеевика, получим: σ = –18·10–6 ·500·1,68·105/2 =
=–756 МПа, что много больше, чем предел теку=
чести (σТ = 170 МПа) для этой стали при рабочей
температуре газового потока. Значит, в процессе
эксплуатации возможны пластические деформа=
ции труб змеевиков вплоть до их разрушения.
Если змеевик, выполненный из тонкостенной
трубы малого диаметра, рассматривать как длин=
ную пружину, находящуюся под сжимающей ее
нагрузкой, то такие пружины теряют устойчи=
вость (“выпучиваются”). Для предотвращения
выпучивания пружины ее гибкость H0 /D0 (здесь
Н0 – длина пружины в ненагруженном состоя=
нии, D0 – средний диаметр пружины) должна
быть менее 2,5. Если эти ограничения не выпол=
няются, пружину следует ставить на оправках
или монтировать в гильзах [14].
Судя по материалам [6, 13], гибкость теплооб=
менного змеевика на порядок больше чем 2,5;
причем в отличие от температурных условий, в
которых работают пружины, змеевик находится
длительное время при повышенной температуре
рабочей среды (450…500 оС) и не имеет никаких
ограничителей, препятствующих выпучиванию
при сжатии. То есть выпучивание при длитель=
ной эксплуатации неизбежно. А так как оно про=
исходит в условиях пластической деформации,
то при снятии нагрузки не следует ожидать вос=
становления первоначальной формы змеевика.
Как следствие: нарушение исходной равномер=
ной структуры заполнения трубами поперечного
сечения для прохода газов, образование “сквоз=
ных пор”, появление транзитных потоков. И, как
результат – неизбежное в процессе эксплуатации
снижение степени регенерации.
Если при испытаниях ВП РГ=10 показал рас=
четное значение степени регенерации Е = 0,8, то
это не означает, что через 500 или 1000 часов
эксплуатации в условиях повышенной темпера=
туры (450…500оС) это значение Е останется неиз=
менным. При транзитном потоке всего в 10% ве=
личина Е будет иметь значение не 0,80, а 0,72;
если 15%, то Е = 0,68. Таким образом, через срав=
нительно короткий срок (оценочно – менее года)
степень регенерации такого регенератора будет
даже ниже, чем у гладкотрубного ВП из низколе=
гированной стали перлитного класса. При этом
следует учесть недостатки РГ=10, отмеченные в
[6], указывающие на его неремонтнопригодность
и трудность обслуживания, т.к. в таком регенера=
торе затруднена чистка обеих сторон тепло=
обменной поверхности, нет возможности вы=
являть, ремонтировать и “отглушать”
поврежденные змеевиковые трубки, размещен=
ные внутри модуля, то же относится и к самим
модулям. Таким образом, усложнение техноло=
гии изготовления, применение дефицитного ма=
териала, не обязательно приводит к более эффек=
тивной и надежной конструкции. Более точно
длительность периода падения эффективности
РГ=10 можно будет определить при его работе на
КС. Одно очевидно, что его использование в сос=
таве ГТК–10=4 не даст того ожидаемого эффекта,
который декларируют парадные значения степе=
ни регенерации.
В связи с вышеизложенным, представляет ин=
терес выявить резервы повышения компактнос=
ти теплообменных матриц модулей, тепловой и
энергетической эффективности гладкотрубчатых
ВП, обладающих положительными качествами,
отмеченными Г.А.Дрейцером [12].
36 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Например, увеличение тепловой эффектив=
ности ВП конструкции НПП “Теплопроект” дос=
тигнуто за счет применения труб малого диамет=
ра, обеспечения более равномерной раздачи газа,
а снижение стоимости изготовления осуществля=
ется путем унификации узлов ВП, применения
типовых модулей для сборки секций ВП ГПА раз=
ной мощности. Секция ВП ГПА ГТ=750=6 состо=
ит из шести типовых модулей, а для ГТК=10=4 –
из восьми. Вместе с тем необходимо отметить,
что реализуемая степень регенерации в этих ВП
близка к Е = 0,8, что все=таки ниже, чем наме=
ченная в работах [1, 5, 16]. Такое значение степе=
ни регенерации обоснованно тем, что необходи=
мо принять в расчет ограничения на размещение
ВП на действующих КС, в частности расположе=
ние действующего оборудования, несущую спо=
собность штатного фундамента, а также недо=
пустимость усиления свайного поля и т.д.
Применение в составе отремонтированного
ГПА ВП со степенью регенерации более высо=
кой, чем исходная, позволит значительно сни=
зить годовой расход топливного газа [17] и тем
самым сократить годовые эксплуатационные фи=
нансовые затраты (рис. 1).
При работе ВП отработавший в газовой турби=
не газ по патрубку (2) через диффузор (3) посту=
пает в раздаточный газовый коллектор, где рас=
пределяется в межтрубное пространство двух
нижних (правого и левого) трубчатых блоков,
каждый из которых состоит из двух типовых мо=
дулей (1). Двигаясь в межтрубном пространстве,
газ отдает теплоту движущемуся в трубах сжатому
воздуху, охлаждается в нижней части секции,
поступает в боковые коллекторы и после пово=
рота направляется в межтрубное пространство,
где обтекает наружную поверхность труб верхней
части секции, дополнительно отдавая тепло сжа=
тому воздуху, и через верхнее трапецеидальное
отверстие сборного газового коллектора посту=
пает через конфузор (6) по патрубку отвода газа
(7) в дымовую трубу (8).
Сжатый воздух по воздуховоду (4) направляет=
ся в раздаточные камеры воздушных коллекто=
ров правого и левого блоков секции, движется
последовательно по двум пучкам П–образных
труб и поступает в сборные камеры воздушных
коллекторов, откуда в нагретом состоянии по
воздуховоду (5) направляется в камеру сгорания
газотурбинного двигателя (ГТД).
При таком исполнении секции ВП осуществ=
ляется равномерная раздача как воздуха, так и га=
за; в располагаемом объеме удается разместить
большую поверхность теплообмена и тем са=
мым увеличить Е, не допуская увеличения гид=
равлического сопротивления газового тракта и
ВП в целом. Предлагаемое конструктивное ре=
шение ВП обеспечивает более высокие парамет=
ры цикла, при этом позволяет проводить сборку
и монтаж на месте эксплуатации без применения
спецтехники. Возможен обдув и очистка от за=
грязнений внешней поверхности теплообмена
типовых модулей сжатым воздухом, допустимо
применение термической чистки. Размеры типо=
вых модулей и их масса позволяют транспорти=
ровать их как железнодорожным, так и автомо=
бильным транспортом. Есть принципиальная
возможность размещения за ВП утилизационно=
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 37
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Рис.1. Сокращение годового расхода топливного
газа при увеличении степени регенерации ВП в
составе отремонтированного ГПА.
го водоподогревателя тепловой мощностью
1,2...2,0 МВт.
Выводы
1. Модульные трубчатые рекуперативные
ВП, серийно выпускаемые рядом отечественных
фирм, с целью замены дефектных пластинчатых
ВП ГТП типа ГТК=10=4 и ГТ=750=6 длительной
наработкой сотен теплообменников в составе
действующих ГПА КС подтвердили свою высо=
кую эксплуатационную надежность.
2. Интенсифицированные ВП со змеевико=
выми теплообменными элементами (ТЭ) пока
еще не имеют длительной наработки в условиях
КС, склонны к снижению степени регенерации,
что неизбежно должно приводить к падению
КПД ГТП и, как следствие, перерасходу топлива
и дополнительным финансовым затратам.
3. Для выполнения теплогидравлических
расчетов следует использовать только достовер=
ные и многократно подтвержденные рекоменда=
ции ЦКТИ – ВТИ [8, 9]. Применение для расче=
тов эмпирических зависимостей, полученных,
как правило, в ограниченном диапазоне опреде=
ляющих параметров, может приводить к сущест=
венным ошибкам при проектировании теплооб=
менного аппарата и к созданию неэффективных
в условиях промышленной эксплуатации
конструкций.
38 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Рис. 2. Секция ВП из унифицированных модулей со степенью регенерации
Е = 0,8 и суммарными относительными потерями давления менее 5%
(разработка НПП “Теплопроект” – ПВТ+80 для ГПА типа ГТК+10+4).
Обозначения: 1 – унифицированный модуль; 2 – патрубок подвода газа; 3 – диффузор;
4, 5 – воздуховоды подвода/отвода сжатого воздуха; 6 – конфузор; 7 – патрубок сброса газа;
8 – дымовая труба.
4. При проведении приемочных испытаний
ВП на установившихся частичных нагрузках обя=
зателен пересчет результатов опытов на номи=
нальные параметры ГТП и ТА, указанные в ТЗ.
Для пересчета целесообразно использовать реко=
мендации [10].
5. В условиях высокой цены на природный
газ внедрение надежных эффективных конструк=
ций (со степенью регенерации не менее Е = 80%),
позволит существенно сократить срок окупае=
мости ВП, устанавливаемых на модернизирован=
ных ГПА.
ЛИТЕРАТУРА
1. Халатов А.А., Костенко Д.А. Какие газо=
турбинные двигатели необходимы газотранспо=
ртной системе Украины? // Газотурбинные тех=
нологии. – 2008. – № 1(68). – С. 22–24.
2. Микаэлян Э. Требования к эксплуатацион=
ной пригодности газотурбинных ГПА // Газотур=
бинные технологии. – 2004. – № 1(28). – С.
14–17.
3. Будзуляк Б.В., Шайхутдинов Ф.Ф., Щуровс$
кий В.А. К вопросу о повышении эффективности
транспортировки газа в России // Газотурбинные
технологии. – 2003. – № 6 (27). – С. 2–4.
4. Васин О., Завальный П., Михайлов А., Русец$
кий Ю. Модернизация ГПА стационарного типа в
условиях компрессорных станций // Газотурбин=
ные технологии. – 2001. – № 1(10). – С. 22–26.
5. Мовчан С.Н., Бочкарев Ю.В., Соломо$
нюк Д.Н. Этапы развития стационарных и судо=
вых ГТУ с регенерацией теплоты // Газотурбин=
ные технологии. – 2008. – № 8(69). – С. 8–10.
6. Бродов Ю.М. и др. Теплообменники энер=
гетических установок. – Екатеринбург: Сократ,
2003. – 968 с.
7. Виноградов В.В., Орберг А.Н., Сударев В.Б.,
Шевченко Е.П. Опыт внедрения трубчатых реге=
нераторов на КС // Газовая промышленность. –
2002. – № 11. – C. 68–71.
8. Тепловой расчет котлов (нормативный ме=
тод). Изд. 3=е. – СПб. – 1998. – 256 с.
9. Аэродинамический расчет котельных уста=
новок (нормативный метод). Изд. 3=е. – Л.:
Энергия, 1977. – 256 с.
10. Фрумкин Б.С. Определение параметров су=
довых газотурбинных установок. – Л.: Судостро=
ение, 1974. – 240 c.
11. Арсеньев Л.В. и др. Стационарные газовые
турбины / Справочник. – Л.: ЛО. Машинострое=
ние, 1989. – 543 c.
12. Дрейцер Г.А. Современные проблемы
анализа эффективности, проектирования, про=
изводства и эксплуатации компактных трубча=
тых теплообменных аппаратов. “Физические
основы экспериментального и математического
моделирования процессов газодинамики и теп=
ломассообмена в энергетических установках”.
13=я Школа=семинар под рук. акад. РАН
А.И.Леонтьева. – СПб. МЭИ. – 2001. – Т.2. –
С. 299–306.
13. Игнатьев Е., Походяев С.Б. Повышение
эффективности и надежности теплообменного
оборудования для ГТУ // Газотурбинные техно=
логии.– 2001. –№ 1 (10). – С. 38–40.
14. Биргер И.А., Шор Б.Ф., Иосилевич Г.Б. Рас=
чет на прочность деталей машин. Изд. 3=е, – М.:
Машиностроение, 1979. – 702 c.
15. Сосуды и аппараты. Нормы и методы рас=
чета прочности. ГОСТ 14249=89. – М.: Изд=во,
Стандартов. – 52 с.
16. Романов В.И., Кучеренко О.С. Газотурбин=
ный двигатель для газовой промышленности //
Энергетика. – 2007. – № 8. – С. 92–95.
17. Поршаков Б.П., Лопатин А.С., Назарьи$
на А.М., Рябченко А.С. Повышение эффектив=
ности эксплуатации энергопривода компрессор=
ных станций. – М.: Недра, 1992. – 207 с.
Получено 16.04.2009 г.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 39
ТЕПЛО- И МАССООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ
Публикуемая статья одного из ведущих рос=
сийских специалистов в области промышленно=
го газотурбостроения Главного конструктора НЦ
“Керамические двигатели” д.т.н., профессора
От редакции:
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60908 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:36:43Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Сударев, А.В. 2014-04-20T19:16:52Z 2014-04-20T19:16:52Z 2009 Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России / А.В. Сударев // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 34-39. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60908 621.565.24.536 Показано, что экономическая эффективность эксплуатируемых на компрессорных станциях ГТС России и Украины регенеративных ГТУ типа ГТ-750-6 и ГТК-10-4, выработавших свой назначенный ресурс, при модернизации двигателя и замене пластинчатых воздухоподогревателей трубчатыми со степенью регенерации, близкой к 0,8, может быть не только восстановлена до исходных номинальных значений, но и превысить последние. Показано, що економічна ефективність відпрацьованих свій ресурс регенеративних ГТУ типу ГТ-750-6, ГТК-10-4, які використовуються на компресорних станціях ГТС Росії та України, за умов модернізації двигуна та заміни пластинчастих повітропідігрівачів на трубчасті зі ступенем регенерації, близьким до 0,8, може бути не лише відновлена до первісних номінальних покажчиків, але й перебільшити останні. It is demonstrated that the efficiency of the regenerative gas turbines GT-750-6 and GTK-10-4 installed at the compressor pump stations of Russia and Ukraine, which have already ended their specified lifetime, can be restored to the initial value and even exceed it. It can be reached at the engine modernization and replacement of the plate-like heat exchanger by the tube one having the regeneration ratio of about 0.8. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Тепло- и массообменные аппараты Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России Recuperative air heaters for gas pumping units of compressor stations: Russian experience Article published earlier |
| spellingShingle | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России Сударев, А.В. Тепло- и массообменные аппараты |
| title | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России |
| title_alt | Recuperative air heaters for gas pumping units of compressor stations: Russian experience |
| title_full | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России |
| title_fullStr | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России |
| title_full_unstemmed | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России |
| title_short | Рекуперативные воздухоподогреватели для ГПА компрессорных станций: опыт России |
| title_sort | рекуперативные воздухоподогреватели для гпа компрессорных станций: опыт россии |
| topic | Тепло- и массообменные аппараты |
| topic_facet | Тепло- и массообменные аппараты |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60908 |
| work_keys_str_mv | AT sudarevav rekuperativnyevozduhopodogrevatelidlâgpakompressornyhstanciiopytrossii AT sudarevav recuperativeairheatersforgaspumpingunitsofcompressorstationsrussianexperience |