Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах
Представлены результаты расчетного исследования условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах с уменьшением расхода теплоносителя. Наведено результати розрахункового дослідження умов виникнення кризи теплообміну в каналах з пучками стержнів у нестаці...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60913 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах / М.М. Ковецкая, В.М. Лаврик, А.И. Скицко // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 61-67. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859993239378984960 |
|---|---|
| author | Ковецкая, М.М. Лаврик, В.М. Скицко, А.И. |
| author_facet | Ковецкая, М.М. Лаврик, В.М. Скицко, А.И. |
| citation_txt | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах / М.М. Ковецкая, В.М. Лаврик, А.И. Скицко // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 61-67. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Представлены результаты расчетного исследования условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах с уменьшением расхода теплоносителя.
Наведено результати розрахункового дослідження умов виникнення кризи теплообміну в каналах з пучками стержнів у нестаціонарних режимах зі зменшенням витрати теплоносія.
The results of a numerical study of the conditions of burn-out occurrence in channels with rod bundles under nonstationary regimes with decrease in the heat-carrier flow rate.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:32:24Z |
| format | Article |
| fulltext |
2. На основе этой модели получен ряд ло=
кальных гидродинамических и теплофизических
характеристик потока.
3. Определены зоны с наиболее и наименее
интенсивным теплообменом.
4. Проанализировано поведение турбулент=
ных характеристик потока, которые влияют на
теплофизические и гидродинамические свойства
потока.
5. Результаты, полученные в этой статье, мо=
гут быть использованы программой INPRO, ко=
торая создана для разработки перспективных
ядерных систем.
ЛИТЕРАТУРА
1. Лабар М.П., Шеной А.С., Симон У.А., Кэмп$
бэлл Е.М. ЯЭУ GT=MHR на основе модульного
реактора с гелиевым теплоносителем и газовой
турбиной // Атомная техника за рубежом. – 2005. –
№ 1. – С. 22 – 28.
2. Поплавский В.М. Состояние и перспек=
тивы развития АЭС с реакторами на быстрых
нейтронах // Теплоэнергетика. – 2004. – № 8. –
С. 2 – 9.
3. Грэттон К.П. Переоценка концепции ре=
актора на быстрых нейтронах с газовым теплоно=
сителем // Атомная техника за рубежом. – 2004. –
№ 1. – С. 23 – 27.
4. Роуч П. Вычислительная гидродинамика. –
М.: Мир, 1980. – 612 c.
5. Патанкар С. Численные методы решения
задач теплообмена и динамики жидкости. – М.:
Энергоатомиздат, 1984. – 152 с.
6. Авраменко А.А., Басок Б.И., Кузнецов А.В.
Групповые методы в теплофизике. – К.: Наук.
думка, 2003. – 483 с.
7. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. –
М.: Наука, 1974. – 711 с.
Получено 23.02.2009 г.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 61
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
Наведено результати розрахунково-
го дослідження умов виникнення кризи
теплообміну в каналах з пучками
стержнів у нестаціонарних режимах зі
зменшенням витрати теплоносія.
Представлены результаты расчетно-
го исследования условий возникновения
кризиса теплообмена в каналах с пучка-
ми стержней в нестационарных режимах
с уменьшением расхода теплоносителя.
The results of a numerical study of the
conditions of burn-out occurrence in chan-
nels with rod bundles under nonstationary
regimes with decrease in the heat-carrier
flow rate.
УДК 536.242
КОВЕЦКАЯ М.М., ЛАВРИК В.М., СКИЦКО А.И.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ВОЗНИКНОВЕНИЯ
КРИЗИСА ТЕПЛООБМЕНА В КАНАЛАХ С ПУЧКАМИ
СТЕРЖНЕЙ В НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ
Cp – теплоемкость;
D, d – диаметр;
G – расход ;
g – ускорение свободного падения;
i – энтальпия;
l – длина;
n – число стержней;
p – давление;
q – плотность теплового потока;
r – теплота парообразования;
S – площадь проходного сечения;
Т, t – температура;
w – скорость потока;
x – массовое расходное паросодержание;
z – продольная координата ;
α – коэффициент теплоотдачи;
Анализ переходных и аварийных режимов
ядерных реакторов с водным теплоносителем
требует использования математических моделей
для нестационарных двухфазных потоков с уче=
том механической и термической неравновес=
ности фаз. Разнообразие моделей вытекает из
разнообразия задач, которые возникают перед
исследователями при анализе работы реакторов в
нормальных и аварийных режимах.
Задача описания многомерных нестационар=
ных математических моделей, учитывающих не=
равновесность фаз и подвижность межфазных
границ, очень сложная. Нерегулярный характер
процессов в качественно разных структурах двух=
фазного потока не всегда позволяет с достаточ=
ной точностью определить границы межфазной
поверхности, что делает неизбежным различные
схематизации моделей двухфазного потока. В
настоящее время для исследования нестационар=
ных процессов в двухфазных потоках в каналах
сложной геометрии используются в основном
одномерные модели [1].
Основная система уравнений
Негомогенная неравновесная математическая
модель тепломассопереноса в парогенерирующем
канале для средних по сечению параметров двухфаз=
ного потока при условии совместного деформирова=
ния фаз p1 = p2 = p может быть записана в виде [2]:
;
Перепишем систему уравнений (1), вводя обо=
значение массового расхода фаз
и пренебрегая в уравнении энергии
изменением кинетической энергии по сравне=
нию с изменением энтальпии:
;
; (2)
222 wSG ϕρ=
( ) 111 ;1 wSG ρϕ−=
62 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
ϕ – истинное объемное паросодержание;
δ – толщина пленки;
ρ – плотность;
λ – коэффициент теплопроводности;
μ – коэффициент молекулярной вязкости;
ν – кинематический коэффициент вязкости;
σ – коэффициент поверхностного натяжения;
ξ – коэффициент гидравлического сопротивления;
τ – время;
П – периметр канала.
Индексы нижние:
cr – кризис теплообмена;
g – гидравлический;
t – тепловой;
s – насыщение;
i – межфазная поверхность;
w – стенка;
гр – граничный,
вх, вых – вход, выход;
кр – критический;
нк – начало кипения;
о – начальное значение;
об – обогреваемый;
э – эквивалентный;
1 – вода;
2 – пар.
(1)
;
, i = 1, 2,
где , G = G1 + G2,
, x = G2/G.
В частично неравновесной математической
модели предполагается, что пар находится в рав=
новесном состоянии: – парамет=
ры пара на линии насыщения.
Замыкающие соотношения
Система уравнений (2), описывающая нестацио=
нарный частично неравновесный процесс тепломас=
сопереноса в парогенерирующем канале для средних
по сечению канала параметров теплоносителя, явля=
ется незамкнутой. Для ее решения необходимо запи=
сать замыкающие соотношения, описывающие про=
цессы теплового и механического взаимодействия
фаз между собой и со стенками канала.
Закономерности физических процессов в
двухфазных потоках существенно зависят от
структуры течения. Системы замыкающих соот=
ношений моделей двухфазного потока основыва=
ются на описании режимов или структуры тече=
ния двухфазной смеси. Несмотря на достаточно
большое число выполненных исследований по
структуре двухфазного потока, в настоящее вре=
мя нет универсальной карты режимов течения
двухфазного потока. В качестве карты режимов
течения вертикального двухфазного потока ис=
пользуется карта режимов Беннета, полученная
для пароводяных потоков высокого давления [3].
При этом граница z(τ, tнк) начала кипения опре=
деляется как сечение канала, в котором темпера=
тура теплоносителя достигает температуры tнк
начала поверхностного кипения, определяемой
по формуле для пучков стержней [2]:
, η = (14 + p)10–6. (3)
Здесь tтв(ts) – температура твэл в сечении кана=
ла, в котором температура теплоносителя дости=
гает температуры насыщения; η=параметр, ха=
рактеризующий влияние давления.
Замыкающие соотношения, характеризующие
тепловое и механическое взаимодействие фаз на
межфазной границе и со стенками канала, под=
робно описаны в работе [3]. Остановимся на не=
которых соотношениях, в которые были внесены
изменения, характерные для течения теплоноси=
теля в каналах с пучками стержней.
В двухтемпературных моделях неравновесных
двухфазных потоков межфазный тепловой поток
задается в виде
, k = 1, 2, (4)
где температура межфазной поверхности счита=
ется равной температуре насыщения Ts, Ai – пло=
щадь межфазной поверхности, αik – коэффици=
енты теплоотдачи, которые определяются в
зависимости от режима течения теплоносителя
согласно карте режимов. Тепловое взаимодей=
ствие фаз со стенками канала также определяет=
ся в зависимости от режима течения и теплооб=
мена через коэффициенты теплоотдачи.
При определении коэффициентов теплоотда=
чи полагают, что коэффициент теплоотдачи пара
αi2 = 104 Вт/м2·К во всех режимах, а коэффициент
теплоотдачи к жидкой фазе определяется в зави=
симости от режима течения по формулам кон=
вективного теплообмена. Для каналов с пучками
стержней используется зависимость
,
где ; εг – поправка, учи=
тывающая отличие геометрии пучка от геомет=
рии трубы. Для отношения шага пучка к диамет=
ру стержня в диапазоне 1,1...1,8 используется
следующая поправка
Замыкающие соотношения, характеризующие
трение, рассчитываются по зависимостям, опре=
деленным для стационарных процессов с ис=
;/Pr 11 aν=
SSii 2222 ; ρ=ρ=
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 63
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
пользованием мгновенных локальных значений
параметров теплоносителя. Коэффициент гид=
равлического сопротивления при продольном
обтекании теплоносителем пучка твэл определя=
ется через коэффициент гидравлического сопро=
тивления трубы с введением поправок на непо=
добие геометрии пучка и трубы
,
где
Коэффициент гидравлического сопротивле=
ния в трубе ξтр определяется по известным фор=
мулам в зависимости от режимов течения тепло=
носителя [4].
В большинстве математических моделей ис=
тинное объемное паросодержание определяется
через коэффициент скольжения фаз либо ис=
пользуется уравнение генерации пара, которое
можно получить, например, из уравнения энер=
гии для смеси. Определение среднего по сечению
канала истинного объемного паросодержания по
формуле
требует задания эмпирической зависимости для
коэффициента скольжения фаз Kw = w2/w1, явля=
ющегося отношением скорости пара к скорости
жидкости. В расчетных методиках в основном
используется формула Осмачкина В.С.[5], опи=
сывающая коэффициент скольжения в трубе и
полученная в стационарных условиях:
, (5)
где
, Fr = w0
2/(gD) – критерий
Фруда. Однако зависимость (5) не всегда удов=
летворительно описывает экспериментальные
данные в пучках. Так, результаты эксперимен=
тального исследования, проведенные в девятнад=
цатистержневой сборке электрообогреваемых
стержней диаметром 6 мм в треугольной упаков=
ке с относительным шагом 1,2, показали, что
среднее по сечению пучка истинное объемное
паросодержание существенно меньше, чем для
трубы эквивалентного диаметра. Поэтому в рас=
четах принята эмпирическая зависимость для ко=
эффициента скольжения, полученная на основа=
нии экспериментальных данных в пучках:
. (6)
Опыты проводились в диапазоне изменения
режимных параметров по давлению от 5,1 до
7,9 МПа, тепловой нагрузке от 0,44 до 0,81 МВт/м2,
недогреву воды на входе в пучок от 0 до 33 оС.
Система уравнений (2) совместно с граничны=
ми условиями и замыкающими соотношениями
решается численно по неявной разностной схеме
с использованием итерационного метода реше=
ния системы алгебраических уравнений. В каче=
стве начальных условий используется решение
стационарной задачи.
Тестирование стационарного модуля выпол=
нено на основании сравнения расчетных и экс=
периментальных данных массового расходного
паросодержания на выходе из обогреваемого
канала циркуляционного контура эксперимен=
тального теплогидравлического стенда, кото=
рый представляет собой упрощенную модель
циркуляционного контура реакторной уста=
новки.
Обогреваемый участок моделирует макси=
мально теплонапряженный канал активной зоны
и представляет собой семистержневой пучок
электрообогреваемых трубок диаметром 6 мм,
расположенных в треугольной упаковке с отно=
сительным шагом 1,2. Расчеты выполнены для двух
значений массовой скорости 500 и 1000 кг/(м2·с) и
давления 7 МПа. Результаты расчетов сравнива=
лись с результатами экспериментов по выходно=
му паросодержанию (табл. 1). Эксперименты
проведены в диапазоне изменения тепловой на=
грузки от 0,9 до 2 МВт/м2, недогрева воды на вхо=
де в пучок от 6 до 168 оС. Отклонение расчетных
1
1
2 1
1
1
−
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −
ρ
ρ
+=β
x
1
1
2 1
1
1
−
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −
ρ
ρ
+=ϕ
x
Kw
64 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
значений храсч от экспериментальных хэкс нахо=
дится в пределах погрешности эксперимента.
Расчеты теплогидравлики семистержневого
пучка более плотной упаковки (относительный
шаг 1,08) показали, что для больших массовых
скоростей (ρw≥1000кг/(м2·с)) использование за=
висимостей (5) и (6) для определения ϕ дает оди=
наковые результаты. Для малых массовых ско=
ростей лучшее совпадение с экспериментом дает
зависимость (6).
Одним из важных параметров, характеризую=
щих теплогидравлические процессы в двухфаз=
ном потоке в нестационарных режимах, является
время до наступления кризиса теплообмена τcr.
Исследовалась возможность определения кризи=
са теплообмена в нестационарном режиме по
достижению плотностью теплового потока на
стенке тепловыделяющего элемента критическо=
го значения, рассчитываемого по зависимости,
полученной в диапазоне изменения параметров:
p = 3...20 МПа, w =200...5000 кг/(м2·с), x<xгр [4]
, (7)
,
,
, ,
где давление p задается в МПа, функция f(p) зада=
ется формулой
f(p) = 60 – 2,167(p – 2), для 2 < p <18.
Кроме того, для определения кризиса тепло=
обмена использовалась зависимость для крити=
ческого паросодержания из работы [6], которая
позволяет рассчитывать кризис теплообмена в
пучках стержней в стационарных режимах с ма=
лыми массовыми скоростями (ρw=500 кг/(м2·с)).
В работе [1] представлена двухзонная модель
дисперсно=кольцевого потока в вертикальной
парогенерирующей трубе. Согласно этой модели,
относительный расход жидкости в пристенной
пленке определяется по зависимости
, (8)
где среднеинтегральная толщина пленки
(9)
– критерий Лапласа,
1 1
1 2
Lp /
( )g
σ
= μ ρ σ
ρ − ρ
24
1,5
24
1,5
гр
8,8 10
, ;
Lp
8,8 10 1
, 1,
Lp 1
a
a p
a
p
p
x
x x x
x
R x x
x x
x x
−
Δ
−
Δ
Δ
⎧ ⋅
≤ ≤⎪
δ ⎪= ⎨
⋅ −⎪ < ≤
⎪ −⎩
10 3,5 1,5 0,25
гр
2
1 2 10 Lp
f
x x x
R
− −δ ⎡ ⎤= + ⋅⎣ ⎦
1
1
1
1 p
a
C
λ
=
ρ
( ) 6
1 2
7 10
cd
cr
q r a f p −= ρρ
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
>
<
=
−
20/,26,0
20/,2,0
Dl
Dll
A
t
lk
pp = +
−
0 67
0 72
22 1
,
,
,
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
ρ−
1,0
5,0)(06,01
n
t
g
D
D
xw
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
ρ=
1,0
25,0)(
n
t
g
lp
cd
crcr D
D
wAkqq
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 65
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
Та б л . 1 .
×
×
xa – нижняя граница дисперсно=кольцевого ре=
жима течения, хr – начало подрежима с рябью на
пленке, хΔр – начало подрежима с микропленкой.
Эта модель дала хорошие результаты по опре=
делению момента осушения теплоотдающей по=
верхности парогенерирующего канала в нестаци=
онарных режимах по достижению толщиной
пристенной пленки жидкости предельного зна=
чения, равного 0,08 мм [1]. Представляет интерес
использовать эту модель для определения пре=
дельного значения среднеинтегральной толщи=
ны пристенной пленки жидкости в каналах с
пучками стержней.
Результаты расчетов сравнивались с экспери=
ментальными данными по кризису теплообмена
в нестационарных режимах в вертикальном па=
рогенерирующем канале с пучком из семи стерж=
ней диаметром 6 мм, обогреваемой длиной 0,6 м,
расположенных в треугольной упаковке с относи=
тельным шагом 1,08. В качестве тестовых были
выбраны режимы с давлением 9,8 МПа, в диапазо=
не изменения тепловой нагрузки 0,2...0,6 МВт/м2,
с недогревом воды на входе 25...100 оС, с началь=
ным значением массовой скорости теплоносите=
ля на входе, равным 500 и 1000 кг/(м2·с), значени=
ем выходного паросодержания в момент кризиса
хвых > 0,2. В табл. 2 приведены результаты расчета
времени до наступления кризиса теплообмена в
нестационарных режимах с падением расхода
теплоносителя.
Здесь τcr(q) – время до возникновения кризиса
теплообмена, определенное по достижении теп=
лового потока критического значения, рассчи=
танного по формуле (7), τcr(xcr) – время до возник=
новения кризиса теплообмена, определенное по
достижению выходным паросодержанием крити=
ческого значения и δ(τcr) – среднеинтегральная
толщина пристенной пленки жидкости в момент
возникновения кризиса теплообмена в экспери=
менте τcr(экс).
Результаты расчетов показали, что в случае
высоких выходных паросодержаний в момент
кризиса (xвых > 0,6) время до кризиса удовлетво=
рительно определяется по достижению крити=
ческого значения тепловой нагрузки, рассчитан=
ного по формуле (7). Причем во всех режимах
τcr(экс) > τcr(q). Среднеинтегральная толщина
0,5 0,25 0,125
2
гр 2
1 1 1
0,18 .x
w g D
⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ρσ σ
= ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ρ ν ρ ρ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
0,5 0,25 0,125
2
2
1 1 1
0,15 ;
p
x
w g D
Δ
⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ρσ σ
= ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ρ ν ρ ρ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
0,330,25 0,25
2 2 2
2 2
1
2,7 ; 2 ;
( ) ( )
a r
x x
w D w D
⎛ ⎞ρ σ ρ ρ σ⎡ ⎤ ⎡ ⎤
= =⎜ ⎟⎢ ⎥ ⎢ ⎥ρ ρ ρ⎣ ⎦ ⎣ ⎦⎝ ⎠
66 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
Та б л . 2 .
пленки в момент кризиса в выходном сечении
канала в таких режимах близка к предельному
значению, равному 0,08 мм.
При меньших критических парасодержаниях
(режимы 8–10) время до возникновения кризиса
теплообмена τcr(xcr), определенное по достижению
критического паросодержания, ближе к экспери=
ментальному значению, чем τcr(q). Среднеинтег=
ральная толщина пленки в режимах с xвых < 0,6
более чем в два раза превышает предельное зна=
чение. В режиме 7, который характеризуется мак=
симальным недогревом теплоносителя на входе,
рассчитать время до возникновения кризиса теп=
лообмена не удалось.
Характер изменения во времени толщины
пристенной пленки жидкости в каналах с пучка=
ми стержней отличается от характера изменения
толщины пленки в парогенерирующей трубе в
аналогичных условиях. Так, в трубе при переходе
к нестационарному режиму с уменьшением рас=
хода теплоносителя на входе в начальный момент
времени наблюдается небольшой рост толщины
пристенной пленки жидкости, затем равномер=
ное ее уменьшение и, наконец, резкое уменьше=
ние вблизи кризиса (переход от режима с рябью
на пленке к режиму микропленки) [1]. В трубе за
время до возникновения кризиса теплообмена
пристенная пленка жидкости проходит все ста=
дии взаимодействия с парокапельным ядром по=
тока от разбухания до микропленки. В каналах с
пучками стержней характер изменения толщины
пленки в сечении кризиса равномерный с неболь=
шим увеличением в начальный момент времени.
В режимах с начальным значением массовой
скорости на входе 500 кг/м2·с в момент кризиса
толщина пленки значительно превышает пре=
дельное значение, равное 0,08 мм. Режимы с ма=
лыми массовыми скоростями нуждаются в допол=
нительном экспериментальном исследовании.
Выводы
При высоких выходных паросодержаниях в
момент кризиса (xвых > 0,6) время до возникнове=
ния кризиса теплообмена удовлетворительно
определяется по достижению теплового потока
критического значения, рассчитанного по фор=
муле (7).
При меньших критических паросодержаниях
время до возникновения кризиса теплообмена,
определенное по достижению критического па=
росодержания, ближе к экспериментальному
значению, чем τcr(q).
Отсутствие достаточного количества экспери=
ментальных данных по кризису теплообмена в
нестационарных условиях не позволяет сделать
окончательный вывод о предпочтительности ис=
пользования различных стационарных корреля=
ций для расчета времени до возникновения кри=
зиса теплообмена в пучках стержней.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ковецкая М.М., Колесниченко Ю.М., Бого$
рош А.Т. Особенности нестационарного кризиса
теплообмена в вертикальных парогенерирующих
каналах// Промышленная теплотехника. – 2007.
Т. 27, № 1. – С. 43–48.
2. Делайе Дж., Гио М., Ритмюллер М. Тепло=
обмен и гидродинамика в атомной и тепловой
энергетике. – М.: Энергоиздат, 1984. – 424 с.
3. Кузнецов Ю.Н. Теплообмен в проблеме бе=
зопасности ядерных реакторов. – М:. Энергоатом=
издат, 1989. – 296 с.
4. Кириллов П.Л., Юрьев Ю.С., Бобков В.П.
Справочник по теплогидравлическим расчетам. –
М.: Энергоатомиздат, 1987. – 376 с.
5. Осмачкин В.С., Лысцова Н.И. О расчете
критических тепловых нагрузок в пучках стерж=
ней. – Препринт ИАЭ=2204. – М.: 1972. – 24 с.
6. Смолин В.Н. Модель механизма кризиса
теплоотдачи при движении пароводяной смеси
и методика расчета кризисных условий в труб=
чатых ТВЭЛ. / Труды международного семинара
“Теплофизика – 74”.– М.: СЭВ, 1974. –
С. 209–225.
Получено 31.10.2008 г.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2009, т. 31, № 4 67
АТОМНАЯ ЭНЕРГЕТИКА
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-60913 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:32:24Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Ковецкая, М.М. Лаврик, В.М. Скицко, А.И. 2014-04-20T19:27:10Z 2014-04-20T19:27:10Z 2009 Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах / М.М. Ковецкая, В.М. Лаврик, А.И. Скицко // Промышленная теплотехника. — 2009. — Т. 31, № 4. — С. 61-67. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60913 536.242 Представлены результаты расчетного исследования условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах с уменьшением расхода теплоносителя. Наведено результати розрахункового дослідження умов виникнення кризи теплообміну в каналах з пучками стержнів у нестаціонарних режимах зі зменшенням витрати теплоносія. The results of a numerical study of the conditions of burn-out occurrence in channels with rod bundles under nonstationary regimes with decrease in the heat-carrier flow rate. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Атомная энергетика Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах Investigation of the conditions of burn-out occurrence of crisis heat exchange in channels with rod bundles under nonstationary regimes Article published earlier |
| spellingShingle | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах Ковецкая, М.М. Лаврик, В.М. Скицко, А.И. Атомная энергетика |
| title | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах |
| title_alt | Investigation of the conditions of burn-out occurrence of crisis heat exchange in channels with rod bundles under nonstationary regimes |
| title_full | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах |
| title_fullStr | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах |
| title_full_unstemmed | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах |
| title_short | Исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах |
| title_sort | исследование условий возникновения кризиса теплообмена в каналах с пучками стержней в нестационарных режимах |
| topic | Атомная энергетика |
| topic_facet | Атомная энергетика |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/60913 |
| work_keys_str_mv | AT koveckaâmm issledovanieusloviivozniknoveniâkrizisateploobmenavkanalahspučkamisteržneivnestacionarnyhrežimah AT lavrikvm issledovanieusloviivozniknoveniâkrizisateploobmenavkanalahspučkamisteržneivnestacionarnyhrežimah AT skickoai issledovanieusloviivozniknoveniâkrizisateploobmenavkanalahspučkamisteržneivnestacionarnyhrežimah AT koveckaâmm investigationoftheconditionsofburnoutoccurrenceofcrisisheatexchangeinchannelswithrodbundlesundernonstationaryregimes AT lavrikvm investigationoftheconditionsofburnoutoccurrenceofcrisisheatexchangeinchannelswithrodbundlesundernonstationaryregimes AT skickoai investigationoftheconditionsofburnoutoccurrenceofcrisisheatexchangeinchannelswithrodbundlesundernonstationaryregimes |