Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения
Приведены результаты экспериментальных исследований по введению балласта в зону горения на экспериментальном стенде на базе топки котла теплопроизводительностью 9 кВт....
Збережено в:
| Дата: | 2007 |
|---|---|
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2007
|
| Назва видання: | Промышленная теплотехника |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61292 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения / А.И. Сигал, Е.И. Быкорез // Промышленная теплотехника. — 2007. — Т. 29, № 5. — С. 103-109. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-61292 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-612922025-02-09T13:14:12Z Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения The influence of parametric ballasting on thermodynamics of combustion action Сигал, А.И. Быкорез, Е.И. Термодинамика и процессы переноса Приведены результаты экспериментальных исследований по введению балласта в зону горения на экспериментальном стенде на базе топки котла теплопроизводительностью 9 кВт. Наведено результати експериментальних досліджень щодо введення баласту в зону горіння на експериментальному стенді на базі топки котла теплопродуктивністю 9 кВт. The results of experimental investigation on insertion of ballast in combustion zone of boiler furnace of the test unit with the heating efficiency 9 kilowatt are given. 2007 Article Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения / А.И. Сигал, Е.И. Быкорез // Промышленная теплотехника. — 2007. — Т. 29, № 5. — С. 103-109. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61292 622.61 ru Промышленная теплотехника application/pdf Інститут технічної теплофізики НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Термодинамика и процессы переноса Термодинамика и процессы переноса |
| spellingShingle |
Термодинамика и процессы переноса Термодинамика и процессы переноса Сигал, А.И. Быкорез, Е.И. Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения Промышленная теплотехника |
| description |
Приведены результаты экспериментальных исследований по введению балласта в зону горения на экспериментальном стенде на базе топки котла теплопроизводительностью 9 кВт. |
| format |
Article |
| author |
Сигал, А.И. Быкорез, Е.И. |
| author_facet |
Сигал, А.И. Быкорез, Е.И. |
| author_sort |
Сигал, А.И. |
| title |
Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения |
| title_short |
Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения |
| title_full |
Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения |
| title_fullStr |
Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения |
| title_full_unstemmed |
Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения |
| title_sort |
влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения |
| publisher |
Інститут технічної теплофізики НАН України |
| publishDate |
2007 |
| topic_facet |
Термодинамика и процессы переноса |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61292 |
| citation_txt |
Влияние параметрического балластирования на термодинамику процесса горения / А.И. Сигал, Е.И. Быкорез // Промышленная теплотехника. — 2007. — Т. 29, № 5. — С. 103-109. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| series |
Промышленная теплотехника |
| work_keys_str_mv |
AT sigalai vliânieparametričeskogoballastirovaniânatermodinamikuprocessagoreniâ AT bykorezei vliânieparametričeskogoballastirovaniânatermodinamikuprocessagoreniâ AT sigalai theinfluenceofparametricballastingonthermodynamicsofcombustionaction AT bykorezei theinfluenceofparametricballastingonthermodynamicsofcombustionaction |
| first_indexed |
2025-11-26T01:47:35Z |
| last_indexed |
2025-11-26T01:47:35Z |
| _version_ |
1849815631010988032 |
| fulltext |
Методы балластирования зоны горения угле;
водородных пламен с целью снижения макси;
мальных температур в топках котлоагрегатов
часто носят комплексный характер. Балластиро;
вание воздухом практически всегда имеет место,
т.к. α > 1,0 практически для всех без исключе;
ния котлоагрегатов. В дополнение к воздуху, в
качестве балластов используются вода [1] или
пар [2] (впрыск воды или пара), также балласти;
рование продуктами сгорания [3, 4] (рециркуля;
ция), балластирование избыточным топливом и
воздухом на разных стадиях многостадийного
сжигания, а также их различные сочетания. Вза;
имное влияние различных балластов имеет важ;
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 5 103
ТЕРМОДИНАМИКА И ПРОЦЕССЫ ПЕРЕНОСА
Наведено результати експеримен$
тальних досліджень щодо введення ба$
ласту в зону горіння на експерименталь$
ному стенді на базі топки котла
теплопродуктивністю 9 кВт. Подано
графічні залежності термодинамічної
ефективності баластування зони горіння
від витрати баластів та їх кількості. На
основі результатів експериментів одер$
жано залежність, що дає можливість
порівняти термодинамічну ефективність
баластів з різним співвідношенням па$
роповітряної суміші і оцінити можли$
вості зниження максимальної темпера$
тури факела та зниження утворення
оксидів азоту.
Приведены результаты эксперимен$
тальных исследований по введению
балласта в зону горения на эксперимен$
тальном стенде на базе топки котла теп$
лопроизводительностью 9 кВт. Пред$
ставлены графические зависимости
термодинамической эффективности
балластирования зоны горения от рас$
хода балластов и их количества. На ос$
нове результатов экспериментов полу$
чена зависимость, дающая возможность
сравнить термодинамическую эффек$
тивность балластов с различным соотно$
шением паровоздушной смеси и оценить
возможности снижения максимальных
температур факела с соответствующим
снижением образования оксидов азота.
The results of experimental investiga$
tion on insertion of ballast in combustion
zone of boiler furnace of the test unit with
the heating efficiency 9 kilowatt are given.
Graphical dependencies of thermodynam$
ic effectiveness of ballasting of combus$
tion zone from ballast consumption and
their quantity are given. On the basis of
results of experiments the dependence is
got which gives the possibility to compare
the thermodynamic effectiveness of the
ballasts with the different proportion of
aero$steam mixture and evaluate the pos$
sibilities of decreasing of the maximum
flame temperatures with the appropriate
decreasing of nitrogen oxide forming.
УДК 622.61
СИГАЛ А.И., БЫКОРЕЗ Е.И.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО БАЛЛАСТИРОВАНИЯ
НА ТЕРМОДИНАМИКУ ПРОЦЕССА ГОРЕНИЯ
В – расход топлива;
Ст – удельная теплоемкость топлива;
Сб – удельная теплоемкость балласта;
Gб – массовый расход балласта, вводимого в зону
горения;
Gт – расход топлива;
k – коэффициент пропорциональности выделе;
ния теплоты сжигания топлива на нагрев
балласта;
n – число компонентов балласта;
Т – максимальная фактическая температура пла;
мени;
Тмах – максимальная возможная температура
пламени для данной топливовоздушной
смеси при α = 1,0;
То – начальная температура пламени;
Qт – количество теплоты, выделяемое при горе;
нии топлива;
Qб – количество теплоты, воспринимаемое бал;
ластом;
qт – количество теплоты, выделяемое при горе;
нии единицы топлива;
α – коэффициент избытка воздуха.
Индексы:
б – балласт;
в – воздух;
п – пар;
т – топливо;
тс – топливная смесь.
ное значение при их комплексном использова;
нии.
Проведенные на экспериментальном стенде
(рис. 1) исследования позволяют проанализиро;
вать некоторые особенности комплексного бал;
ластирования зоны горения, исключив влияние
различных режимных и конструктивных факто;
ров, свойственное топкам разных котлов.
Рассмотрим случай однокомпонентного бал;
ластирования. На рис.2 представлены зависимо;
сти изменения температуры фронта пламени от
расхода балласта при балластировании факела
воздухом с начальной температурой 373 К (пря;
мая 1) и насыщенным водяным паром с началь;
ной температурой 373 К, при α = 1,0 (прямая 2).
Функция характеризует отношение мак;
симальной фактически измеренной температу;
ры фронта пламени к максимально возможной
теоретической для данной топливовоздушной
смеси при α = 1,0. Аргумент представляет
собой отношение массового расхода балласта
(пар или избыточный воздух), вводимого в зону
горения, к расходу топлива.
В этом случае обе зависимости носят линей;
ный характер и берут начало в одной точке, соот;
ветствующей отсутствию балласта, с координа;
той = 1,0. Из рис. видно, что для снижения
максимальной температуры фронта пламени до
определенного уровня необходимо подать в ре;
акционную зону существенно различное количе;
ство балласта (в данном случае пара или воздуха)
и эта разница пропорциональна удельным тепло;
емкостям (в представленных координатах – мас;
совым). Используя принятые на рисунке обозна;
чения, представим семейство прямых в
аналитическом виде:
= (1)
С учетом того, что b = 1 уравнение (1) примет
вид:
= . (2)
Коэффициент k численно равен тангенсу угла
наклона прямых к положительному направле;
нию оси :
. (3)
С учетом соотношений:
Qт = qт B = Cтс Gтс (T max – To), (4)
Qб = Cб Gб (T – To), (5)
Qб = Cтс Gтс (Tmax – To), (6)
получим
(7)
Приняв для упрощения To = 0, получим:
. (8)б
т
C Т
k
G
= −
max o тс тс
max
б т
б max o б о max o
б т max т max
1 ( )
( ) ( )( )
.
Т
T T C G
Т
k
G q
Q Т T C Т Т Т T
Q q T q T
⎛ ⎞
− −⎜ ⎟
⎝ ⎠= =
− − −
= − = −
б
max
= 1
GT
k
T В
⎛ ⎞
−⎜ ⎟
⎝ ⎠
в
G
В
б
1
kG
В +max
T
T
б
kG
В b+
max
T
T
max
T
T
в
G
В
max
T
T
104 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 5
ТЕРМОДИНАМИКА И ПРОЦЕССЫ ПЕРЕНОСА
Рис. 1. Экспериментальный стенд.
Из (8) видно, что с учетом зависимости удель;
ной теплоемкости балласта от температур
Cб = f(Т) выражение (1), строго говоря, характе;
ризует семейство кривых, а не прямых, однако
для практических целей, с учетом незначитель;
ной минимальной ошибки (δTmax) на определен;
ном участке экспериментальные данные можно
аппроксимировать прямыми линиями.
Сравнивая термодинамическую эффектив;
ность применения различных балластов, с уче;
том равенства конечных температур продуктов
сгорания и удельных теплотворных способнос;
тей используемых топлив, можно сделать вывод о
том, что они прямо пропорциональны с коэффи;
циентом пропорциональности k, при условии
постоянства удельной теплоемкости для данного
балласта.
Физический смысл коэффициента пропорци;
ональности k можно выяснить, представив выра;
жение (8) в виде:
, (9)
здесь – величина, характеризую;
щая количество теплоты, необходимое на нагрев
единицы массы балласта до температуры Т. Ус;
ловно эту величину можно назвать удельной ин;
тегральной теплоемкостью. Тогда, приняв удель;
ную теплотворную способность топлива равной
единице, можно сказать, что коэффициент k –
это доля количества теплоты, выделившейся при
сжигании топлива, затраченная на нагрев балла;
ста до конечной температуры продуктов сгора;
ния. Подставим полученное ранее выражение
(9) для k в уравнение (2):
, (10)
с учетом вышеприведенных соотношений:
. (11)
Таким образом, при Сб = const температура
фронта пламени, с термодинамической точки
зрения, является функцией расхода балласта.
Рассмотрим более сложный случай комплекс;
ного многокомпонентного балластирования. В
этом случае удельная теплоемкость комплексно;
го балласта является функцией расходов компо;
нентов, его составляющих и представляет собой
теплоемкость смеси (рассматривается случай го;
могенной смеси). В общем случае для n – компо;
нентного балласта можно записать:
, (12)
где .
Тогда соответственно изменится зависимость
максимальной температуры фронта пламени от
расхода балласта.
Подставим (12) в (9):
(13)
и преобразуем полученную функцию к явному
виду, с учетом вышеприведенных соотношений:
, (14)
, (15)
. (16)
В результате мы получили зависимость Т от
n независимых переменных Gn. Определить
закономерности поведения такой функции
аналитическим путем при n > 1 достаточно
сложно.
( )
max т
т max
n
n n
T Q
T
Q T G C
=
+ ∑
max т
1
( )
1
n
n n
T
G C
T Q
=
+
∑
( )
max т
1 1
n
n n
G C
T T Q
= =
∑
( )
max т
1
n
n n
T G C
T
T q B
= −
∑
б
n
n
G G=∑
( )
б
n
n n
n
n
G C
С
G
=
∑
∑
б
max т
1
QT
T Q
= −
б б
max т
1
q GT
T q B
= −
б
б б
т
Q
q С Т
Q
= =
б
т
q
k
q
= −
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 5 105
ТЕРМОДИНАМИКА И ПРОЦЕССЫ ПЕРЕНОСА
С целью упрощения, рассмотрим случай ком;
плексного балластирования со следующими ог;
раничениями:
; балласт двухкомпонентный: водяные пары и
воздух;
; переменным является расход только одного
из компонентов балласта – водяного пара.
Удельная теплоемкость такого балласта, со;
гласно (12),
. (17)
На рис. 2 представлены зависимости измене;
ния максимальной температуры фронта пламени
от расходов одного из компонентов применяе;
мых балластов.
Первые две из этих зависимостей характеризу;
ют однокомпонентное балластирование и были
подробно описаны выше. Здесь важным является
тот факт, что они пересекаются в точке, характе;
ризуемой отсутствием балласта. Три следующих
прямых имеют ряд особенностей. Каждая из них
берет начало на прямой 2 (балластирование воз;
духом), т.е. максимуму температуры соответству;
ет точка, характеризуемая отсутствием подачи
пара при соответствующем α. С началом подачи
пара максимальная температура фронта пламени
снижается, причем чем выше α, тем менее интен;
сивно это снижение при соответственно более
низком исходном уровне. Немаловажным явля;
ется также то, что наиболее интенсивное термо;
динамическое воздействие водяные пары, как
балласт, оказывают при α, близких к 1,0, посколь;
ку химико;кинетическое воздействие уже при
α = 1,03 балластирование водяным паром менее
эффективно с точки зрения термодинамики, чем
соответствующее балластирование воздухом.
Подставим (17) в (13):
. (18)
В этом уравнении мы имеем одну зависимую
переменную Т и одну независимую G. Постоян;
ный расход воздуха для каждого определяет угол
наклона и соответствующее смещение прямых 3;5
(рис. 3).
Для удобства сравнения и практического ис;
пользования прямые 1, 3;5 целесообразно пред;
ставить в координатах
. (19)
max
constn
GT
f
T B
⎛ ⎞= α =⎜ ⎟
⎝ ⎠
п п в в
max т
( )
1
T G C G СT
T q B
+
= −
п п в в
б
п в
G C G С
C
G G
+
=
+
106 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 5
ТЕРМОДИНАМИКА И ПРОЦЕССЫ ПЕРЕНОСА
Рис. 2. Термодинамическая эффективность
балластов с разной удельной теплоемкостью:
– пар Т = 373 К
α = 1,0, × – воздух Т = 373 К.
Рис. 3. Термодинамическая эффективность
балластирования зоны горения воздухом и паром
при разных α: – 1 – пар Т = 373 К, α = 1,0;
× – 2 – воздух, Т = 373 К; Δ – 3 – пар, Т = 373 К,
α = 1,03; – 4 – пар, Т = 373 К, α = 1,12;
– 5 – пар, Т = 373 К, α = 1,12.
Примем тангенс угла наклона прямой 1 на
рис. 3 (α = 1,0) равным 1,0, тогда все остальные
прямые можно рассматривать относительно пря;
мой 1, исключая при этом влияние других фак;
торов на взаимное расположение прямых.
Таким образом, используя формулу (18), можно
найти любую точку на плоскости, описываемой
уравнением (19). Это дает возможность сравнить
термодинамическую эффективность балластов с
различным соотношением водяной пар/воздух.
Учет этого соотношения важен для оценки
возможности снижения максимальных темпера;
тур и уменьшения образования оксидов азота.
При этом немаловажной является возможность
проанализировать как влияние однокомпонент;
ных, так и многокомпонентных балластов при
различных соотношениях расходов одного из со;
ставляющих балласта, а с точки зрения практиче;
ского использования – при различных .
Еще одним существенным преимуществом
приведенных зависимостей является то, что они
построены в относительных координатах, что ис;
ключает влияние таких параметров, как тепло;
творная способность и расход топлива, т.к. соот;
ветствующим образом изменяются и аргумент, и
функция, но при этом принятое допущение о
том, что тангенс угла наклона исходной прямой,
соответствующей балластированию водяным па;
ром при α = 1,0, равен единице, компенсирует
возможную диспропорцию, а все остальные за;
висимости следует рассматривать относительно
этой прямой.
На практике, помимо наличия постоянного
балластирования зоны горения воздухом (α > 1,0),
часто встречаются и другие виды балластирова;
ния, обусловленные не столько целями сниже;
ния вредных выбросов в атмосферу, сколько тех;
нологическими нуждами. Если применяемые для
обеспечения заданных режима горения и пара;
метров теплоносителя меры не обеспечивают
снижения максимальных температур для наибо;
лее эффективного уменьшения образования ок;
сидов азота, то представляется целесообразным
либо дополнительное применение более энерго;
емкого балласта, либо перераспределение соот;
ношения расходов составляющих балласта в сто;
рону большей энергоемкости до достижения
необходимого уменьшения температур. Таким
образом, у разработчиков появляется возмож;
ность добиться необходимого снижения макси;
мальных температур при поддержании заданных
параметров теплоносителя и минимальном сни;
жении либо сохранении КПД котлоагрегата.
В процессе анализа результатов проведенных
исследований обнаружены эффекты увеличения
выхода NOх в некоторых температурных интер;
валах. Общепринятая в настоящее время зависи;
мость NOх = f(Т) является, как известно, гладкой
кривой экспоненциального характера, при обра;
ботке результатов экспериментов с подачей пара
в качестве балласта на кривой NOх = f(Т) выяв;
лены по крайней мере два пика с максимумом
при температурах 1893К, 2013К (рис. 4). Так как
при балластировании воздухом амплитуда пиков
незначительна, а при балластировании паром
весьма существенна, то можно сделать вывод о
связи пиков выхода NOх с вводом влаги в зону го;
рения.
Рассмотрим одно из возможных объяснений
этого явления. Известны несколько механизмов
реакции, по которым возможно образование NOх
при горении углеводородных топлив. Интен;
сивность протекания каждой из реакций, входя;
щих в эти механизмы, определяется концентра;
цией реагирующих веществ и температурой.
Большинство известных реакций образования
NOх идет с участием радикалов. Если радикал
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 5 107
ТЕРМОДИНАМИКА И ПРОЦЕССЫ ПЕРЕНОСА
Рис. 4. Содержание NOX в продуктах сгорания
метана при балластирования зоны горения паром
(α = 1,02).
вызывает образование двух или более других ра;
дикалов, т.е. цепная реакция становится разветв;
ленной, тогда появляется возможность быстро;
го увеличения концентрации радикалов, что
приводит к чрезвычайному ускорению общей ре;
акции [5]. Несмотря на то, что параллельно мо;
гут идти и ограничивающие цепь реакции, в та;
кой сложной реакционной системе, как горение
углеводородного топлива, на различных участках
возможно преобладание различных элементар;
ных реакций при определенных условиях.
Внося пар в зону горения, с точки зрения хи;
мической кинетики мы увеличиваем концентра;
цию радикалов Н и ОН. При этом, вероятно,
происходит интенсификация многих реакций,
идущих с участием этих радикалов. Однако мы не
наблюдаем «всплеска» образования NOх тотчас
же, т.к. известно, что в процессе горения углево;
дородного топлива образуется примерно 18% во;
ды, часть которой вносится вместе с воздухом.
Сопоставив образующееся в процессе горения и
вносимое исходно в виде пара количество влаги,
видно, что первый со стороны максимальных
температур пик образования NOх соответствует
двукратному увеличению количества влаги в зо;
не реакции. В связи с чем можно сделать вывод о
том, что существует своеобразный «концентра;
ционный» предел искусственно вносимой вла;
ги, при котором происходит резкая интенсифи;
кация реакций, приводящих к образованию
NOх. Дальнейшее увеличение количества вводи;
мого пара и соответственно повышения концен;
трации радикалов Н и ОН не приводит к увели;
чению выхода NOх, т.к. все возможные пути
разветвления реакций уже задействованы и уве;
личение количества вводимой влаги приводит
лишь к снижению температуры горения и, как
следствие, к экспоненциальному снижению
концентрации оксидов азота в продуктах сгора;
ния. Таким образом, два противоречивых меха;
низма: снижение максимальной температуры
горения, с одной стороны, и искусственное уве;
личение концентрации радикалов Н и ОН, с дру;
гой стороны, вероятно, обусловливают образо;
вание первого со стороны максимальных
температур пика выхода NOх.
Дальнейшее увеличение количества вводимо;
го в зону горения пара приводит к заметному уве;
личению геометрических размеров факела, что
обусловливает нарастание времени пребывания
реагирующих веществ в зоне высоких темпера;
тур. В свою очередь этот фактор способствует не;
которому увеличению выхода NOх. После чего
преобладающее влияние снова оказывает сниже;
ние максимальной температуры, т.к. дальнейшее
увеличение количества вводимого пара приводит
к понижению абсолютной температуры фронта
пламени до 1673К и ниже. Таким образом, увели;
чение выхода NOх в зоне пониженных температур
объясняется, вероятно, существенным, пример;
но в 2 раза, увеличением времени пребывания ре;
агентов при этих температурах.
Выводы
1. Получена зависимость, с помощью кото;
рой можно определить целесообразность приме;
нения дополнительных мер по снижению обра;
зования оксидов азота или улучшению
выгорания СО в пламени, и при этом из имею;
щегося арсенала таких мер выбрать наиболее эф;
фективные для данных условий.
2. Применение насыщенного пара в качестве
балласта в дополнение к избыточному воздуху
даст возможность получить наибольший эффект
снижения максимальных локальных температур
при наименьшем объеме вносимого в факел бал;
ласта и, следовательно, минимальном изменении
геометрии факела. В то же время, использование
в качестве дополнительного балласта, например,
газов рециркуляции, имеющих меньшую удель;
ную теплоемкость и соответственно требуемого
при этом большего их расхода для достижения
того же термодинамического эффекта, приводит
к существенному изменению геометрии факела
и, как следствие, к перераспределению полей
температур в топке котла при незначительном
снижении максимальных локальных температур.
3. Изменение геометрии факела имеет важ;
ное значение для поддержания параметров то;
почного процесса и параметров теплоносителя.
ЛИТЕРАТУРА
1. Сигал А.И. Влияние влаги в дутьевом воз;
духе на эффективность работы котлов промыш;
108 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 5
ТЕРМОДИНАМИКА И ПРОЦЕССЫ ПЕРЕНОСА
ленной и коммунальной энергетики // Сб.:Про;
блемы экологии и эксплуатации объектов энер;
гетики. Севастополь. –2004.– С. 66 – 74.
2. Изгорев О.Ю. Снижение образования ок;
сидов азота в топке котлоагрегата ТГМП;314 А
методом комплексного балластирования зоны
горения// Проблемы контроля и защиты атмо;
сферы от загрязнения.– 1992.–№17.– С. 64– 66.
3. Кормилицын В.И. Экологические аспекты
сжигания топлива в паровых котлах. – М.: МЭИ,
1998.– 360c.
4. Сігал О.І., Бикоріз Є.Й. Вплив вологи, як
складової топкових баластів на процес утворення
окислів азоту // Сб.:Проблемы экологии и экс;
плуатации объектов энергетики. Севастополь. –
2005.– С.37 – 44.
5. Fenimore C.P. Formation of nitric oxide in
premixed flames. 14;th Symp. (Int.) on
Combust., The Combust. Inst., 1973.– p. 739 –
753.
Получено 27.04.2007 г.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 5 109
ТЕРМОДИНАМИКА И ПРОЦЕССЫ ПЕРЕНОСА
|