Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом
В работе рассмотрено применение модифицированного квазистационарного метода для описания лимитирующей стадии кинетики – десорбции влаги (стадия регенерации - для химического теплового насоса, предназначенного для эффективного сохранения и использования тепловой энергии. It is considered the applicat...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2007 |
| Main Authors: | , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2007
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61316 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом / Г.И. Ефремов, Л.В. Кравчинская // Промышленная теплотехника. — 2007. — Т. 29, № 7. — С. 27-33. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859608490293592064 |
|---|---|
| author | Ефремов, Г.И. Кравчинская, Л.В. |
| author_facet | Ефремов, Г.И. Кравчинская, Л.В. |
| citation_txt | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом / Г.И. Ефремов, Л.В. Кравчинская // Промышленная теплотехника. — 2007. — Т. 29, № 7. — С. 27-33. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | В работе рассмотрено применение модифицированного квазистационарного метода для описания лимитирующей стадии кинетики – десорбции влаги (стадия регенерации - для химического теплового насоса, предназначенного для эффективного сохранения и использования тепловой энергии.
It is considered the application of a modified quasy-stationary method for the description of a limiting kinetic stage – adsorption of a moisture (stage of regeneration - for the chemical heat pump intended for the effective preservation and using a thermal energy.
|
| first_indexed | 2025-11-28T08:50:02Z |
| format | Article |
| fulltext |
Интенсивный путь развития экономики тре;
бует значительных объемов использования топ;
лива и электроэнергии. Промышленные пред;
приятия и энергетические объекты выбрасывают
в окружающую среду вместе с дымом, паром и
водой большое количество низкопотенциальной
теплоты. В результате безвозвратно пропадают
ценные вторичные энергетические ресурсы и на;
рушается экологический баланс региона. Запасы
топлива не безграничны, поэтому важным явля;
ется вопрос его экономного использования. В
последнее время возрос интерес к работам по ис;
пользованию вторичных и возобновляемых ре;
сурсов тепла в связи с постоянным удорожанием
топлива.
Используя тепловые выбросы в производстве
и в быту, можно сэкономить немало первичных
энергоресурсов, а следовательно, и значительные
денежные средства. При колоссальных масшта;
бах современного энергетического потребления
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 7 27
УДК 621.11
ЕФРЕМОВ Г.И., КРАВЧИНСКАЯ Л.В.
Московский государственный открытый университет
ОПИСАНИЕ КИНЕТИКИ ХИМИЧЕСКОГО ТЕПЛОВОГО
НАСОСА МОДИФИЦИРОВАННЫМ
КВАЗИСТАЦИОНАРНЫМ МЕТОДОМ
F – поверхность;
k – константа скорости химической реакции;
m – индекс гидродинамической активности;
N – скорость гидратации;
Q – теплота;
r – теплота реакции;
T – температура;
w – безразмерная концентрация;
α – коэффициент теплоотдачи;
β – коэффициент массоотдачи;
σ – характеристическое время;
τ – текущее время;
ψ – безразмерное время гидратации.
Индексы:
* – равновесный;
0 – начальный.
Сокращения:
МКМ – модифицированный квазистационарный
метод;
ТН – тепловой насос;
ХТН – химический тепловой насос.
В работе рассмотрено применение
модифицированного квазистационар)
ного метода для описания лимитирую)
щей стадии кинетики – десорбции вла)
ги (стадия регенерации) для
химического теплового насоса, пред)
назначенного для эффективного сохра)
нения и использования тепловой энер)
гии. Выполнен анализ и обработка
кинетики работы химического теплово)
го насоса по литературным экспери)
ментальным данным. Найденные кине)
тические зависимости для этой стадии
позволяют прогнозировать работу хими)
ческого теплового насоса в целом и рас)
считывать текущие значения его пара)
метров.
It is considered the application of a
modified quasy)stationary method for the
description of a limiting kinetic stage –
adsorption of a moisture (stage of regene)
ration) for the chemical heat pump intend)
ed for the effective preservation and using
a thermal energy. The analysis and pro)
cessing of literature experimental data for
kinetics of the chemical thermal pump is
fulfilled. Found kinetic equations for this
stage allow to predict the chemical heat
pump function as a whole and to expect
the current values of its parameters.
даже небольшое сокращение расхода энергии на
единицу продукции дает весьма весомый эконо;
мический эффект. Во многих случаях, например,
в энергетике, химической промышленности,
производстве стройматериалов, сбросное тепло
можно использовать в технологических процес;
сах, а также для отопления помещений. Пробле;
ма экономии тепловой энергии и использования
вторичного тепла успешно решается с помощью
тепловых насосов (ТН) [1;3], в которых можно
передавать энергию от тела с низкой температу;
рой к телу с более высокой температурой.
В монографии [1] отмечено также, что в лите;
ратуре практически отсутствуют данные по теп;
лообмену, учитывающие нестационарность про;
цессов в рабочих полостях тепловых насосов, а
также по нестационарному переносу тепловой
энергии путем массообмена. В этом плане тема;
тика данной публикации представляется акту;
альной.
При работе ТН для накопления тепла необхо;
димы достаточно крупные тепловые аккумулято;
ры [2]. Использование традиционных водяных
теплоаккумуляторов приведёт к пропорциональ;
ному росту капитальных затрат на создание боль;
ших ёмкостей для хранения горячей воды и соот;
ветственное увеличение амортизационных
отчислений. Например, для аккумулирования 9
Гкал теплоты при температуре прямой сетевой
воды 65 оС и обратной – 55 оС для би;валентной
котельной, что равняется 16 часовому макси;
мальному потреблению теплоты, потребуется ак;
кумуляторная ёмкость объёма – 900 м3 [2]. Кроме
того, длительное аккумулирование тепла невоз;
можно вследствие теплопотерь в окружающую
среду. Одно из возможных решений – использо;
вание теплоаккумуляторов, основанных на
принципах фазового превращения вещества или
обратимых химических реакциях, что позволяет
снизить ёмкость теплоаккумуляторов в 10...20 раз.
Этот принцип реализуется в химических тепло;
вых насосах (ХТН).
Тепловая работа ХТН зависит от вида химиче;
ской реакции, используемой в нем. Реакции в си;
стеме с твердой фазой очень перспективны для
преобразования теплоты из;за высокого концен;
трирования тепла и возможности сохранения
энергии при обратимости химической реакции,
отсутствии других побочных реакций и малой ра;
боты, необходимой для выделения исходного ре;
агента. Химическое сохранение тепла в ХТН да;
ет возможным увеличить эффективность
использования тепловой энергии. ХТН может
применяться в генерирующих электрических си;
стемах, длительно сохраняя избыточное элект;
ричество, произведенное в течение ночи как теп;
ловую энергию и поставлять ее пользователям в
течение периодов с пиковым потреблением, в
том числе в и самых различных технологических
процессах. Исследования ряда авторов показа;
ли, что ХТН может использоваться как концент;
ратор теплоты, чтобы преобразовать источник с
температурой 70...90 оC в источник 100...150оC,
причем сохраняемое тепло может иметь темпера;
туру даже порядка 350 оC и выше [3].
Химическая компрессия тепла основана на
экзотермической реакции соединения водяного
пара с водными растворами таких реагентов, ко;
торые имеют по сравнению с другими раствора;
ми наиболее высокие значения физико;химичес;
кой температурной депрессии. Выделяемое при
реакции тепло расходуется на нагревание раство;
ра до температуры, значительно большей, чем
температура применяемого первичного водяного
пара низкого давления. Получение пара повы;
шенного давления происходит без сжатия пара
низкого давления, поэтому такие процессы, на;
зывают химической трансформацией тепла. Из;
вестно, что вода и аммиак уже давно используют;
ся в качестве газовой фазы тепловых установок,
потому что имеют хорошие тепловые свойства и
термоустойчивы. В то же время тепловые нагруз;
ки химических изменений относительно выше,
чем тепловые нагрузки при физических измене;
ниях.
В исследованиях ХТН с применением водной
системы исследованы для нагревания, охлажде;
ния и сушки такие реагенты как, например, ед;
кое кали и едкий натр, окись кальция и хлорид
кальция, хлорид никеля, окись магния и углерод;
ный композит [4, 5]. Одним из реагентов, наибо;
лее пригодных для ХТН, является окись магния
как один из недорогих неорганических окислов
[4]. Такой ХТН дает возможность хранить и пре;
образовать тепловую энергию, используя как ги;
дратацию окиси магния, так и обезвоживание ги;
28 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 7
дроокиси магния, при этом имея две стадии дей;
ствия: стадию сохранения теплоты и стадию
производства теплоты. В стадии сохранения теп;
лоты гидроокись магния обезвоживается сброс;
ной избыточной теплотой путем выпаривания,. а
произведенный пар конденсируется, выделяя
вторичное тепло. Вторая стадия процесса ; гид;
ратация окиси магния происходит в реакторе,
при подаче пара, при этом генерируется теплота
гидратации.
Примерная схема работы энергетической ус;
тановки, состоящая из дизельного двигателя, ис;
пользуемого для реализации и когенерации теп;
ла, и ХТН представлена на рис. 1. Тепловой насос
1 включает в себя реактор, заполненный реаген;
том, например, окисью магния 2, и водный ре;
зервуар 3. Дизельный двигатель 4 производит
электричество и тепловую энергию одновремен;
но. Высокотемпературный выхлопной газ двига;
теля используется для генерации пара в котле;
утилизаторе и для отвода тепла хладагента от
рубашки двигателя 5 с циркуляционной систе;
мой. Система с ХТН предназначена для того,
чтобы использовать и выхлопной газ и хладагент
рубашки в тепловом насосе, и регулировать на;
грузку двигателя. Двигатель 4 производит элект;
ричество и тепловую энергию одновременно.
Обычно высокотемпературный выхлопной газ
двигателя используется, чтобы генерировать пар
в котле 7, и отводить тепло хладагента от рубаш;
ки двигателя 5 в атмосферу. Объединенная энер;
гетическая установка с ХТН (рис. 1) использует;
ся для стадии сохранения теплоты (a), в течение
времени низкого спроса теплоты, и стадии гене;
рации тепла (б), в течение периода высокого
спроса теплоты. Такая установка с ХТН работает в
две стадии. На стадии консервации тепла (рис. 1а)
раствор Mg(ОН)2 загружен первоначально в ре;
актор 2 и для обезвоживания раствора потребля;
ется теплота выхлопного газа, поступающего в
реактор. Таким образом, в нем воспроизводится
окись магния и водной пар. Пар конденсируется
в водном резервуаре 3, реализующем тепло кон;
денсации для потребителей тепла. Остаток теп;
лоты может быть использован в стандартном
котле;утилизаторе. На стадии производства теп;
лоты (рис. 1б), начальное состояние реагента в
реакторе 2 – MgO в сухой форме. Водяной кон;
денсат в резервуаре 3 нагревается, потребляя
теплоту теплового агента рубашки двигателя, а
произведенный пар реагирует с окисью магния в
реакторе. Теплота гидратации реализуется потре;
бителем.
Система ХТН конструируется так, чтобы вы;
держать эти повторные реакции (практически
более чем 100 повторных циклов) для консерва;
ции и преобразования тепла [4]. Поэтому мате;
риал реакции, выбранный для теплового насоса,
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 7 29
Рис. 1. Две стадии работы энергетической установки с ХТН:
(a) консервация тепла, (б) выделение тепла.
1 – система ХТН, 2 – реактор MgO, 3 – водяной резервуар, 4 – двигатель когенерации,
5 – рубашка двигателя с циркуляционной системой, 6 – электрогенератор, 7 – бойлер.
должен быть способен к такой повторной реак;
ции. Следует отметить, что период действия всей
системы с ХТН определяется скоростью гидрата;
ции, которая требует большего времени, чем
процесс обезвоживания. Размер реактора также
может быть оптимизирован по процессу гидрата;
ции. Поэтому описание кинетики именно этого
процесса очень важно. Ниже предложено мате;
матическое описание нестационарного процесса
гидратации, на основании анализа и обработки
экспериментальных данных кинетики.
В данной работе были использованы опытные
данные [4] по кинетике ХТН с окисью магния и
опытные данные [5] для хлористого кальция.
Опытный реактор MgO из нержавеющей стали
имел внутренний диаметр 48 мм и высоту 50 мм.
В реактор загружали 52 г реагента Mg(OH)2. Тем;
пература замерялась термопарами. Использован;
ные в опытах цилиндрические гранулы Mg(OH)2
имели диаметр 1,9 мм и длину 5...10 мм. Пони;
женная реактивность к гидратации MgO прояв;
ляется при наличии примесей или загрязнений.
Гидроокись магния, полученная на основе сверх;
чистого окисла магния, показала высокую долго;
вечность и высокую реакционную способность к
пару [4]. Микроскопическое наблюдение показа;
ло, что использованные частицы имели шести;
угольную кристаллическую структуру. Прореаги;
ровавшая мольная доля MgO сравнивалась с
начальной взвешиванием. Мольная доля за вре;
мя 120 минут составила w * = 0,73, что было близ;
ко к равновесному значению.
Кривая кинетики гидратации MgO представ;
лена на рис. 2. Она показывает первую гидрата;
цию после начального обезвоживания материала
в балансовом эксперименте [4]. Реактивность не;
сколько уменьшилась в течение начальных 8;ми
повторений, но затем оставалась практически
постоянной.
Для описания кинетики процесса тепломас;
сообмена при гидратации как задачи при лими;
тировании внутренней диффузии, может быть
использован квазистационарный метод. Квази;
стационарный метод, или метод равнодоступной
поверхности для упрощенного описания макро;
кинетики нестационарного массопереноса был
предложен Франком;Каменецким и реализован
применительно к химической кинетике [6]. Со;
гласно квазистационарному методу принимает;
ся, что вся поверхность обрабатываемого матери;
ала является равнодоступной в диффузионном
отношении. Это, в частности, реализуется при
диффузии в изотропной среде для материалов с
изотропными свойствами. Квазистационарный
метод объединяет результаты интегрирования
уравнения диффузии с простым граничным ус;
ловием (постоянная концентрация на поверхно;
сти материала) с кинетикой химической реакции
первого порядка (две стадии общего кинетичес;
кого процесса). Модифицированный квазиста;
ционарный метод подробно был рассмотрен ав;
торами в работах [6, 7]. Он был использован нами
для описания кинетики сушки, обезвоживания,
полимеризации и ряда других нестационарных
процессов. Для описания кинетики процесса
тепломассообмена при гидратации используем
уравнение [6], полученное на основе квазиста;
ционарного метода вида
. (1)
С учетом решения уравнения диффузии с гра;
ничным условием в форме потока [6] для коэф;
фициента массоотдачи , подставляя
это выражение в (1), вводя характеристическое
время процесса σ = D/(πk2) получим
. (2)
1
* 1 /
w
w
=
+ σ τ
/( )Dβ = πτ
1
* 1 /
w
w k
=
+ β
30 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 7
Рис. 2. Кинетика гидратации MgO в ХТН.
Вводя затем коэффициент m, учитывающий
интенсивность конвективных токов, кинетику
процесса описываем следующим уравнением мо;
дифицированного квазистационарного метода
(МКМ) [6]:
. (3)
Для молекулярной диффузии (скорость пото;
ка равна нулю) m = 0,5 и уравнение (3) принима;
ет вид уравнения (2). По уравнению (3) легко
можно рассчитать время процесса τ, необходи;
мое для достижения заданной концентрации w:
. (4)
При обработке опытных данных (рис. 2) для
гидратации окиси магния [4] методом “наимень;
ших квадратов” уравнение кинетики по МКМ (3)
принимает конкретный вид
, (5)
где характеристическое время составляет
σ = 5,75 мин, равновесная концентрация
w * = 0,73, а индекс гидродинамической активно;
сти m = 0,935.
Полученное на основе МКМ уравнение (5) с
высокой точностью описывают кинетику про;
цесса. Коэффициент корреляции составил
0,9989. Оно дает возможность определить и дру;
гие параметры кинетики: время, скорость и уско;
рение процесса, а также выполнить расчет эф;
фективного коэффициента диффузии и его
изменение во времени процесса. Другой положи;
тельной чертой уравнения кинетики по МКМ яв;
ляется возможность его линеаризации. Для этого
преобразуем уравнение (3) к виду
. (6)
При логарифмировании уравнения (6) полу;
чим линейную зависимость параметров.
. (7)
Обработка тех же опытных данных, что приве;
дены на рис. 2, по зависимости (7) представлена
на рис. 3. Удобство уравнения (7) в том, что угол
наклона прямой m представляет собой индекс
гидродинамической активности. Зная значение
m, можно по отрезку, отсекаемому прямой на оси
ординат b, определить характеристическое время
процесса. Из рис. 3 видно, что получено хорошее
согласование опытных данных с расчетом.
Дифференцируя уравнение (3), получим выра;
жение для скорости процесса гидратации
. (8)
Полагая, что тепло, передаваемое конвекцией
от горячего воздуха с температурой Td к реагенту
с температурой Tm, идет исключительно на испа;
рение влаги, имеем:
. (9)
Из уравнения (7) получим выражение для ско;
рости гидратации в общем виде
. (10)( )N F T
r
α
= Δ
( ) ( )d mdQ rdw F T T dt F T d= = α − = α Δ τ
( )
( )
2
* /
1 /
m
m
w mdw
N
d
σ τ
= =
τ ⎡ ⎤τ + σ τ
⎣ ⎦
*
lg 1 lg
w
m
w
σ⎛ ⎞ ⎛ ⎞− = ⋅⎜ ⎟ ⎜ ⎟τ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
*
1
m
w
w
σ⎛ ⎞− = ⎜ ⎟τ⎝ ⎠
0,935
0,73
5,75
1
w =
⎛ ⎞+ ⎜ ⎟τ⎝ ⎠
1
*
1
mw
w
−
⎛ ⎞τ = σ −⎜ ⎟
⎝ ⎠
( )
1
* 1 /
m
w
w
=
+ σ τ
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 7 31
Рис. 3. Линеаризация кинетики гидратации
MgO в ХТН.
Полагая, что в начале процесса (τ = 0) темпе;
ратура на поверхности материала равна T0, тогда
начальная скорость гидратации:
. (11)
Вводя нормализованную скорость гидратации
Ψ = N/N0, получим:
. (12)
Комбинируя уравнения (10);(12), с учетом,
что прирост температуры при гидратации во вре;
мени увеличивается от начального значения ΔT0,
получим:
. (13)
На рис. 4 представлено изменение температу;
ры для процесса гидратации ХТН на поверхнос;
ти слоя CaCl2 по данным работы [7], полученным
при температуре слоя T = 308 K и давлении в ре;
акторе P = 152 kПa. Кривая процесса проведена
по зависимости (13) при значениях параметров
m = 1,68 и σ = 774 с. Согласование опыта с расче;
том вполне удовлетворительное. Отклонение
опытных точек можно объяснить одновремен;
ным влиянием как теплоты сорбции, так и тепло;
ты химической реакции.
Согласно схеме, приведенной на рис. 1, и гид;
ратация, и обезвоживание происходят в течение
одного цикла действия. Для организации непре;
рывного способа действия ХТН он должен иметь
два реактора и два водных резервуара. Обезво;
живание происходит в 1;м реакторе, а гидрата;
ция во 2;м реакторе. В последующем периоде,
наоборот. Тогда теплота гидратации и теплота
конденсации используются непрерывно. Период
действия всей системы определяется скоростью
гидратации, которая требует большего времени,
чем для обезвоживания. Размер реактора также
может быть оптимизирован по процессу гидрата;
ции. Поэтому математическое описание кинети;
ки этого процесса очень важно для расчета и кон;
струирования промышленной установки.
Выведенные кинетические зависимости МКМ
позволяют прогнозировать работу химического
теплового насоса и рассчитывать текущие значе;
ния его параметров.
Преимущества применения ХТН – это то, что
он консервирует или вновь вводит теплоту, про;
изведенную в процессе когенерации, т.к. она мо;
жет быть запасена тепловым насосом. Реакцион;
ные материалы ХТН – реагенты абсолютно
безопасны, экономичны, не загрязняют окружа;
ющую среду и возможно долговременное сохране;
ние теплоты по сравнению с обычными традици;
онными способами. ХТН особенно эффективен в
децентрализованных системах, использующих
газовые и дизельные двигатели, микрогазовые
турбины и другие энергетические установки. Хи;
мически запасая тепло от этих двигателей, ХТН
используется для покрытия пиковых нагрузок
получения электричества. Применение МКМ
для расчета его кинетики открывает перспективы
расчета текущих параметров и регулирования его
работы.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бубялис Э., Макарявичус В. Процессы
энергопереноса в тепловых насосах. – Вильнюс:
Изд. “Мокслас”, 1990. – 183 с.
2. Проценко В.П., Горшков В.Г., Осипович С.В.
Опыт внедрения и перспективы развития тепло;
0 0 0( ) (1 )T T T TΔ = Δ + ψ Δ = Δ + ψ
0 0( )N N F T
r
α
= ψ ⋅ = ψ Δ
0 0 0( ) ( )dN F T T F T
r r
α α
= − = Δ
32 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 7
Рис. 4. Изменение температуры при гидратации
на поверхности слоя CaCl2.
насосных установок в Чувашской республике//
Энергосбережение и водоподготовка. – 2003. –
№3. – C. 37–41.
3. Kudra T., Mujumdar A.S. Advanced Drying
Technologies, New York;Basel, Marcel Dekker,
2002, 459 p.
4. Yukitaka Kato, Development of a magnesium
oxid/water chemical heat pump for efficient energy
storage and utilization, Proc. 5th Heat Pipes, Heat
Pumps, Refrigerators International Seminar, Minsk,
Belarus , 2003 September 8;11, CD.
5. Keiko F. Enhancement of heat transfer in cal;
cium chloride reactor bed for chemical heat pumps by
use of graphite composite particles, Proc. 5th Heat
Pipes, Heat Pumps, Refrigerators International
Seminar, Minsk, Belarus, 2003 September 8;11,
CD.
6. Ефремов Г.И. Макрокинетика процес;
сов переноса. – Москва: РИО МГТУ, 2001,
289 с.
7. Ефремов Г.И., Журавлева Т.Ю. Описа;
ние кинетики стадии регенерации химичес;
кого теплового насоса модифицированным
квазистационарным методом // Энергосбе;
режение и водоподготовка. – 2005. – № 2. –
C. 37–40.
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2007, т. 29, № 7 33
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-61316 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-28T08:50:02Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Ефремов, Г.И. Кравчинская, Л.В. 2014-04-30T15:46:25Z 2014-04-30T15:46:25Z 2007 Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом / Г.И. Ефремов, Л.В. Кравчинская // Промышленная теплотехника. — 2007. — Т. 29, № 7. — С. 27-33. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61316 621.11 В работе рассмотрено применение модифицированного квазистационарного метода для описания лимитирующей стадии кинетики – десорбции влаги (стадия регенерации - для химического теплового насоса, предназначенного для эффективного сохранения и использования тепловой энергии. It is considered the application of a modified quasy-stationary method for the description of a limiting kinetic stage – adsorption of a moisture (stage of regeneration - for the chemical heat pump intended for the effective preservation and using a thermal energy. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом Description of the chemical heat pump kinetics by the modified quasi – stationary method Article published earlier |
| spellingShingle | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом Ефремов, Г.И. Кравчинская, Л.В. |
| title | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом |
| title_alt | Description of the chemical heat pump kinetics by the modified quasi – stationary method |
| title_full | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом |
| title_fullStr | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом |
| title_full_unstemmed | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом |
| title_short | Описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом |
| title_sort | описание кинетики химического теплового насоса модифицированным квазистационарным методом |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61316 |
| work_keys_str_mv | AT efremovgi opisaniekinetikihimičeskogoteplovogonasosamodificirovannymkvazistacionarnymmetodom AT kravčinskaâlv opisaniekinetikihimičeskogoteplovogonasosamodificirovannymkvazistacionarnymmetodom AT efremovgi descriptionofthechemicalheatpumpkineticsbythemodifiedquasistationarymethod AT kravčinskaâlv descriptionofthechemicalheatpumpkineticsbythemodifiedquasistationarymethod |