Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами
Представлены результаты экспериментального исследования теплообмена и сопротивления в плоских каналах с продолговатыми углублениями и выступами. Проанализированы теплогидравлические характеристики каналов, выполнена оценка возможности их использования при создании теплообменников-рекуператоров для м...
Saved in:
| Published in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Date: | 2006 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2006
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61439 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами / И.И. Борисов, А.А. Халатов, С.Г. Кобзарь // Промышленная теплотехника. — 2006. — Т. 28, № 5. — С. 30-36. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859854767953543168 |
|---|---|
| author | Борисов, И.И. Халатов, А.А. Кобзарь, С.Г. |
| author_facet | Борисов, И.И. Халатов, А.А. Кобзарь, С.Г. |
| citation_txt | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами / И.И. Борисов, А.А. Халатов, С.Г. Кобзарь // Промышленная теплотехника. — 2006. — Т. 28, № 5. — С. 30-36. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | Представлены результаты экспериментального исследования теплообмена и сопротивления в плоских каналах с продолговатыми углублениями и выступами. Проанализированы теплогидравлические характеристики каналов, выполнена оценка возможности их использования при создании теплообменников-рекуператоров для микротурбинных установок.
Наведено результати експериментального дослідження теплообміну і аеродинамічного опору в плоских каналах із довгастими заглибинами та виступами. Проаналізовано теплогідравлічні характеристики каналів, проведено оцінку можливості їх використання при створенні теплообмінників-рекуператорів для мікротурбінного устаткування.
The results of heat transfer and hydraulic resistance in a narrow channel with lengthwise dimples and pimples are presented. The thermohydraulic characteristics of the channels are analyzed; the application of such a channels in heat exchangers-recuperators for microturbines is evaluated.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:43:14Z |
| format | Article |
| fulltext |
сжимаемого пограничного слоя (анализ системы
уравнений)// Теплофизика и аэромеханика. 2004. –
Т. 11, № 2. – С. 227–245.
2. Репухов В.М. Общее преобразование урав;
нений конвективного тепломассопереноса и рас;
чет эффективности трехмерных пристенных за;
щитных завес// Пром. теплотехника. – 2004. –
Т. 6, № 3. – С. 18–27.
3. Репухов В.М. Общее преобразование урав;
нений нестационарного конвективного тепло;
массопереноса к простейшему виду// Пром. теп;
лотехника. – 2005. – Т. 27, №2. – С. 9–20.
4. Репухов В.М. Преобразование общих
транспортных уравнений конвективного тепло;
массопереноса к простейшей форме// Проблемы
газодинамики и тепломассообмена в энергетиче;
ских установках: Тр. XV Школы;семинара моло;
дых ученых и специалистов. М.: МЭИ, 2005. –
Т. 1, С. 13–19.
5. Петровский И.Г. Лекции по теории обык;
новенных дифференциальных уравнений. М.:
Наука, 1964. – 272 с.
Получено 11.07.2005 г.
30 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2006, т. 28, № 5
ТЕПЛО+ И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Наведено результати експеримен+
тального дослідження теплообміну і ае+
родинамічного опору в плоских каналах
із довгастими заглибинами та виступа+
ми. Проаналізовано теплогідравлічні ха+
рактеристики каналів, проведено оцінку
можливості їх використання при ство+
ренні теплообмінників+рекуператорів
для мікротурбінного устаткування.
Представлены результаты экспери+
ментального исследования теплообме+
на и сопротивления в плоских каналах с
продолговатыми углублениями и высту+
пами. Проанализированы теплогидрав+
лические характеристики каналов, вы+
полнена оценка возможности их
использования при создании теплооб+
менников+рекуператоров для микротур+
бинных установок.
The results of heat transfer and
hydraulic resistance in a narrow channel
with lengthwise dimples and pimples are
presented. The thermohydraulic charac+
teristics of the channels are analyzed; the
application of such a channels in heat
exchangers+recuperators for microtur+
bines is evaluated.
УДК536.24:535.2
БОРИСОВ И.И., ХАЛАТОВ А.А., КОБЗАРЬ С.Г.
Институт технической теплофизики НАН Украины
ТЕПЛООБМЕН И СОПРОТИВЛЕНИЕ В ЩЕЛЕВЫХ
КАНАЛАХ С ПРОДОЛГОВАТЫМИ УГЛУБЛЕНИЯМИ И
ВЫСТУПАМИ
Cp – теплоемкость при постоянном давлении;
h – высота канала;
f – коэффициент аэродинамического сопротив;
ления;
k – коэффициент теплопередачи;
– массовый расход;
S – поверхность теплообмена;
Sx – поперечный шаг углублений (выступов);
Sz – продольный шаг углублений (выступов);
Nu – число Нуссельта;
Re – число Рейнольдса;
NTU – число единиц переноса;
ε – эффективность теплообмена.
Нижние индексы:
0 – аэродинамические и теплообменные характе;
ристики гладкого канала;
max – максимальный;
min – минимальный.
mm
Достижение высокой эффективности тепло;
обмена при минимальных потерях давления про;
должает оставаться актуальной задачей для раз;
работчиков рекуператоров и утилизаторов тепло;
ты установок децентрализованного энергоснаб;
жения, а также теплообменников для различных
технических приложений. Задача снижения по;
терь давления приводит к необходимости экс;
плуатации при малых (от 200 до 800) числах Рей;
нольдса. Одним из путей совершенствования
теплообменников (снижения поверхности и ве;
са, повышения компактности) является повыше;
ние теплогидравлических характеристик кана;
лов, поскольку при заданных эффективности
теплообмена и потерях давления этот фактор
позволяет работать при более высоких числах
Рейнольдса.
Использование поверхностных углублений
для интенсификации теплообмена является од;
ним из перспективных способов увеличения
теплообмена при минимальном уровне гидрав;
лических потерь, однако для обеспечения спо;
собности пластин выдерживать перепад давле;
ния между соседними каналами необходима
установка дистанционирующих элементов. В ка;
честве одной из перспективных форм рассматри;
ваются теплообменные каналы с продолговаты;
ми углублениями на одной поверхности канала и
выступами на противоположной, причем про;
дольные оси элементов на одной поверхности
расположены под углом 90о по отношению к
осям на другой. Такое расположение позволяет
обеспечить необходимую прочность и жесткость
поверхностей, однако, как ожидается, оно при;
ведет к загромождению проходного сечения и
повышению гидравлических потерь.
Целью настоящей работы является экспери;
ментальное исследование теплообмена и сопро;
тивления при низких и средних числах Рей;
нольдса в узких каналах с продолговатыми
углублениями на одной стороне и продолговаты;
ми выступами на другой, а также анализ приме;
нимости исследованных каналов для создания
теплообменников;рекуператоров для микротур;
бинных установок.
Экспериментальная установка и
методика проведения экспериментов
Эксперименты проводились на установке,
описанной в работе [1]. Воздух от компрессора
подавался в рабочий участок через измеритель
расхода, омический нагреватель, ресивер, сопло,
соединительный прямоугольный канал. Рабочий
участок располагался в емкости с проточной во;
дой для его охлаждения. Вода подавалась из сети
и поступала в емкость через ряд трубок, обеспе;
чивающих импактное натекание, как на ниж;
нюю, так и на верхнюю поверхность теплообме;
на. Кроме того, для обеспечения большей
равномерности температуры стенки в верхней
части емкости устанавливалась мешалка с элект;
родвигателем мощностью 90 Вт и угловой скоро;
стью вращения вала 2700 об/мин. Изменение
среднемассовой температуры воды в процессе
теплообмена не превышало 0,5 оС.
Ресивер прямоугольного сечения был выпол;
нен таким образом, что воздух, поступающий в
него из нагревателя круглого сечения, вначале
натекал на плоскую преграду, установленную по;
средине с прямоугольными зазорами от дна и
крышки. В результате обеспечивалось равномер;
ное распределение потока по ширине. Сопло на
выходе из ресивера, выполненное по профилю
Витошинского, обеспечивало равномерный про;
филь скорости по высоте и ширине прямоуголь;
ного канала. Кроме того, на входе в сопло уста;
навливалась выравнивающая сетка.
Внешняя поверхность ресивера, сопла и со;
единительного канала теплоизолировались ба;
зальтовой ватой с коэффициентом теплопровод;
ности k = 0,04 Вт/мK, для минимизации
тепловых потерь в атмосферу.
В экспериментах измерялись: расход газа, рас;
ход воды (для контроля), температура газа на
входе в канал и на выходе из него, температура
стенки канала, перепад статического давления в
канале. Диапазон изменения расхода воздуха со;
ставлял 0,5...6,7 г/с, температура воздуха на входе
в канал варьировалась в диапазоне 50...150 оС.
Расход газа измерялся ротаметром, прошедшим
предварительную калибровку. Среднемассовая
температура воздуха на входе в канал и на выходе
из него, а также температура стенки канала, из;
мерялись сертифицированными калиброванны;
ми хромель;алюмелевыми термопарами завод;
ского исполнения. При измерении температуры
потока, для минимизации погрешности, связан;
ной с возможной неравномерностью поля темпе;
ратур по высоте канала, термопары помещались
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2006, т. 28, № 5 31
ТЕПЛО+ И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
в экраны из тонкостенной нержавеющей трубки. С
целью исключения тепловых потерь, измеритель;
ные участки на входе и выходе снаружи теплоизо;
лировались пенопластом. Термопара для измере;
ния температуры стенки припаивалась к
поверхности теплообмена с внешней стороны, при;
мерно на расстоянии трети длины от входа в канал.
Для проверки идентичности показаний термопар
проводились тестовые измерения температур пото;
ка и стенки в адиабатических условиях, с включен;
ным нагревом, но без наполнения бака водой и с
теплоизоляцией канала базальтовой ватой. При
этом показания термопар отличались не более, чем
на 0,5 оС. Поскольку при обработке данных основ;
ное значение имеет не абсолютное значение темпе;
ратуры, а ее разность, можно считать, что обеспечи;
валась необходимая точность экспериментов.
Для отбора статического давления использо;
вались два приемных отверстия, на входе в канал
и на выходе из него. Перепад давления измерял;
ся водяным дифманометром, а при его малых
значениях (менее 1000 Па) – микроманометром
МКВ250;0.02 с ценой деления 0,1 Па.
Методика обработки
экспериментальных данных
Интегральный тепловой поток определялся по
балансовому соотношению, а при определении
средней плотности теплового потока поверхнос;
ти рассматривались как плоские. Температурный
напор определялся как среднелогарифмический.
Критерии Рейнольдса и Нуссельта определялись
по эквивалентному диаметру, а теплофизические
свойства базировались на среднеарифметичес;
кой температуре потока. Средний коэффициент
сопротивления определялся с использованием
соотношения Дарси, при этом скорость газа в ка;
нале находилась по средней плотности потока и
проходному сечению плоского канала. В качест;
ве эквивалентного размера использовался тот же,
что и при определении числа Нуссельта.
Основные относительные погрешности изме;
рений составляли: массового расхода газа
±2,1 %; числа Рейнольдса – ±2,3 %; коэффици;
ента теплоотдачи 12,7 %; числа Нуссельта
±13,6 %; перепада статического давления
±2,0 %; коэффициента сопротивления ±7,8 %.
Экспериментальные каналы
Исследованы пять типов каналов, поверхнос;
ти которых образованны продолговатыми углуб;
лениями на одной пластине и выступами на про;
тивоположной, причем вершины выступов
находились в плотном контакте с противополож;
ной поверхностью. Контакт обеспечивался то;
чечной сваркой. Основные характеристики ис;
следованных каналов приведены в таблице.
Вариант 1 представляет собой канал “углубле;
ние;выступ”, образованный наложением плас;
тин: пластины с поперечными углублениями в
шахматном порядке, и пластины с продолговаты;
ми выступами в коридорном порядке. Варианты 2
и 3 образованы пластинами с поперечными углуб;
лениями в шахматном порядке, и пластин с про;
долговатыми выступами в шахматном порядке.
Вариант 4 образован пластиной с поперечны;
ми выступами в шахматном порядке, и пласти;
ной с продолговатыми углублениями в коридор;
ном порядке. Этот вариант – обратный варианту
1, т.е. варианты 1 и 4 при последовательном нало;
жении пластин образуют теплообменный пакет.
Вариант 5 образован поперечными выступа;
мим в шахматном порядке, и пластины с продол;
говатыми выступами в шахматном порядке, в
данном случае теплообменный пакет образуют
варианты 3 и 5.
Высота канала для вариантов 1 – 3 составляет
2,0 мм, а для вариантов 4 и 5 она равна 2,5 мм.
Число Рейнольдса, вычисленное по эквивлентно;
му диаметру на входе, изменяется от 720 до 8600.
Результаты экспериментов
и их анализ
Результаты тестовых экспериментов в плос;
ком канале сравнивались с известными соотно;
шениями для ламинарного (Nu0 = 7,6; f = 96/Re)
и турбулентного (Nu0 = 0,0214(Re0,8;100)Pr0,4;
f = 0,316/Re0,25) потоков в канале [2]. В исследо;
ванном диапазоне чисел Рейнольдса расхожде;
ние полученных данных с указанными зависимо;
стями не превышало 4 %. Переход от
ламинарного к турбулентному течению имел ме;
сто при Re = 2200...2500, а развитое турбулентное
течение возникало при Re > 3800.
32 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2006, т. 28, № 5
ТЕПЛО+ И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Результаты по теплообмену и сопротивлению
в каналах с продолговатыми лунками и выступами
показаны на рис. 2. Для канала с поперечными
лунками и продолговатыми выступами (варианты
1–3) число Нуссельта во всем исследованном диа;
пазоне чисел Рейнольдса пропорционально
Re0,67...0,7, причем следует отметить, что при ко;
ридорном расположении выступов теплообмен
несколько выше, однако и сопротивление также
выше. Зависимость коэффициента сопротивле;
ния для данных трех вариантов подчиняется за;
кону Re–0,2.
Для канала с поперечными выступами в шах;
матном порядке и продольными углублениями в
коридорном порядке (вариант 4) число Нуссель;
та пропорционально Re0,6, а коэффициент со;
противления – Re–0,25. Для канала с поперечны;
ми выступами и продольными углублениями,
выполненными в шахматном порядке (вариант
5) число Нуссельта пропорционально Re0,54, а ко;
эффициент сопротивления – Re–0,33. Наиболее
высокий уровень теплообмена из всех исследо;
ванных вариантов, как и следовало ожидать,
имеет место в канале с поперечными выступами
(вар. 4), поскольку в нем меньший, в сравнении с
вариантом 5, поперечный шаг их расположения
(наибольшая плотность). Однако такой высокий
теплообмен достигнут за счет очень высокого ги;
дравлическогосопротивления.
Результаты по интенсификации теплообмена
и фактору увеличения сопротивления приведены
на рис. 3. Как видно из рисунка, для всех иссле;
дованных каналов фактор Nu/Nu0 достигает мак;
симума при Re ≈ 2400. Наибольшая степень ин;
тенсификации (порядка 9) достигается в канале с
поперечными выступами, установленными в
шахматном порядке и продольными углубления;
ми, выполненными в коридорном порядке (ва;
риант 4), а самая низкая – в канале с поперечны;
ми углублениями и продольными выступами
(вариант 3). При значениях числа Рейнольдса
выше 5000 зависимости Nu/Nu0 и f/f0 для всех ва;
риантов становятся более пологими и стремятся
к постоянной величине.
Результаты по определению параметра анало;
гии Рейнольдса (Nu/Nu0)/(f/f0) и теплогидравли;
ческого фактора (Nu/Nu0)/(f/f0)0,33 приведены на
рис. 4. Как видно из рисунка, наибольшее значе;
ние параметра аналогии Рейнольдса (порядка
0,25), имеет место в каналах с поперечными уг;
лублениями и продольными выступами, располо;
женными в шахматном порядке (варианты 2 и 3),
а самые низкие – ( ≈ 0,06) получены для канала с
поперечными выступами в шахматном порядке и
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2006, т. 28, № 5 33
ТЕПЛО+ И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Та б л и ц а . Геометрические и режимные параметры исследуемых каналов.
* Цифра 1 означает поверхность с углублениями, цифра 2 – поверхность с выступами.
продольными углублениями в коридорном по;
рядке (вариант 4). Как видно из рисунка, увели;
чение поперечного шага расположения выступов
на 2 мм (с 13 до 15 мм) резко (на 40 %) увеличива;
ет параметр аналогии Рейнольдса и теплогидрав;
лическое совершенство данного типа канала.
Результаты по теплогидравлическому фактору
показывают, что основное различие между иссле;
дованными вариантами имеет место при Re < 2400.
При Re > 4000 зависимость (Nu/Nu0)/(f/f0)0,33 от
Рейнольдса существенно ослабевает, и стремится
к постоянной величине для всех исследованных
конфигураций. Из всех вариантов наивысшее
значение теплогидравлического фактора получе;
но для каналов с поперечными углублениями и
продолговатыми выступами, расположенными в
шахматном порядке (варианты 2 и 3).
Потенциальное использование
исследованных каналов при созданиии
теплообменников�рекуператоров для
микротурбинных установок
При создании теплообменников;рекупера;
торов среди основных рассматриваемых факто;
ров можно выделить удельную теплообменную
поверхность, компактность, стоимость, спо;
собность выдерживать циклические термичес;
кие нагрузки. Данный анализ сфокусирован на
минимизации теплообменной поверхности и
сравнении этого параметра с имеющимися на
данный момент наилучшими техническими ре;
шениями. Для оценочных расчетов использо;
вался относительный перепад давления газово;
го тракта теплообменника, равный 3 %, а
температура газа на входе – 800 оС. Теплогид;
равлический анализ применимости тех или
иных видов теплообменных пластин и сформи;
рованных с их помощью теплообменных кана;
лов проводился с использованием числа еди;
ниц переноса [2]:
,
min
NTU
p
kS
m C
=
34 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2006, т. 28, № 5
ТЕПЛО+ И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 1. Теплообменные поверхности и
каналы.
Рис. 2. Зависимость числа Нуссельта и
коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса.
1 – 5 – соответственно варианты 1 – 5.
где k – коэффициент теплопередачи; –
минимальный из двух теплоносителей мас;
совый расход; S – теплообменная поверх;
ность; Cp – теплоемкость при постоянном
давлении.
В результате анализа, проведенного по методи;
ке, изложенной в [3], были определены зависимо;
сти максимальных рабочих чисел Рейнольдса,
длины канала и удельной теплообменной поверх;
ности от эффективности теплообмена (рис. 5).
Как видно из рисунка, наименьшую теплообмен;
ную поверхность имеет пакет каналов, скомпо;
нованный на основе вариантов 3 и 5, причем по
данной характеристике этот пакет превосходит
теплообменник на основе поверхностей с гофра;
ми, синусоидальными по длине [4], который на
данный момент является наилучшим техничес;
ким решением для рекуператоров микротурбин;
ных установок.
Выводы
В результате проведенных исследований опре;
делены теплогидравлические характеристики ка;
налов с поверхностными продолговатыми углуб;
лениями и выступами, а также проанализирована
их применимость для создания эффективных ре;
куператоров микротурбинных установок. Как
показывает анализ, по удельной поверхности
теплообмена исследованные каналы в 1,5 раза
превосходят используемые в настоящее время
пакеты на основе поверхностей с гофрами, сину;
соидальными по длине.
minm
ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2006, т. 28, № 5 35
ТЕПЛО+ И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
Рис. 3. Зависимость факторов интенсификации
теплообмена и повышения сопротивления от
числа Рейнольдса. 1–5 соответственно
варианты 1–5.
Рис. 4. Зависимость коэффициента аналогии
Рейнольдса и теплогидравлического фактора от
числа Рейнольдса. 1–5 – соответственно
варианты 1–5;
Рис. 5. Зависимость максимального рабочего
числа Рейнольдса, длины теплообменного канала и
удельной теплообменной поверхности от
эффективности теплообменника.
1,2 – соответственно пакеты теплообменных
каналов вар. 1–4 и 3–5 (таблица);
3 – теплообменник на основе поверхностей с
гофрами, синусоидальными по длине [4].
ЛИТЕРАТУРА
1. Борисов И.И., Халатов А.А., Кобзарь С.Г.
Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах
со сферическими углублениями и дистанциони;
рующими элементами // Промышленная тепло;
техника. – 2005. – Т. 27, №5. – С. 10 – 17.
2. Shmidt, F., Henderson, R., & Wolgemuth, C.
Introduction to Thermal Sciences. – John Willey &
Sons, New York, 1984. – NY. – 445 p.
3. Борисов И.И., Халатов А.А., Кобзарь С.Г.
Рекуператоры для микротурбинных установок
децентрализованного энергоснабжения // Про;
мышленная теплотехника. – 2005. – Т. 27, №1. –
С. 31–37.
4. Utriainen E., Sunden B. A comparison of some
heat transfer surfaces for small gas turbine recupera;
tors // ASME Paper GT2001;0474.
Получено 10.05.2006 г.
36 ISSN 0204�3602. Пром. теплотехника, 2006, т. 28, № 5
ТЕПЛО+ И МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-61439 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:43:14Z |
| publishDate | 2006 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Борисов, И.И. Халатов, А.А. Кобзарь, С.Г. 2014-05-05T14:23:02Z 2014-05-05T14:23:02Z 2006 Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами / И.И. Борисов, А.А. Халатов, С.Г. Кобзарь // Промышленная теплотехника. — 2006. — Т. 28, № 5. — С. 30-36. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61439 536.24:535.2 Представлены результаты экспериментального исследования теплообмена и сопротивления в плоских каналах с продолговатыми углублениями и выступами. Проанализированы теплогидравлические характеристики каналов, выполнена оценка возможности их использования при создании теплообменников-рекуператоров для микротурбинных установок. Наведено результати експериментального дослідження теплообміну і аеродинамічного опору в плоских каналах із довгастими заглибинами та виступами. Проаналізовано теплогідравлічні характеристики каналів, проведено оцінку можливості їх використання при створенні теплообмінників-рекуператорів для мікротурбінного устаткування. The results of heat transfer and hydraulic resistance in a narrow channel with lengthwise dimples and pimples are presented. The thermohydraulic characteristics of the channels are analyzed; the application of such a channels in heat exchangers-recuperators for microturbines is evaluated. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Тепло- и массообменные процессы Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами Heat transfer and hydraulic resistance in a narrow channel with lengthwise dimples and pimples Article published earlier |
| spellingShingle | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами Борисов, И.И. Халатов, А.А. Кобзарь, С.Г. Тепло- и массообменные процессы |
| title | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами |
| title_alt | Heat transfer and hydraulic resistance in a narrow channel with lengthwise dimples and pimples |
| title_full | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами |
| title_fullStr | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами |
| title_full_unstemmed | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами |
| title_short | Теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами |
| title_sort | теплообмен и сопротивление в щелевых каналах с продолговатыми углублениями и выступами |
| topic | Тепло- и массообменные процессы |
| topic_facet | Тепло- и массообменные процессы |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61439 |
| work_keys_str_mv | AT borisovii teploobmenisoprotivlenievŝelevyhkanalahsprodolgovatymiuglubleniâmiivystupami AT halatovaa teploobmenisoprotivlenievŝelevyhkanalahsprodolgovatymiuglubleniâmiivystupami AT kobzarʹsg teploobmenisoprotivlenievŝelevyhkanalahsprodolgovatymiuglubleniâmiivystupami AT borisovii heattransferandhydraulicresistanceinanarrowchannelwithlengthwisedimplesandpimples AT halatovaa heattransferandhydraulicresistanceinanarrowchannelwithlengthwisedimplesandpimples AT kobzarʹsg heattransferandhydraulicresistanceinanarrowchannelwithlengthwisedimplesandpimples |