Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости
В работе сформулирована проблема обеспечения функционирования кабельных трас систем безопасности, размещенных в гермозоне ядерного реактора АЭС, в условиях пожара. Предложена математическая модель, которая описывает тепловое состояние системы “короб–кабель” в условиях стандартного пожара. Проведена...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Дата: | 2004 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2004
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61524 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости / П.Г. Круковский, А.Б. Рассамакин, А.С. Полубинский // Промышленная теплотехника. — 2004. — Т. 26, № 5. — С. 41-47. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859786317534068736 |
|---|---|
| author | Круковский, П.Г. Рассамакин, А.Б. Полубинский, А.С. |
| author_facet | Круковский, П.Г. Рассамакин, А.Б. Полубинский, А.С. |
| citation_txt | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости / П.Г. Круковский, А.Б. Рассамакин, А.С. Полубинский // Промышленная теплотехника. — 2004. — Т. 26, № 5. — С. 41-47. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | В работе сформулирована проблема обеспечения функционирования кабельных трас систем безопасности, размещенных в гермозоне ядерного реактора АЭС, в условиях пожара. Предложена математическая модель, которая описывает тепловое состояние системы “короб–кабель” в условиях стандартного пожара. Проведена идентификация параметров модели. Полученные их значения позволили сравнить расчетные значения температурных полей с экспериментальными зависимостями температуры от времени в различных точках исследуемой системы. На основании полученных результатов, предложены оптимальные толщины различных огнезащитных покрытий, которые удовлетворяют
У роботі сформульована проблема забезпечення функціонування кабельних трас систем безпеки, які розміщені у гермозоні ядерного реактора АЕС, в умовах пожежі. Запропоновано математичну модель, що описує тепловий стан системи "короб-кабель" в умовах стандартної пожежі. Проведено ідентифікацію параметрів моделі, використання їх значень дало змогу порівняти розрахункові значення температурних полів з експериментально отриманими залежностями температури від часу в різних точках досліджуваної системи. На підставі отриманих результатів, запропоновано оптимальні товщини різних вогнезахистних покриттів, що задовольняють необхідної вогнестійкості конструкції.
The problem of maintenance of functioning cable trays of systems of safety in containment of the atomic power station, in conditions of a fire is formulated in work. The mathematical model, which describes a thermal condition of system «duct -cable» in conditions of a standard fire, is offered. Identification of parameters of model is realized, using which values has allowed comparing settlement values of temperature fields and comparison to experimentally received dependences of temperature on time in various points of researched system. On the basis of the received results, optimum thickness of various fireproof coverings which satisfy required fire resistance of a design are offered.
|
| first_indexed | 2025-12-02T10:40:41Z |
| format | Article |
| fulltext |
атомная энергетика
УДК 614.84+532.517.4
КРУКОВСКИЙ П.Г., РАССАМАКИН А.Б., ПОЛУБИНСКИЙ А.С.
Ин-т технической теплофизики НАН Украины
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СИСТЕМЫ
“КОРОБ-КАБЕЛЬ” В УСЛОВИЯХ СТАНДАРТНОГО
ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ПОЖАРА И ВЫБОР
ОПТИМАЛЬНОГО ТЕХНИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ
ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ИХ ОГНЕСТОЙКОСТИ
У роботі сформульована проблема
забезпечення функціонування кабель-
них трас систем безпеки, які розміщені у
гермозоні ядерного реактора АЕС, в
умовах пожежі. Запропоновано матема-
тичну модель, що описує тепловий стан
системи "короб-кабель" в умовах стан-
дартної пожежі. Проведено ідентифіка-
цію параметрів моделі, використання їх
значень дало змогу порівняти розрахун-
кові значення температурних полів з
експериментально отриманими залеж-
ностями температури від часу в різних
точках досліджуваної системи. На під-
ставі отриманих результатів, запропо-
новано оптимальні товщини різних вог-
незахистних покриттів, що задовольня-
ють необхідної вогнестійкості конструк-
ції.
В работе сформулирована проблема
обеспечения функционирования кабель-
ных трас систем безопасности, разме-
щенных в гермозоне ядерного реактора
АЭС, в условиях пожара. Предложена ма-
тематическая модель, которая описывает
тепловое состояние системы “короб–
кабель” в условиях стандартного пожара.
Проведена идентификация параметров
модели. Полученные их значения позво-
лили сравнить расчетные значения тем-
пературных полей с экспериментальными
зависимостями температуры от времени в
различных точках исследуемой системы.
На основании полученных результатов,
предложены оптимальные толщины
различных огнезащитных покрытий,
которые удовлетворяют требуемой огне-
стойкости конструкции.
The problem of maintenance of func-
tioning cable trays of systems of safety in
containment of the atomic power station,
in conditions of a fire is formulated in
work. The mathematical model, which
describes a thermal condition of system
«duct -cable» in conditions of a standard
fire, is offered. Identification of parame-
ters of model is realized, using which
values has allowed comparing settlement
values of temperature fields and com-
parison to experimentally received de-
pendences of temperature on time in
various points of researched system. On
the basis of the received results, opti-
mum thickness of various fireproof cover-
ings which satisfy required fire resistance
of a design are offered.
с – теплоемкость;
n – нормаль;
T – температура;
x, y, z – координаты;
α – коэффициент теплоотдачи;
ε – степень черноты;
λ – коэффициент теплопроводности;
ρ – плотность;
σ – постоянная Стефана-Больцмана;
τ – время.
Введение
В соответствии с действующими в Украине
«Правилами проектирования систем аварийного
электроснабжения атомных станций (ПНАЭГ-9-
027-91)»[1], «Основные кабельные трассы разных
каналов систем безопасности в гермозоне, нахо-
дящиеся в общем помещении, следует проклады-
вать в металлических коробах. При прокладке ка-
белей, не распространяющих горение, короба
должны покрываться по наружной поверхности
огнезащитным составом огнестойкостью 1,5 часа
каждый». В настоящее время это требование не
выполняется как на действующих, так и на
строящихся АЭС поскольку кабели прокладыва-
ются в металлических коробах без огнезащитного
покрытия. Одной из причин этого является отсут-
ствие научно обоснованного и проверенного на
практике (путем испытаний) технического реше-
ния по огнезащите кабельных коробов, которое
удовлетворяло бы как требованиям по огнестой-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 5 41
атомная энергетика
кости (1,5 часа) так и по тепловому режиму кабе-
лей в условиях их нормальной эксплуатации.
Имеются только рекомендации ряда иностранных
фирм, таких как АО «Дунаменти» (Венгрия), СВТ
«Брандшуц» (Германия), однако эффективность
этих рекомендаций испытаниями не подтвержде-
на.
В данной работе рассматривается система «ко-
роб-кабель», которая представляет собой сово-
купность кабелей расположенных в металличе-
ском коробе с верхней крышкой. Под огнестойко-
стью такой системы понимают свойство системы
обеспечивать сохранение функционирования ка-
белей, размещенных в коробе, в условиях внешне-
го пожара. Температура, при которой хотя бы
один кабель в коробе теряет способность функ-
ционировать (то есть выходит из строя) называет-
ся пределом огнестойкости системы «короб-
кабель».
В работе приведены результаты численного
моделирования и натурных испытаний в огневой
печи системы «короб-кабель», на основании кото-
рых выполнен анализ огнестойкости ряда типо-
вых систем, используемых в гермозоне ядерного
реактора. Полученные результаты в дальнейшем
можно будет использовать для научно-
обоснованных конструктивных решений по огне-
защите кабельных коробов, которые удовлетворя-
ли бы требованиям по огнестойкости.
Приведенные ниже исследования базируются
на расчетно-экспериментальном подходе [2], ко-
торый включает в себя анализ, оптимизацию и
прогнозирование исследуемых процессов тепло-
массообмена на основе компьютерной (расчетной)
модели, адекватность которой реальному процес-
су обеспечивается с помощью параметрической
идентификации и экспериментальной информа-
ции об этом процессе. В дальнейшем использова-
ние компьютерной модели позволяет находить
наиболее оптимальные по своим параметрам тех-
нические решения по огнезащите системы «ко-
роб-кабель». С технико-экономической точки зре-
ния применение данного подхода позволит
уменьшить стоимость получения результатов за
счет увеличения доли расчетных работ и обосно-
ванном уменьшении количества эксперименталь-
ных испытаний, что соответствует общемировой
тенденции.
Описание системы “короб-кабель”
Исследовались две системы “короб-кабель” с
коробами типа КП, имеющими толщину стенок
2 мм, высоту – 0,15 м, ширину – 0,4 м и длину –
2,8 м. Одна из систем не содержала внешнего ог-
незащитного покрытия (рис. 1), другая была
снабжена внешней по коробу защитой из гипсо-
вых плит фирмы «Браншуц» толщиной 40 мм. В
коробе размещалось 6 кабелей следующих типов,
используемых в гермозоне реакторов типа ВВЭР –
1000: силовой – ПвБВнг 3 × 50 + 1 × 25 – 2 шт. и
контрольные – КПоБВнг 7 × 2.5 – 2 шт. и КПо-
ЭВнг 14 × 2.5 – 2 шт.
Рис. 1. Схема системы “короб-кабель” без огнезащитного покрытия.
42 ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 5
атомная энергетика
Силовые кабели типа ПвБВнг имеют изоляцию
из вулканизированного полиэтилена и поливи-
нилхлоридного (ПВХ) пластиката пониженной
горючести, не распространяющей горение. Кон-
трольные кабели предназначены для эксплуата-
ции в сетях переменного тока 100 Гц напряжени-
ем до 660 В и в сетях постоянного тока напряже-
нием до 1000 В [3]. В соответствии с [4] (п. 1.6.5
ТУ), кабель должен 10 раз выдерживать режим до
10 час при температуре среды до 150 оС. Объем
горючей массы на 1 м длины составляет 7 л.
Испытания проводились АОО «ТЕСТ» на ста-
ционарной огневой печи, где был создан стан-
дартный тепловой режим согласно требованиям
ДСТУ Б В.1.1-4-98-98 [5]. Печь была оснащена
четырьмя горелками, включены были только две
из них, расположенные диагонально. Короб с ог-
незащитной заделкой на торцах был размещен
поперек пространства печи.
Физическая и математическая модели
Рассматривалось нестационарное тепловое со-
стояние системы “короб-кабель” с учетом
радиационно-конвективного теплообмена наруж-
ных поверхностей короба с окружающей средой,
температура которой изменяется по закону стан-
дартного пожара. Между внутренними стенками
короба, перегородками и кабелями имеет место
радиационный теплообмен. Теплофизические ха-
рактеристики огнезащитного покрытия зависят от
температуры. Задача решалась в двумерной по-
становке ввиду отсутствия градиента температуры
в продольном направлении z
( ) = T Tc T
x x y y
⎡ ⎤∂ ∂ ∂ ∂ ∂⎡ ⎤ρ λ + λ⎢ ⎥⎢ ⎥∂τ ∂ ∂ ∂ ∂⎣ ⎦ ⎣ ⎦
, (1)
где
0 < х < х1 мм; 0 < у < у1 мм; 0 < τ < τmax = 90 мин;
T = T(x, y, τ), c = c(x, y, Т), ρ = ρ(x, y, Т), λx = λx(x, y, Т),
начальное условие
T(x, y, z, 0) = Tо, (2)
граничное условие на наружной поверхности ко-
роба
4 4
o [ ]T T ( )f
T T T
n
∂
−λ = α − + σε
∂
− (3)
o 1 lg ( 1)fT T T A= + τ + , (4)
где Т1 = 345 К, А = 0,133 с-1.
Уравнение (1) записано для всех подобластей
области решения, различие физических свойств
при этом учитываются коэффициентами с, ρ, λ,
которые являются функциями координат.
Выражение (4) описывает кривую стандартного
пожара, коэффициент теплоотдачи на внешней
стенке короба выбирался равным 25 Вт/(м2⋅К) [3].
В модели (1)-(4) приняты следующие допуще-
ния:
а) б)
Рис. 2. Поля температур в системе "короб-кабель" для моментов времени:
а) без огнезащитного покрытия - 22-минута; б) с огнезащитным покрытием - 90-минут.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 5 43
атомная энергетика
1. Контрольные кабели рассматривается как
многослойная коаксиальная структура с эквива-
лентными тепловыми характеристиками слоев.
2. Тепловыделения, вызванные токовыми нагруз-
ками в жилах контрольных кабелей, не учитыва-
ются, поскольку они незначительны.
Численное решение уравнений (1)-(4) осущест-
влялось с помощью метода конечных элементов в
программной среде ANSYS, при этом общее ко-
личество элементов компьютерной модели систе-
мы "короб-кабель" с огнезащитным покрытием
составило 50451, количество узлов – 31109. По-
строенная конечно-элементная сетка учитывала
особенности расположения кабелей, а также име-
ла соответствующее сгущение у стенок и перего-
родок короба. Шаг по времени при решении не-
стационарных задач, выбирался в диапазоне
0.5-10 с, число итераций на каждом шаге состави-
ло 7-50, число шагов по времени – 60-2000.
На рис. 2а приведен результат расчета распре-
деления температур в системе “короб-кабель” для
варианта без огнезащитного покрытия короба.
Сравнение экспериментальных данных
и результатов моделирования
На рис. 3-5 представлены зависимости темпе-
ратуры от времени в наиболее характерных точ-
ках системы "короб-кабель" с огнезащитным по-
крытием из гипсовых плит толщиной 40 мм. На
рис. 3 представлены температурные кривые для
двух точек в печном пространстве, а также на
нижней стенке короба и на внутренней поверхно-
сти гипсовой изоляции. На рис. 4 и 5 показаны
зависимости температуры от времени, измерен-
ные на поверхности и в центре контрольных кабе-
лей типа КпоБВнг 7 × 2.5 и КПоЭВнг 14 × 2.5, со-
ответственно. На графиках также приведены рас-
четные значения для соответствующих точек,
маркированные индексом model.
В ходе идентификации модели были определе-
ны параметры, которые в дальнейшем
корректировались и уточненялись на основании
имеющихся экспериментальных данных с целью
достижения максимальной корреляции с экспери-
ментом. Эффективная теплопроводность воздуха
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
550
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Время , мин
Те
м
пе
ра
ту
ра
, '
C
Стандартная
кривая
P4
T 3 P4
T 3
P5
P5
t6
t6
T 3_model
t6_model
Рис. 3. Зависимости температуры от времени в печном пространстве (точка Р4 и Р5),
на на внутренней поверхности металлического короба (точка t6), на внутренней стенке
огнезащитных гипсовых плит (точка Т3).
44 ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 5
атомная энергетика
0
50
100
150
200
250
300
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Время, мин
Те
м
пе
ра
ту
ра
, '
C
T4
T5
Т5
Т4
T4_model
T5_model
Рис. 4. Зависимости температуры от времени на контрольном кабеле типа КпоБВнг 7 × 2.5
расположенном в боковом отсеке системы "короб-кабель" на поверхности (точка Т4)
и внутри (точка Т5).
0
50
100
150
200
250
300
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Время, мин
Те
м
пе
ра
ту
ра
, '
C
T7
T8
Т8 Т7
T7_model
T8_model
Рис. 5. Зависимости температуры от времени на контрольном кабеле типа КПоЭВнг14 × 2.5,
расположенном в боковом отсеке системы «короб – кабель» на поверхности (точка Т7)
и внутри (точка Т8).
внутри короба была определена на уровне
0,2 Вт/м2⋅К (коэффициент теплопроводности воз-
духа при температуре 20 оС составляет 0,024
Вт/м2⋅К). Правомерность найденного значения ко-
эффициента теплопроводности можно объяснить
наличием в объеме короба интенсивного выделе-
ния пиролизных газов, что заметно интенсифици-
рует процесс теплоотдачи от нагретых стенок к
кабелям, а также наличием радиационного тепло-
обмена внутри короба. Были также найдены раз-
личные значения степени черноты на внешних
стенках короба, учитывающие неравномерное те-
пловое воздействие факела в печи.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 5 45
атомная энергетика
Сравнивая экспериментальные и расчетные
температурные кривые, можно констатировать
удовлетворительную для инженерных расчетов
корреляцию (отличие до ±20 %). Существенное
расхождение в некоторых точках связано с собы-
тиями, возникшими в ходе эксперимента. Так на
84-й минуте произошел срыв верхней крышки ог-
незащитного короба, поэтому на рис. 4 и рис. 5
ясно наблюдается скачок температур.
Таким образом на основании данных, получен-
ных из эксперимента, была проведена идентифи-
кация и верификация разработанных компьютер-
ных моделей для систем “короб-кабель”, которая
показала удовлетворительную точность расчетов,
что дало возможность использовать модели для
последующего анализа технических решений по
огнезащите систем “короб-кабель”.
Анализ результатов и определение
оптимальных технических решений
Рассматривая вопрос оптимальных техниче-
ских решений по обеспечению требуемой огне-
стойкости систем “короб-кабель” в условиях
стандартного пожара, следует отметить, что кон-
цептуальным техническим решением, обеспечи-
вающим заданную огнестойкость равную 1,5 часа,
является теплоизоляция наружной поверхности
короба огнезащитным покрытием (так называемая
пассивная защита). Такое решение может быть
достигнуто с помощью применения различных
материалов, которые удовлетворяют требованиям,
предъявляемым к огнезащитным материалам, ис-
пользуемым для защиты от пожара системы “ко-
роб-кабель” в гермозоне реактора АЭС.
Материалы, для которых известны теплофизичес-
кие характеристики, были использованы при
Т а б л и ц а
№
п/п
Наименование материала,
(фирма-производитель
или поставщик, страна)
Наличие ин-
формации о
теплофизи-
ческих свойст-
вах материала
Оптимальная толщи-
на материала, необ-
ходимая для обеспе-
чения огнестойкости
1,5 часа, мм
Технологичность при-
менения материала
к огнезащите коробов
на действующих
блоках АЭС
Масса 1 м2 по-
крытия при за-
данной опти-
мальной толщи-
не материала, кг
1 Гипсовые плиты PIRO-
SAFE (СВТ «Браншуц»,
Германия)
Есть 34 Сложный монтаж твер-
дых плит вдоль коробов
с применением спец.
арматуры
32,3
2 Гипсовые плиты (Каменец-
Подольский з-д строит. ма-
териалов, Украина)
Нет - То же -
3 Плита вермикулитоси-
икатная «Минпласт» (ЗАО
«Оболонь-КСВ», Украина)
Есть 45 То же 33,8
4 Супертонкое базальтовое
волокно (Ирпенский з-д
изоляционных материалов,
Украина)
Есть (при-
близительно)
115 Упрощенная укладка и
закрепление матов или
эластичных рулонов на
коробах
11,5
5 Материал Е-50, Фирма
PCI-PROMATEC, США
(представитель в Украине -
НПК «АСКЕНН»,
г. Черкассы)
Есть (прибли-
зительно)
44 Упрощенная обмотка
эластичными рулонами
по спирали поперек
оробовк
39,1
6 Войлок муллиток-
ремнеземистый марки
МКРВЧ-250, ОАО «Се-
верский комбинат»
(г. Северск, Украина)
Есть - То же -
46 ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 5
атомная энергетика
расчетах оптимальных толщин (табл. 1), необхо-
димых для обеспечения огнестойкости системы
“короб-кабель”. При этом 1,5 часа – время, за ко-
торое температура на самом малом контрольном
кабеле станет равной пределу огнестойкости, най-
денному экспериментально и равному 190 °С).
Эти расчеты были выполнены с помощью разра-
ботанных компьютерных моделей, достоверность
которых подтверждена описанным выше
экспериментом.
Заключение
Предложенный в статье перечень огнезащит-
ных материалов и их оптимальных толщин (см.
табл.) были получены в соответствии с требова-
нием обеспечения заданной огнестойкости, рав-
ной 1,5 часа и могут оказаться достаточно консер-
вативными и дорогими по следующим причинам:
1. Уровень температур от горящих кабелей в
коробе гермозоны реакторного отделения АЭС а
также продолжительность пожара не достигает
уровня температур и продолжительности, соот-
ветствующих кривой стандартного пожара вслед-
ствие малого объема горящих кабелей и очень
большого объема помещения гермозоны.
2. Обеспечение огнестойкости каждого короба
системы безопасности на уровне 1,5 часа означает
3-х часовую огнестойкость одного короба от дру-
гого, то в 2 раза превосходит требуемую огне-
стойкость.
ч
3. Предложены оптимальные толщины различ-
ных огнезащитных покрытий, которые удовлетво-
ряют требуемой огнестойкости конструкции.
Дальнейшие исследования должны быть на-
правлены на поиск и обоснование менее консер-
вативных и более рациональных и дешевых тех-
нических решений, для условий, отличных от ус-
ловий нагрева стандартного пожара.
Перечень огнезащитных материалов и опти-
мальных толщин, предлагаемых для обеспечения
1,5 часовой огнестойкости систем «короб кабель»
ЛИТЕРАТУРА
1. ПНАЭГ-9-027-91. Правила проектирования
систем аварийного электроснабжения атомных
станций.
2. Круковский П.Г. Обратные задачи тепло - мас-
сопереноса (общий инженерный подход). К.:
ИТТФ НАН Украины, 1998.– 224с.
3. Правила устройства электроустановок ПУЭ-76,
СНИП III-33-76 1977г.
4. Инструкции по устройству сетей заземления в
электроустановках – СН 102-76.
5. ДСТУ Б В.1.1-4-98 Защита от пожара. Строи-
тельные конструкции. Методы испытаний на
огнестойкость.
Получено 03.09.2004 г.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 5 47
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-61524 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3602 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-02T10:40:41Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Круковский, П.Г. Рассамакин, А.Б. Полубинский, А.С. 2014-05-07T05:27:07Z 2014-05-07T05:27:07Z 2004 Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости / П.Г. Круковский, А.Б. Рассамакин, А.С. Полубинский // Промышленная теплотехника. — 2004. — Т. 26, № 5. — С. 41-47. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61524 614.84+532.517.4 В работе сформулирована проблема обеспечения функционирования кабельных трас систем безопасности, размещенных в гермозоне ядерного реактора АЭС, в условиях пожара. Предложена математическая модель, которая описывает тепловое состояние системы “короб–кабель” в условиях стандартного пожара. Проведена идентификация параметров модели. Полученные их значения позволили сравнить расчетные значения температурных полей с экспериментальными зависимостями температуры от времени в различных точках исследуемой системы. На основании полученных результатов, предложены оптимальные толщины различных огнезащитных покрытий, которые удовлетворяют У роботі сформульована проблема забезпечення функціонування кабельних трас систем безпеки, які розміщені у гермозоні ядерного реактора АЕС, в умовах пожежі. Запропоновано математичну модель, що описує тепловий стан системи "короб-кабель" в умовах стандартної пожежі. Проведено ідентифікацію параметрів моделі, використання їх значень дало змогу порівняти розрахункові значення температурних полів з експериментально отриманими залежностями температури від часу в різних точках досліджуваної системи. На підставі отриманих результатів, запропоновано оптимальні товщини різних вогнезахистних покриттів, що задовольняють необхідної вогнестійкості конструкції. The problem of maintenance of functioning cable trays of systems of safety in containment of the atomic power station, in conditions of a fire is formulated in work. The mathematical model, which describes a thermal condition of system «duct -cable» in conditions of a standard fire, is offered. Identification of parameters of model is realized, using which values has allowed comparing settlement values of temperature fields and comparison to experimentally received dependences of temperature on time in various points of researched system. On the basis of the received results, optimum thickness of various fireproof coverings which satisfy required fire resistance of a design are offered. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Атомная энергетика Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости Article published earlier |
| spellingShingle | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости Круковский, П.Г. Рассамакин, А.Б. Полубинский, А.С. Атомная энергетика |
| title | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости |
| title_full | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости |
| title_fullStr | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости |
| title_full_unstemmed | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости |
| title_short | Теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости |
| title_sort | теплофизический анализ систем “короб-кабель” в условиях стандартного температурного режима и выбор оптимального технического решения по обеспечению их огнестойкости |
| topic | Атомная энергетика |
| topic_facet | Атомная энергетика |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61524 |
| work_keys_str_mv | AT krukovskiipg teplofizičeskiianalizsistemkorobkabelʹvusloviâhstandartnogotemperaturnogorežimaivyboroptimalʹnogotehničeskogorešeniâpoobespečeniûihognestoikosti AT rassamakinab teplofizičeskiianalizsistemkorobkabelʹvusloviâhstandartnogotemperaturnogorežimaivyboroptimalʹnogotehničeskogorešeniâpoobespečeniûihognestoikosti AT polubinskiias teplofizičeskiianalizsistemkorobkabelʹvusloviâhstandartnogotemperaturnogorežimaivyboroptimalʹnogotehničeskogorešeniâpoobespečeniûihognestoikosti |