Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов

Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов

Обобщены результаты исследования процессов восстановления в рабочем пространстве доменных печей объемом 2000, 2700 и 5000 м³. Показано изменение температуры, состава газовой фазы и шихтовых материалов, степени восстановления оксидов железа по радиусам шахты печи. Приведены температурные поля и грани...

Full description

Saved in:
Bibliographic Details
Published in:Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Date:2010
Main Authors: Бузоверя, В.М., Бузоверя, М.Т., Семенов, Ю.С.
Format: Article
Language:Russian
Published: Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2010
Subjects:
Производство чугуна
Online Access:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62406
Tags: Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов / В.М. Бузоверя, М.Т. Бузоверя, Ю.С. Семенов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 61-84. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-62406
record_format dspace
spelling Бузоверя, В.М.
Бузоверя, М.Т.
Семенов, Ю.С.
2014-05-20T18:01:08Z
2014-05-20T18:01:08Z
2010
Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов / В.М. Бузоверя, М.Т. Бузоверя, Ю.С. Семенов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 61-84. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.
XXXX-0070
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62406
669.162.262.001.5
Обобщены результаты исследования процессов восстановления в рабочем пространстве доменных печей объемом 2000, 2700 и 5000 м³. Показано изменение температуры, состава газовой фазы и шихтовых материалов, степени восстановления оксидов железа по радиусам шахты печи. Приведены температурные поля и граница расположения вязкопластичных материалов в шахте доменной печи. Предложен механизм хода процессов восстановления оксидов железа за счет СО и Н₂.
Узагальнено результати дослідження процесів відновлення в робочому просторі доменних печей об'ємом 2000, 2700 і 5000 м³. Показано зміни температури, складу газової фази і шихтових матеріалів, ступінь відновлення оксидів заліза по радіусах шахти печі. Приведено температурні поля і межі розташування в'язкопластичних матеріалів в шахті доменної печі. Запропоновано механізм відновлення оксидів заліза за рахунок СО і Н₂.
The results of research of renewal processes are generalized in working space of blast furnaces with volume of 2000, 2700 and 5000 м³. The change of temperature, composition of gas phase and ore materials, degree of renewal of iron oxides on the radiuses of furnace shaft is shown. The temperature fields and arrangement border of viscoplastic materials in the shaft of blast furnace are brought. The mechanism of motion the renewal processes of iron oxides is offered for then account СО and Н₂.
ru
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Производство чугуна
Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
Дослідження процесів відновлення в шахті доменних печей різних об’ємів.
Research of renewal processes the shaft of blast furnaces different volumes
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
spellingShingle Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
Бузоверя, В.М.
Бузоверя, М.Т.
Семенов, Ю.С.
Производство чугуна
title_short Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
title_full Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
title_fullStr Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
title_full_unstemmed Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
title_sort исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов
author Бузоверя, В.М.
Бузоверя, М.Т.
Семенов, Ю.С.
author_facet Бузоверя, В.М.
Бузоверя, М.Т.
Семенов, Ю.С.
topic Производство чугуна
topic_facet Производство чугуна
publishDate 2010
language Russian
container_title Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
publisher Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
format Article
title_alt Дослідження процесів відновлення в шахті доменних печей різних об’ємів.
Research of renewal processes the shaft of blast furnaces different volumes
description Обобщены результаты исследования процессов восстановления в рабочем пространстве доменных печей объемом 2000, 2700 и 5000 м³. Показано изменение температуры, состава газовой фазы и шихтовых материалов, степени восстановления оксидов железа по радиусам шахты печи. Приведены температурные поля и граница расположения вязкопластичных материалов в шахте доменной печи. Предложен механизм хода процессов восстановления оксидов железа за счет СО и Н₂. Узагальнено результати дослідження процесів відновлення в робочому просторі доменних печей об'ємом 2000, 2700 і 5000 м³. Показано зміни температури, складу газової фази і шихтових матеріалів, ступінь відновлення оксидів заліза по радіусах шахти печі. Приведено температурні поля і межі розташування в'язкопластичних матеріалів в шахті доменної печі. Запропоновано механізм відновлення оксидів заліза за рахунок СО і Н₂. The results of research of renewal processes are generalized in working space of blast furnaces with volume of 2000, 2700 and 5000 м³. The change of temperature, composition of gas phase and ore materials, degree of renewal of iron oxides on the radiuses of furnace shaft is shown. The temperature fields and arrangement border of viscoplastic materials in the shaft of blast furnace are brought. The mechanism of motion the renewal processes of iron oxides is offered for then account СО and Н₂.
issn XXXX-0070
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62406
citation_txt Исследование процессов восстановления в шахте доменных печейразных объемов / В.М. Бузоверя, М.Т. Бузоверя, Ю.С. Семенов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 61-84. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.
work_keys_str_mv AT buzoverâvm issledovanieprocessovvosstanovleniâvšahtedomennyhpečeiraznyhobʺemov
AT buzoverâmt issledovanieprocessovvosstanovleniâvšahtedomennyhpečeiraznyhobʺemov
AT semenovûs issledovanieprocessovvosstanovleniâvšahtedomennyhpečeiraznyhobʺemov
AT buzoverâvm doslídžennâprocesívvídnovlennâvšahtídomennihpečeiríznihobêmív
AT buzoverâmt doslídžennâprocesívvídnovlennâvšahtídomennihpečeiríznihobêmív
AT semenovûs doslídžennâprocesívvídnovlennâvšahtídomennihpečeiríznihobêmív
AT buzoverâvm researchofrenewalprocessestheshaftofblastfurnacesdifferentvolumes
AT buzoverâmt researchofrenewalprocessestheshaftofblastfurnacesdifferentvolumes
AT semenovûs researchofrenewalprocessestheshaftofblastfurnacesdifferentvolumes
first_indexed 2025-11-26T23:27:36Z
last_indexed 2025-11-26T23:27:36Z
_version_ 1850780290696347648
fulltext 61 УДК 669.162.262.001.5 В.М.Бузоверя, М.Т.Бузоверя, Ю.С.Семенов ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ВОССТАНОВЛЕНИЯ В ШАХТЕ ДОМЕННЫХ ПЕЧЕЙ РАЗНЫХ ОБЪЕМОВ Обобщены результаты исследования процессов восстановления в рабочем пространстве доменных печей объемом 2000, 2700 и 5000 м3. Показано изменение температуры, состава газовой фазы и шихтовых материалов, степени восстановле- ния оксидов железа по радиусам шахты печи. Приведены температурные поля и граница расположения вязкопластичных материалов в шахте доменной печи. Предложен механизм хода процессов восстановления оксидов железа за счет СО и Н2. доменные печи объемом , температура, состав газа и шихты, степень до- стижения равновесия, константы скорости восстановления Постановка задачи. Головные образцы доменных печей объемом 2000, 2700 и 5000 м3 металлургического комбината «Криворожсталь» бы- ли оборудованы установками радиального зондирования не только под защитными плитами колошника, но и на среднем и нижнем горизонтах шахты, а также в распаре, кроме печи объемом 5000 м3 (в районе распара расположен кольцевой воздухопровод горячего дутья). При помощи этих установок исследовали состав и температуру газовой фазы, отбирали про- бы шихтовых материалов по радиусам исследуемых горизонтов (пробы шихтовых материалов по радиусу колошника на доменных печах объемом 2000 и 2700 м3 не отбирались). Усреднённые результаты этих исследова- ний представлены на рис.1. Изложение основных материалов исследования. Показатели рабо- ты доменных печей в периоды исследования представлены в табл.1 [1–4]. Полученный обширный экспериментальный материал позволил сравнить фактический состав газа с равновесным (рис.2) для реакции FeO+CO↔ Fe+CO2, а для доменной печи объемом 2000 м3, на которой экспериментально определялась влажность печного газа [4], также и для реакции FeO+H2↔ Fe+H2O (рис.3). Приведенные данные свидетельству- ют, что в значительной части рабочего пространства доменной печи со- став газовой фазы далек от равновесного, что обеспечивает значительную скорость процессов восстановления в данных участках. Более близок газ к равновесию при температурах ниже 9000С. При температурах 500–7000С в определенном объеме печи состав газа по содержанию СО2 превышает равновесный в результате наложения реакции водяного газа: СО2 + H2 = CO + H2O, т.к. по содержанию H2O ни в одной точке состав газа не пере- ходит за равновесие. 62 Рис.1. Результаты исследования доменных печей объемом 2000 м3 (А), 2700 м3 (Б) и 5000 м3 (В). – CO2; – CO; – H2; – рудная нагрузка – температура, 0С А Б В 63 Таблица 1. Показатели работы доменных печей объемом 2000, 2700 и 5000м3 в период исследования Показатели Доменные печи, м3 2000 2700 5000 период I период II Среднесуточное производство по весу в ковшах, т 3136 4460 8688 9164 Расход кокса, кг/т чугуна 488 489 490 477 Расход природного газа, м3/т чугуна 113 93 94,1 107 Содержание О2 в дутье, % 23,8 22,5 23,3 26,9 Расход дутья,м3/мин. 3280 3912 7861 7973 Температура дутья, 0С 1070 1137 1225 1271 Давление дутья, МПа 0,269 0,322 0,380 0,391 Давление газа под колошником, МПа 0,140 0,170 0,225 0,229 Температура колошника, 0С 375 332 192 183 Интенсивность горения кокса, кг/м3 сут- ки 765 775 850,7 867 То же, суммарного углерода, кг/м3 сутки 754 760 817,2 812 Выход горнового газа,м3/мин 4567 5385,3 10894 11529 То же, м3/мин*м2 сечения колошника при давлении газа под колошником 45,47 38,71 34,06 37,83 Состав горнового газа, %: СО Н2 N2 34,2 11,1 54,7 32,7 11,0 56,3 34,06 10,58 53,38 37,2 12,2 50,6 Состав колошникового газа, %: СО2 СО Н2 N2 Н2О 16,1 24,2 7,9 49,5 2,3 17,7 23,0 7,4 49,5 2,3 19,0 24,3 7,5 49,2 2,1 18,2 23,6 6,9 46,8 4,5 Степень использования Н2 22,56 24,49 21,9 39,47 Степень косвенного восстановления (Ri),% 66,2 62,6 62,5 75,4 Выход шлака, кг/т чугуна 593 463 440 440 Расход агломерата, кг/т чугуна 2007 1798 1802 1802 С использованием разовых значений температуры и состава газа в ис- следованных точках (средние значения в каждой точке представлены на рис.3) доменной печи объемом 2000 м3 определены статистические зави- симости от температуры степеней использования СО и Н2 ( 2 η,η HCO ), а также степеней достижения равновесия ( 2,β HCO ) реакциями восстановле- ния оксида железа за счет СО и Н2, а изменения последних по трем радиу- сам шахты и по одному в распаре показаны на рис.4. 64 Ри с. 2. Р ас по ло ж ен ие (э кс пе ри ме нт ал ьн ы х) ф ак ти че ск их с ос та во в га за в и сс ле до ва нн ы х то чк ах о тн о- си те ль но р ав но ве сн ой к ри во й дл я ре ак ци и Fe O +C O b Fe +C O 2 5 – до ме нн ая п еч ь об ъе мо м 20 00 м 3 ; 8 – до ме нн ая п еч ь об ъе мо м 27 00 м 3 9 – до ме нн ая п еч ь об ъе мо м 50 00 м 3 65 Ри с. 3. Р ас по ло ж ен ие ф ак ти че ск их с ос та во в га за , о то бр ан ны х из ш ах ты д ом ен но й пе - чи о бъ ем ом 2 00 0 м3 о тн ос ит ел ьн о кр ив ы х ра вн ов ес ия р еа кц ии F eO +H 2 b Fe +H 2O 66 Рис.4. Изменение степени достижения равновесия ○ – колошник; Δ – середина шахты; ▼– низ шахты, ●– распар, степень достижения равновесия реакцией FeO+CO=Fe+CO2 степень достижения равновесия реакцией FeO+H2=Fe+H2O Расстояние от строительного профиля, мм Зн ач ен ие П ф/ К р, % О сь д ом ен но й пе чи 67 Таблица 2 – Средневзвешенные значения долей железа разной ва- лентности на исследованных горизонтах доменных печей Параметр Горизонт Доменные печи объемом, м3 2000 2700 5000 Fe3+ Fe2+ Feмет СВ Колошник 86,02 13,98 – 4,67 Fe3+ Fe2+ Feмет СВ Середина шахты 9,4 60,1 30,5 47,0 27,13 58,29 14,53 23,97 Fe3+ Fe2+ Feмет СВ Низ шахты 5,2 58,4 36,4 52,7 13,2 69,6 17,2 40,4 8,52 65,72 25,76 47,67 Fe3+ Fe2+ Feмет СВ Распар 2,1 38,8 59,1 70,1 2,2 33,4 64,4 75,6 Указанные уравнения имеют вид: ,951,0%;073,210 100 820,29 2 100 164,1 2 β ;974,0%;588,350 100 149,54 2 100 171,2β ;892,0%;940,33 100 368,2 2 100 520,0 2 η ;914,0%;036,125 100 604,17 2 100 638,0η =+−= =+−= =+−= =+−= ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ r TT H r TT CO r TT H r TT CO где: Т – температура в точке исследования, 0К. Коэффициент корреляции приведенных зависимостей очень высок, что свидетельствует о почти функциональной связи между рассматривае- мыми величинами. Указанные зависимости могут быть использованы при моделировании процессов в шахте доменной печи. Средневзвешенные значения долей железа разной валентности и степени его восстановления 68 по потерянному кислороду (от Fe2O3) на исследованных горизонтах шах- ты и в распаре приведены в табл.2. Такой характер восстановления окси- дов железа обусловлен работой газового потока, температура и состав которого представлены на рис.5–7. Распределение температуры по радиу- су печи сохраняет известную закономерность: минимальная температура на каждом горизонте соответствует гребню рудных материалов, а к оси и периферии – повышается. При этом с увеличением объема печи минимум температуры приближается к периферийной зоне [5]. Состав газовой фазы (рис.5,6) соответствует температурному режиму (рис.7). Максимальное содержание диоксида и минимальное оксида угле- рода совпадает с минимальными значениями температуры, с ростом кото- рой к стенке печи и к осевой зоне содержание СО2 снижается, а СО – рас- тет. Содержание водорода в газе (рис.5) практически не зависит от темпе- ратуры и из–за периферийного подвода природного газа в пристенном участке содержание Н2 более чем в два раза превышает его концентрацию в газе осевой зоне доменной печи. Рис.5. Содержание Н2 по радиусам исследованных горизонтах до- менных печей объемом 2000 м3 ( ), 2700 м3 ( ) и 5000 м3 ( ) I– колошник, II – середина шахты, III – низ шахты, IV – распар При движении газа от распара до колошника содержание Н2 у стен уменьшается от 18–19 до 8,5– 13,0%,в то время как в осевой зоне оно практически не изменяется. Изменение температуры в ра- бочем пространстве печи от горна до колошника (рис.8) свидетельствует, что только в отдельных сечениях имеются явно выраженные участки замедленного теплообмена (например, периферия доменных печей объемом 2000 и 5000 м3 и ось 5000 м3), а в остальном объеме печей градиенты изменения температуры достаточно высоки по всей высоте печи. При увеличении объема печи и степени обогащения дутья кислоро- дом содержание СО2 в гребне рудных материалов под защитными пли- тами колошника увеличивается от 19 до 24% и, естественно, увеличива- ется его содержание в общем колошниковом газе (от 16,5 до 19%). При увеличении объема печи увеличивается и максимальное значение руд- 69 ной нагрузки, причем локализация максимума практически одинакова для всех печей (все печи оборудованы конусными загрузочными устрой- ствами). Доля радиуса соответствующего горизонта, ед Рис.6. Содержание СО и СО2 в печном газе на исследованных горизонтах доменных печей (обозначения как на рис. 5) Полученный экспериментальный материал о составе и температуре газа и шихты в шахте позволяет определить тепловые характеристики потоков шихты и газа (рис.9): плотность печного газа, теплоемкости и теплосодержания газа и шихты по радиусам исследованных горизонтов. Теплоемкости газа и шихты изменяются по радиусам печей на всех горизонтах шахт однообразно. Плотность газа изменяется по исследован- ным радиусам плавно и максимальные значения ее соответствуют греб- ням рудных материалов, где теплоемкости и теплосодержания как газа, так и шихты минимальны. С од ер ж ан ие в г аз е С О и С О 2, % 70 Доля радиуса соответствующего горизонта, ед Рис.7. Температура газовой фазы по радиусу исследованных горизонтов доменных печей объемом 2000 м3 ( ), 2700 м3 ( ) и 5000 м3 ( ) По приведенным на рис.1 результатам с привлечением суммарных расходов шихтовых материалов и выхода горновых газов можно оценить характер распределения газового потока по сечению печи. Такой подход может быть использован для контроля точности распределения газа по сечению печи, оцениваемого другими способами. Те мп ер ат ур а, 0 С 71 Температура, 0С 2000 м3 ( ), 2700 м3 ( ), 5000 м3 ( ) ○ – периферия, Δ – гребень рудных материалов, □ – ось печи Рис.8. Изменение средневзвешенной температуры по высоте доменных печей объемом Распределение газового потока обычно идентифицируется с содержа- нием СО2 в радиальном газе или температурой этого газа, хотя строгого доказательства такой идентичности нет [6]. Авторами названной работы выполнены измерения скорости газового потока пневмометрическими трубками, с применением радиоактивных изотопов, инертных и других газов, а также разработан прибор (термоанемометр), позволяющий опера- тивно измерять скорости газа в широком диапазоне температур при высо- кой его запыленности. Исследования с помощью термоанемометра вы- явили существенную неравномерность скоростей газа по радиусу печи. При этом максимум скорости всегда располагался между гребнем рудных материалов и осью печи, а минимум соответствовал центру. Кроме того, установлено отсутствие тесной связи между скоростью газа и его соста- вом или температурой. Аналогичные результаты получены и в данной работе расчетным пу- тем по экспериментальным данным о составе газа (четыре горизонта) и шихтовых материалов (три горизонта) в шихте и распаре доменной печи объемом 2000 м3. Д ол я ра сс то ян ия о т ур ов ня ф ур м до г ор из он та I, е д. 72 Рис.9. Теплотехнические характеристики потоков шихты и газа в шахте доменных печей объемом 2000 м3 (А), 2700 м3 (Б), 5000 м3 (В) – теплоемкость шихты; – теплосодержание шихты – теплоемкость газа; – плотность газа, ….. – теплосодержание газа Расход газа в каждой исследованной точке получали делением объема кислорода шихты, отнятого на пути между двумя горизонтами, на при- рост содержания его в газе между этими горизонтами. Результаты расче- тов представлены на рис.10, где распределение количества газа между горизонтами рассчитано для отличающихся режимов (табл.3). 73 Рис.10. Изменение расхода газа по радиусу доменной печи объемом 2000 м3 между исследованными горизонтами Расстояние от строительного профиля. мм К ол ич ес тв о га за , п ро те ка ю щ ег о че ре з с еч ен ие , м 3 /м ин 74 Таблица 3 – Основные технико–экономические показатели работы домен- ной печи объемом 2000м3, при которых рассчитано распределение коли- чества газа по ее сечению Показатели периоды I II III Производительность, т/м3·сутки 1, 36 1,48 1,56 Интенсивность горения кокса, т/м3·сутки 0,734 0,756 0,785 Интенсивность горения по суммар- ному углероду, т/м3*сутки 0,689 0,723 0,773 Расход дутья,м3/мин. 3559 3500 3270 Температура дутья, 0С 895 1024 1070 Содержание кислорода в дутье, % 20,8 20,8 23,5 Давление дутья, МПа 273 264 271 Расход природного газа, м3/т чугуна 83,4 95,1 118,3 Расход кокса, кг/т чугуна 539 510 502,5 Содержание железа в агломерате, % 45,7 47,2 50,3 Выход шлака, кг/т чугуна 762 743 625 Несмотря на то, что данные о количестве газа, проходящего через шихту на исследуемых горизонтах, имеют качественный характер, замет- на тенденция к перемещению максимума от периферии к осевой зоне при увеличении интенсивности работы печи. Информация о характере рас- пределения газового потока по сечению рабочего пространства печи поз- волит более квалифицированно управлять ходом плавки, своевременно корректировать величину рудной нагрузки в отдельных зонах колошника, поэтому весьма важным, с практической точки зрения, является разработ- ка способа оперативной оценки количества или скорости газа на отдель- ных участках радиуса сечения колошника. Одним из таких методов, на ряду с термоанемометрами и расчетом по составу газа, может быть измерение мощности шума по сечению рабочего пространства, которая должна быть пропорциональной скорости газового потока, а частота звука звуковых колебаний – обратно пропорциональной величине размера кусков шихты. В работе [7] высказано предположение о равенстве количества дви- жения элементарных струй газового потока в шахте доменной печи, т.е. const g q = ωγ где: q – расход газа в элементарной струе, м3/с; γ – фактическая плотность газа, кг/м3; ω – скорость газа в элементарной струе, м/с; 75 g – ускорение силы тяжести, м/с2. Основывается такое предположение на том, что кривая, характеризу- ющая изменение плотности газа, плавно изменяется по радиусу печи (рис. 11), несмотря на довольно существенный разброс его состава и темпера- туры. Значение постоянной величины, по– видимому, равно количеству движения всего газового потока средневзвешенных состава и температу- ры, проходящего через поперечное сечение шахты, отнесенное к единице площади сечения. Рис.11. Плотность радиального газа под защитными плитами ко- лошника доменной печи объемом 2000 м3 – 27,7 % O2, – 30,5%, – 31,2 О2 в дутье Определяющее влияние на ход и результаты плавки оказывает состояние зоны размягчения– плавления, ее протяженность, форма и уровень расположения. На рис.12 по результатам зондирования нанесены кривые содержания в отобранных пробах тестообразной массы для доменной печи объемом 2000м3 более и менее 10%, для 2700 м3 –более 10 и менее 15%, а для 5000 м3 –более 30 и менее 5%. Шихта доменных печей объемом 2000 и 2700 м3 состояла из 100% агломерата, а объемом 5000 м3 включала и 40% окаты- шей, поэтому тестообразная масса на этой печи в больших количествах обнаруживается уже на среднем горизонте шахты, а ее объем в пробах мало меняется как на среднем, так и на нижнем горизонтах шахты т.е. значительный объем рабочего пространства печи имеет пониженную га- зопроницаемость. Такое положение с образованием вязко–пластичных масс в шахтах исследованных доменных печей коррелирует с расположением изотерм 800, 1000, 1200 и 14000С (рис.13). Так, например, в доменной печи объе- мом 5000м3 изотерма 14000С располагается выше, чем изотерма 12000С доменной печи объемом 2700 м3. Аналогичная картина расположения вяз- ко–пластичной зоны в шахте и при исследовании содержимого охлажден- ных доменных печей [8]. 76 – 2000 м3 – 2700 м3 – 5000 м3 Рис.12. Расположение линий равного содержания тестообразной массы в пробах материалов, отобранных из шахты доменных печей. Доля радиуса печи, ед. Д ол я вы со ты п еч и от у ро вн я фу рм д о ко ло ш ни ка , е д 77 Из трех исследованных доменных печей наиболее полно изучена до- менная печь объемом 2000м3, причем на этой печи определялась и влаж- ность печного газа по радиусам исследованных горизонтов (рис.14). Для вычисления скоростей восстановления оксидов железа за счет СО и Н2 определены фактические средневзвешенные температуры и составы газа на исследованных горизонтах этой доменной печи (табл.4). В табл.4 пред- ставлены также равновесные составы газа для фактических температур и отклонения их от средневзвешенных значений. Таблица 4. Равновесные и расчетные средневзвешенные составы и темпе- ратуры газа на исследованных горизонтах шахты доменной печи объемом 2000м3 Показатели Исследованные горизонты печи распар низ шахты середина шахты колош- ник Температура газа, 0С 1186 1069 815 610 Фактический состав газа (в пересчете на 100%),%; СО2° СО° (СО2+СО)° Н2О° Н2° (Н2О+Н2)° 6,9 93,1 100,0 9,7 90,3 100,0 13,8 86,2 100,0 14,1 85,9 100,0 24,8 75,2 100,0 18,0 82,0 100,0 40,6 59,4 100,0 19,3 80,7 100,0 Равновесный состав газа, % СО2 СО СО2+СО Н2О Н2 Н2О+Н2 24,6 75,4 100,0 44,2 55,8 100,0 27,1 72,9 100,0 42,0 58,0 100,0 34,2 65,8 100,0 34,6 65,4 100,0 46,5 53,5 100,0 24,5 75,5 100,0 Отклонение от средне- взвешенного, % абс: СО2 СО Н2О Н2 –17,7 +17,7 –34,5 +34,5 –13,3 +13,3 –27,9 +27,9 –9,4 +9,4 –16,6 +16,6 –5,9 +5,9 –5,2 +5,2 78 (обозначение, как на рис.12) Рис.13. Расположение изотерм в шахтах доменных печей Доля радиуса печи, ед. Д ол я вы со ты п еч и от у ро вн я фу рм д о ко ло ш ни ка , е д 79 Рис.14. Содержание водорода и паров воды по исследованным радиусам доменной печи объемом 2000 м3 О сь д ом ен но й пе чи 80 По данным табл.4 и [1–6] вычислены скорости восстановления окси- дов железа в шахте за счет СО и Н2 и состав газа без учета реакции водя- ного газа на исследованных горизонтах печи (табл.5). На рис.15 приведен состав и температура газа в зависимости от времени его контакта с ших- той. По вычисленным скоростям восстановления оксидов железа опреде- лены константа скорости реакции и отношение эффективного коэффици- ента внутренней диффузии к длине капилляра. Значение и их зависимость от времени контакта с шихтой приведены на рис.16. Таблица 5. Скорость восстановления за счет СО и Н2 и состав газа без уче- та реакции водяного газа на исследованных горизонтах доменной печи объемом 2000м3 Показатели Участок шахты печи Распар– низ шахты Низ– середина шахты Середина шахты – колошник Скорость восстановления за счет СО, литров О2/ (м3/с) 10,29 10,47 11,57 То же, за счет Н2, л О2/ (м3/с) 4,44 2,31 1,56 Суммарная скорость восстановле- ния, л О2/ (м3/с) 14,73 12,78 13,13 Расчетная скорость восстановления за счет СО, л О2/ (м3/с) 6,35 5,57 5,83 То же, за счет Н2, л О2/(м3/с) 8,38 7,21 7,30 Отношение расчетной скорости восстановления за счет Н2 к скоро- сти за счет СО, л О2/ (м3/с) 1,31 1,30 1,25 Содержание СО2 в газе с учетом хода реакции водяного газа, % 10,40 19,30 32,70 То же, Н2О,% 11,90 16,95 18,65 Расчетное содержание СО2 в газе без учета хода реакции водяного газа, % 6,40 10,27 16,48 То же, Н2О, % 22,10 50,23 87,18 Равновесное содержание СО2 в газе [4,6],% 25,85 30,65 40,35 То же, Н2О в газе [5,6],% 4,31 38,30 29,55 В нижней части шахты константа скорости химической реакции будет представлять собой эффективный коэффициент внутренней диффузии (в связи с высокой скоростью газового потока – около 20 м/с, внешняя диф- фузия не влияет на скорость восстановления), поэтому можно сказать, что скорость восстановления равна скорости диффузии, т.е. 81 b CC d gdQ дVpV ′− === 0 eДτ где: Vp , Vд – скорости реакции и диффузии, причем Vp = кC ′ , dQд – количество диффундирующего газа; d τ – время; Де – эффективный коэффициент диффузии; b – длина капилляра, см; Со – концентрация компонента в печном газе; C ′ – концентрация компонента в газе на границе раздела фаз; к – константа скорости реакции восстановления. Как следует из рис.16, константа скорости реакции восстановления оксидов железа при помощи СО с течением времени увеличивается, что по–видимому, связано с уменьшением скорости газификации твердого углерода за счет СО2 при снижении температуры, а также с развитием реакции водяного газа, в результате которой содержание СО2 увеличива- ется, а СО – снижается. Константа скорости реакции восстановления за счет Н2, наоборот, с течением времени уменьшается, т.к. реакция водяно- го газа увеличивает содержание водорода в газе за счет регенерации паров воды. температура содержание в газе СО содержание в газе СО2 содержание в газе Н2 содержание в газе Н2О Рис.15. Зависимость темпе- ратуры и состава печного газа от времени его контакта с шихтой Значение концентрации C′ на границе раздела фаз будет отвечать равновесному для данной реакции при данной температуре [9–11], поэтому можно вычислить Со и Со – C′ на исследованных гори- зонтах (эти данные приведены в табл. 4). По данным табл. 4 и 5 можно определить величину отношения b еД (приведено на рис.16). Из рис.16 следует, что эффективный коэффициент диффузии в случае восстановле- ния водородом на порядок ниже, чем для СО (длина капилляров «b» в обоих случаях одинакова), что, учитывая физические свойства молекул Н2 и СО [11] и результаты экспериментальных работ [12], не возможно. Дру- 82 гими словами, на конечные результаты реакции восстановления оксидов железа водородом оказывает влияние реакция водяного газа, при помощи которой кислород оксидов железа, отнятый водородом у границы раздела фаз Fe–FeO, передается оксиду углерода на выходе из капилляров. – значения, отно- сящиеся к окиси углерода; – значения, отно- сящиеся к водороду; – значения констан- ты скорости; – отношение к эф- фективного коэффициента внутренней диффузии к длине капилляра Рис.16. Изменение константы скорости реакции восстановления СО и Н2 и отношения длины капилляра к эффективному коэффициенту диффузии Заключение. Проведенный анализ данных экспериментальных ис- следований состава и температуры газовой фазы в шахте доменной печи объемом 2000 м3 на четырех ее горизонтах показывает, что константа ско- рости восстановления оксидов железа за счет СО увеличивается от 0,05 до 0,08 при снижении температуры во всем исследуемом диапазоне (1300 – 6000С), т.е. ведет себя противоположно известному закону зависимости скорости реакции от температуры [13], что находит свое объяснение в возможном механизме протекания реакции. Этот механизм может быть представлен следующим образом. В капиллярах на границе раздела фаз Fe–FeO кислород оксида отнимается водородом и транспортируется до выхода из капилляра в составе молекулы Н2О (величины молекул и ско- рости их диффузии значительно отличаются от аналогичных характери- стик для молекул СО и СО2), а на выходе из капилляра по реакции водя- ного газа СО+Н2О ↔ СО2+Н2 кислород соединяется с молекулой СО и в виде СО2 уходит в газовую фазу, повышая при этом концентрацию диок- сида, т.е. повышает кажущуюся скорость восстановления за счет СО. Освободившийся водород (концентрация его у входа в капилляр возраста- ет) снова возвращается к разделу фаз во внутрь куска и повторно участву- ет в реакции восстановления. Последнее подтверждается исследованиями С.Т.Ростовцева [8], показавшего, что при восстановлении кусков оксидов железа, давление внутри куска в несколько раз превышает внешнее. 83 Выявленные закономерности изменения константы скорости восста- новления оксидов железа водородом и оксидом углерода, а также ряда других характеристик процессов восстановления могут быть использова- ны при составлении уточненной модели доменного процесса для систем автоматического управления. 1. Некрасов З.И., Покрышкин В.Л., Бузоверя М.Т. Исследование состава твердых и жидких материалов в шахте и распаре доменной печи объемом 2000м3 //Металлургическая и горнорудная промышленность. – №4. – 1968. – С.3–12. 2. Исследование состава газа в горне и шахте доменной печи объемом 5000м3/ М.Т.Бузоверя, С.Т.Шулико, В.И.Шевченко и др. // В. Сб. « Опыт эксплуата- ции доменных печей объемом 3000м3 и более». – М. Металлургия, 1982. – С.33–38. 3. Бузоверя М.Т.,Москалина Ф.Н., Тарановский В.В. Исследование состава газо- вой фазы и температуры в шахте доменной печи объемом 5000м3.// В сб. «Во- просы теории и практики производства чугуна». Металлургия чугуна. – М. Металлургия, 1983. – С.34–45. 4. Некрасов З.И., Бузоверя М.Т. Исследование процессов восстановления в шах- те доменной печи объемом 2000м3 // Сталь. – 1969. – №2. – С.110–115. 5. Некрасов З.И., Бузоверя М.Т., Хомич И.Т. Способ ведения доменной плавки // А.с. СССР № 827545 // Бюлл. № 17. – 1981. – С.98. 6. Китаев Б.И. Теплотехника доменного производства./ Б.И.Китаев, Ю.Г.Ярошенко, Е.Л.Суханов и др. – М. Металлургия, 1978. – 243с. 7. Некрасов З.И., Бузоверя М.Т., Москалина Ф.Н. Восстановительно–тепловая работа доменной печи, работающей на комбинированном дутье, содержащем 32% кислорода. // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 1977. – №4. – С.3–6. 8. Балон И.Д. Фазовые превращения материалов при доменной плавке. / И.Д.Балон, И.З.Буклан, В.Н.Муравьев и др. – М. Металлургия, 1984. – 152с. 9. Матсубара А. Химическое равновесие между железом, углеродом и кислоро- дом. // ЖРМО. – 1925. – Ч.II. – С.94–107. 10. Шодрон Г. Обратимые реакции водорода и окиси углерода с окислами железа // ЖРМО. – 1925. – Ч.II. – С.108–112. 11. Даркен Л.С., Гарри Р.У. Поле вюстита и относительное равновесие / «J. American Chemical Soc». – 1945. – №8. – Т.67. – С.1308–1312. 12. Ростовцев С.Т. Некоторые кинетические закономерности косвенного и пря- мого восстановления. / С.Т.Ростовцев, А.П.Ем, Л.Н.Руденко, В.К.Симонов // Бюллетень ЦИИНЧМ. – №18. – 1958. – С.13–19. 13. Жуховицкий А.А. Шварцман И.А. Физическая химия. – М.: Металлуриздат, 1963. – 676с. 14. Ростовцев С.Т., Мойсик М.Р. Диффузионно–кинетическая характеристика процессов восстановления железных руд // Сталь. – №8. – 1963. – С.679. Статья рекомендована к печати Академиком НАН Украины В.И.Большаковым 84 Бузоверя В.М., Бузоверя М.Т., Семенов Ю.С. Дослідження процесів відновлення в шахті доменних печей різних об’ємів. Узагальнено результати дослідження процесів відновлення в робочому прос- торі доменних печей об'ємом 2000, 2700 і 5000 м3. Показано зміни температури, складу газової фази і шихтових матеріалів, ступінь відновлення оксидів заліза по радіусах шахти печі. Приведено температурні поля і межі розташування в'язкоп- ластичних матеріалів в шахті доменної печі. Запропоновано механізм відновлення оксидів заліза за рахунок СО і Н2–. << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /FRA <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /PTB <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> /SUO <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> /SVE <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Similar Items