Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки

Метою даних досліджень є порівняння литого та підданого термічній обробці за різними режимами білого високохромистого чавуну 28Х32Н3Ф. Вивчено структуру, фазовий склад, твердість і розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими. Встановлено, що литий чавун характеризується суттєвою...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Date:	2010
Main Authors:	Куцова, В.З., Нестеренко, А.М., Ковзель, М.А., Гребенева, А.В.
Format:	Article
Language:	Ukrainian
Published:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2010
Subjects:	Металловедение и материаловедение
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62425
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки / В.З. Куцова, А.М. Нестеренко, М.А. Ковзель, А.В. Гребенева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 253-271. — Бібліогр.: 5 назв. — укр.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859955863807066112
author	Куцова, В.З. Нестеренко, А.М. Ковзель, М.А. Гребенева, А.В.
author_facet	Куцова, В.З. Нестеренко, А.М. Ковзель, М.А. Гребенева, А.В.
citation_txt	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки / В.З. Куцова, А.М. Нестеренко, М.А. Ковзель, А.В. Гребенева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 253-271. — Бібліогр.: 5 назв. — укр.
collection	DSpace DC
container_title	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
description	Метою даних досліджень є порівняння литого та підданого термічній обробці за різними режимами білого високохромистого чавуну 28Х32Н3Ф. Вивчено структуру, фазовий склад, твердість і розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими. Встановлено, що литий чавун характеризується суттєвою структурною неоднорідністю, а наявність високохромистих карбідів забезпечує високу твердість досліджуваних зразків чавуну. Запропоновано режим термічної обробки з ізотермічною витримкою тривалістю не більше 3 годин, що забезпечить високий рівень механічних і експлуатаційних властивостей чавуну. Целью исследований является сравнительный анализ литого и подвергнутого термической обработке по различным режимам белого высокохромистого чугуна 28Х32Н3Ф. Изучены структура, фазовый состав, твердость и распределение легирующих элементов между фазами и структурными составляющими в белом высокохромистом чугуне. Установлено, что литой чугун характеризуется существенной структурной неоднородностью, а наличие высокохромистых карбидов обеспечивает высокую твердость исследованных образцов чугуна. Предложен режим термической обработки c изотермической выдержкой не более 3 часов, что обеспечит высокий уровень механических и эксплуатационных свойств чугуна. The aim of researches is comparative analysis poured and exposed to heat treatment on the different modes of white high-chromium pig-iron of 28Х32Н3Ф. A structure, phase composition, hardness and distribution of alloying elements is studied between phases and by structural constituents. It is set that the cast-iron is characterized by substantial structural heterogeneity, and the presence of high-chromium carbides provides high hardness of investigational standards of cast-iron. The mode of heat treatment isothermal self-control is offered no more than 3 hours, that will provide the high level of mechanical and operating properties of cast-iron.
first_indexed	2025-12-07T16:19:31Z
format	Article
fulltext	253 УДК 669.017.03 В.З.Куцова, А.М.Нестеренко, М.А.Ковзель, А.В.Гребенева РОЗПОДІЛ ЛЕГУЮЧИХ ЕЛЕМЕНТІВ МІЖ ФАЗАМИ ТА СТРУКТУРНИМИ СКЛАДОВИМИ В ВИСОКОХРОМИСТОМУ ЧАВУНІ ПІСЛЯ ТЕРМІЧНОЇ ОБРОБКИ Національна металургійна академія України, Інститут чорної металургії НАН України Метою даних досліджень є порівняння литого та підданого термічній обробці за різними режимами білого високохромистого чавуну 28Х32Н3Ф. Вивчено структуру, фазовий склад, твердість і розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими. Встановлено, що литий чавун характеризується суттєвою структурною неоднорідністю, а наявність високохромистих карбідів забезпечує високу твердість досліджуваних зразків чавуну. Запропоновано режим термічної обробки з ізотермічною витримкою тривалістю не більше 3 годин, що забезпечить високий рівень механічних і експлуатаційних властивостей чавуну. білий високохромистий чавун, легуючі елементи, структура, термічна обробка, ізотермічна витримка Стан питання і аналіз публікацій. Збільшення терміну придатності деталей машин, що швидко зношуються, є важливою проблемою сучасного машинобудування. Малий термін придатності деталей знижує економічну эфективність багатьох машин та промислового обладнання і призводить до беззворотніх втрат металу. Вирішення цих задач безпосередньо пов’язано з підвищенням властивостей конструкційних матеріалів, зокрема, білих чавунів. Білі високохромисті чавуни (із вмістом хрому 12– 35% мас.) застосовуються для виготовлення деталей, що працюють в умовах інтенсивного ударно– абразивного зношування. Причиною виходу вказаних деталей з ладу є втомне руйнування поверхневих шарів в результаті багаторазової ударної мікропластичної деформації [1]. Термічне зміцнення виливок є одним з найбільш дієвих методів підвищення їх властивостей. Відомо, що властивості чавунних відливок можуть бути поліпшені за рахунок термічної обробки на бейніт в твердому стані [2]. Структуроутворення в чавунах в твердому стані визначається кристалохімічною природою компонентів і фаз, типом і ступенем завершеності фазових перетворень на стадії кристалізації, оскільки лита структура не може бути виправлена послідуючою термічною обробкою і має суттєвий вплив на кинетику і закономірність структуроутворення при твердофазних переходах. Слід відзначити, що закономірність формування структури і кінетика бейнітного перетворення в чавунах, особливо високохромистих, вивчені недостатньо, що є суттєвим тормозом в розробці і впровадженні в виробництво режимів термічного зміцнення, які 254 включають ізотермічне гартування на бейніт. Також в сучасній літературі мало інформації про вплив температури аустенітизації на структуру та фазовий склад білих високохромистих чавунів. Метою роботи є вивчення впливу різних режимів термічної обробки на структуру, фазовий склад, твердість і розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими білих високохромистих чавунів. Матеріал та методика дослідження. Дослідження проводили на зразках промислового чавуну 28Х32Н3Ф, що були вирізані з литих оправок для холодної прокатки труб. Хімічний склад досліджуваного чавуну наведено в табл.1. Таблиця 1. Хімічний склад досліджуваного чавуну Вміст елементів,% по масі С Cr Ni V Mn Si Cu S P Fe 2,7– 3,0 30,0– 35,0 2,5– 3,0 0,2– 0,3 0,3– 0,6 не біль– ше 1,2% не біль– ше 0,4% не біль– ше 0,045 % не біль– ше 0,045 % 56,0 Мікроструктуру зразків виявляли в реактиві Гросбека з подальшим тепловим травленням. Дослідження мікроструктури здійснювали за допомогою оптичного мікроскопу «Neophot– 21». Мікротвердість фаз і структурних складових визначали за допомогою мікротвердоміру ПМТ– 3 за стандартною методикою. Фазовий склад чавуну вивчали рентгеноструктурним аналізом за допомогою дифрактометру ДРОН–3М в FeКα – випромінюванні. Розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими чавунів в литому і термообробленому стані вивчали за допомогою електронного мікроскопа JSM– 840 з системою мікроаналізу «Link– 860/500» (фірма «Link Analytical» , Англія). Дослідження проводили в режимі вторинних електронів (SEI) і зворотньорозсіяних (BEI). Струм пучка становив I = 10– 7.....10–9 А. Напруга U = 20 кВ. Час аналізу становив t = 100 сек. Діаметр пучка становив 1....1,5 мкм. Аналіз проводили за допомогою програми ZAF4/FLS. Як еталони були обрані чисті зразки по кожному дослідженому елементу (чистота становила 99,99%). Використовували стандартні еталони фірми « Link Analytical» . Термічну обробку досліджуваного чавуну проводили шляхом аустенітизації при температурі 950 і 10500С впродовж 60 хвилин і ізотермічних витримок в проміжному інтервалі температур у відповідності з режимами, розробленими раніше для високохромистих чавунів [3, 4]. Результати дослідження. На рис.1 наведено мікроструктури досліджуваного чавуну після різних режимів термічної обробки. Матриця 255 високохромистого чавуну після термічної обробки складається з α– фази фериту з різним ступенем недосконалості кристалічної ґратки (β0,5), залишкового аустеніту та карбидів Cr7C3 і Fe3C. В порівнянні з литим станом в структурі після термічної обробки спостерігається укрупнення вторинних надлишкових карбідів, залишковий аустеніт розпадається на ферит, карбід хрому Cr7C3 і цементит Fe3C [5]. Найбільшою дисперсністю характеризується структура чавуну після термічної обробки при Тауст=10500С і τауст=1 год, Тізот=3500С (τізот=3 год) (рис.1 в). Рис.1. Мікроструктури досліджуваних зразків високохромистого чавуну із вмістом хрому 30%, термооброблених за різними режимами, х1000: а – Тауст=9500С, τауст=1 год, Тізот=3500С, τізот=3 год; б – Тауст=9500С, τауст=1 год, Тізот=3500С, τізот=5 год; в –Тауст=10500С, τауст=1 год, Тізот=3500С, τізот=3 год; г – Тауст=10500С, τауст=1 год, Тізот=3500С, τізот=5 год. На рис.2–6 та в табл.2–6 наведено дані щодо розподілу легуючих елементів між фазами та структурними складовими у високохромистому чавуні з вмістом хрому 30–35%, в литому стані та після різних режимів термічної обробки. Аналіз отриманих даних по розподілу легуючих елементів між фазами та структурними складовими в литому стані (рис.2, табл.2) свідчить про суттєву структурну неоднорідність у високохромистому чавуні а б в г 256 28Х32Н3Ф. Визначено вміст Cr та інших легуючих елементів в карбіді Cr7С3, який утворюється у чавуні 28Х32Н3Ф. Карбід Cr7С3 в досліджуваному чавуні містить 73,20% Cr, а матриця – 19,60% Cr та 74,77% Fe, всі інші легуючі елементи присутні в малих кількостях. 0,000 10,000 20,000 30,000 40,000 50,000 60,000 70,000 80,000 90,000 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Fe Cr 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 4,000 4,500 5,000 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Mn Ni 0,000 0,200 0,400 0,600 0,800 1,000 1,200 1,400 1,600 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Si V Рис.2. Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими у високохромистому чавуні 28Х32Н3Ф в литому стані. 257 Ізотермічна обробка високохромистого чавуну у бейнітній області при температурі 3500С (τізот=3 г.) і аустенітизації при температурі 9500С (τауст=1 г.) (рис.3, табл.3) призводить до того, що хром розподіляється в матриці нерівномірно. Ступінь ліквації хрому в матриці (ΔС) складає 2,38%. Матриця високохромистого чавуну містить 74,69% Fe і 19,98% Cr. У великій кількості хром присутній в евтектичному карбіді ≈ 71,5% і 26,60% Fe. Ступінь ліквації хрому (ΔС) у карбіді складає 1,39%. Ванадій дифундує з матриці в евтектичний карбід. Спостерігається нерівномірний розподіл ванадію по перетину евтектичного карбіду, внаслідок чого ступінь ліквації (ΔС) ванадію складає 2,9%. Марганець перерозподіляється між матрицею і карбідом. В невеликих кількостях Si розчиняється в евтектичному карбіді (0,18%), в матриці Si розчиняється дещо більше (1,25%). В порівнянні з литим станом легованість матриці та евтектичного карбіду після ізотермічної обробки (Тауст=9500С, τауст=1г., Тізот=3500С, τізот=3 г) зростає, ступінь ліквації Cr, Ni, V, Si та Fe у матриці зростає, а Mn – зменшується. В цілому нерівномірність розподілу легуючих елементів в матриці зростає. В той же час, ступінь ліквації всіх легуючих елементів, за винятком Ni, по перетину евтектичного карбіду зменшується, ступінь недосконалості α– фази (β0,5) практично не змінюється, а β0,5 γ– фази зростає, кількість залишкового аустеніту зменшується. В цілому ці зміни в структурі та перерозподіл легуючих елементів призводять до підвищення твердості з 49 HRC в литому стані до 54 HRC після ізотермічного гартування. Збільшення часу ізотермічної витримки до 5 годин (рис.4, табл.4) призводить до того, що хром розподіляється в об’ємі зразка нерівномірно, спостерігається збагачення ним карбіду (72,52%), в матриці його кількість складає 19,75%. Ступінь ліквації хрому (ΔС) підвищується з 2,38% до 2,95% зі збільшенням часу витримки, в той час, як в карбіді вона знижується з 1,39% до 1,21%. В евтектичному карбіді кремній розчиняється в малих кількостях. Нікель знаходиться в матриці в кількості 3,24%. В евтектичному карбіді нікель розчиняється в невеликих кількостях (0,13%). Марганець розподіляється майже рівномірно між матрицею та карбідом. Ванадій в матриці розподіляється нерівномірно. Ступінь ліквації ванадію в матриці (ΔС) зі збільшенням часу витримки знижується з 1,76% до 1,44. Спостерігається нерівномірний розподіл ванадію по перетину евтектичного карбіду, внаслідок чого ступінь ліквації (ΔС) ванадію збільшується з 2,9% до 3,31%. Збільшення ізотермічної витримки до 5 г призводить до зменшення легованості матриці і евтектичного карбіду та перерозподілу легуючих елементів в матриці та по перетину евтектичного карбіду, кількість залишкового аустеніту зростає, а ступінь недосконалості кристалічної ґратки α– та γ– фази зменшується незначно. В цілому ці зміни практично не призводять до зміни твердості чавуну. 25 8 Та бл иц я 2. Р оз по ді л ле гу ю чи х ел ем ен ті в мі ж ф аз ам и та с тр ук ту рн им и ск ла до ви ми у в ис ок ох ро ми ст ом у ча ву ні в ли то му с та ні Л ег ую чи ел ем ен ти В мі ст л ег ую чи х ел ем ен ті в у ст ру кт ур ни х ск ла до ви х, % С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в у ма тр иц і (∆ С ) С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в по пе ре ти ну ка рб ід у (∆ С ) К іл ьк іс ть за ли ш ко во го ау ст ен іт у в ма тр иц і, γ% С ту пі нь не до ск он ал ос ті α – фа зи , β 0 ,5 С ту пі нь не до ск он ал ос ті γ – фа зи , β 0 ,5 Тв ер ді ст ь, H R C М ат ри ця К ар бі д C r 7 C 3 C r 19 ,6 0 73 ,2 0 1, 25 1, 03 52 0, 43 0, 33 49 N i 2, 94 0, 20 1, 33 1, 57 V 0, 23 0, 96 1, 1 1, 42 M n 0, 43 0, 31 3, 28 1, 81 Si 0, 40 0, 16 3, 00 1, 21 Fe 74 ,7 7 25 ,0 4 1, 05 1, 07 ∑ ле гу ю чи х 23 ,6 0 26 ,6 7 25 9 Та бл иц я 3. Р оз по ді л ле гу ю чи х ел ем ен ті в мі ж ф аз ам и та с тр ук ту рн им и ск ла до ви ми у в ис ок ох ро ми ст ом у ча ву ні з вм іс то м хр ом у 30 –3 5% п іс ля т ер мі чн ої о бр об ки за р еж им ом : Т ау ст =9 50 0 С , τ ау ст =1 г. , Т із от =3 50 0 С , τ із от =3 г Л ег ую чи ел ем ен ти В мі ст л ег ую чи х ел ем ен ті в у ст ру кт ур ни х ск ла до ви х, % С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в у ма тр иц і (∆ С ) С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в по пе ре ти ну ка рб ід у (∆ С ) К іл ьк іс ть за ли ш ко во го ау ст ен іт у в ма тр иц і, γ% С ту пі нь не до ск он ал ос ті α – фа зи , β 0 ,5 С ту пі нь не до ск он ал ос ті γ – фа зи , β 0 ,5 Тв ер ді ст ь, H R C М ат ри ця К ар бі д C r 7 C 3 C r 19 ,9 8 71 ,4 7 2, 38 1, 39 20 0, 45 0, 13 54 N i 3, 38 0, 24 3, 17 – V 0, 17 0, 89 1, 76 2, 9 M n 0, 53 0, 62 1, 69 1, 91 Si 1, 25 0, 18 3, 72 1, 95 Fe 74 ,6 9 26 ,6 0 1, 38 1, 95 ∑ ле гу ю чи х 25 ,3 7 28 ,5 3 26 0 Та бл иц я 4. Р оз по ді л ле гу ю чи х ел ем ен ті в мі ж ф аз ам и і с тр ук ту рн им и ск ла до ви ми у в ис ок ох ро ми ст ом у ча ву ні з вм іс то м хр ом у 30 –3 5% п іс ля т ер мі чн ої о бр об ки за р еж им ом : Т ау ст =9 50 0 С , τ ау ст =1 г. , Т із от =3 50 0 С , τ із от =5 г Л ег ую чі ел ем ен ти В мі ст л ег ую чи х ел ем ен ті в у ст ру кт ур ни х ск ла до ви х, % С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в у ма тр иц і (∆ С ) С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в по пе ре ти ну ка рб ід у (∆ С ) К іл ьк іс ть за ли ш ко во го ау ст ен іт у в ма тр иц і, γ % С ту пі нь не до ск он ал ос ті α – фа зи , β 0 ,5 С ту пі нь не до ск он ал ос ті γ – фа зи , β 0 ,5 Тв ер ді ст ь, H R C М ат ри ця К ар бі д C r 7 C 3 C r 19 ,7 5 72 ,5 2 2, 95 1, 21 25 0, 48 0, 16 53 N i 3, 24 0, 13 4, 01 – V 0, 13 0, 89 1, 44 3, 31 M n 0, 53 0, 63 1, 95 1, 53 Si 1, 39 0, 09 3, 75 1, 29 Fe 74 ,8 7 25 ,7 4 1, 46 1, 16 ∑ ле гу ю чи х 25 ,1 3 27 ,5 0 261 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1 5 9 13 17 21 25 29 33 37 41 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Cr Fe 0 1 2 3 4 5 6 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Ni Mn -0,5 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % V S Si Рис.3. Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими у високохромистому чавуні з вмістом хрому 30–35% після термічної обробки за режимом: Тауст=9500С, τауст=1г., Тізот=3500С, τізот=3г. 262 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Cr Fe 0 1 2 3 4 5 6 7 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Ni Mn 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % V Si S Рис.4. Розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими у високохромистому чавуні з вмістом хрому 30 – 35% після термічної обробки за режимом: Тауст=9500С, τауст=1г., Тізот=3500С, τізот=5г. 263 Аустенітизація при температурі 10500С та ізотермічна витримка в бейнітній області температур (при температурі 3500С, τізот=3 г.) (рис.5, табл.5) призводить до збагачення матриці нікелем (3,7%) і перерозподілу його в матриці. Це в свою чергу призводить до підвищення ступеню недосконалості залишкового аустеніту (β0,5 = 0,27). В евтектичному карбіді нікель розчиняється в невеликих кількостях. Ванадій також в невеликих кількостях розчиняється в евтектичному карбіді (≈ 0,7%), в матриці він практично не розчиняється. Марганець зафіксований в незначній кількості в матриці. В результаті перерозподілу відбувається збагачення марганцем евтектичного карбіду до 1%. Кремній максимально розчиняється в карбіді (порівняно з іншими режимами термічної обробки), ступінь ліквації кремнію (ΔС) складає 3%. Хром розподіляється в продуктах розпаду аустеніту нерівномірно, спостерігається збагачення матриці до 20,72%, зниження вмісту хрому (до 67%) та зменшення ступеню ліквації в евтектичному карбіді. Підвищення температури аустенітизації до 10500С та ізотермічна витримка при температурі 3500С, 3 г призводить до збільшення кількості легуючих елементів, розчинених в матриці та евтектичному карбіді, зменшення ступеня ліквації Cr,V та збільшення ліквації Mn, Si, Fe в евтектичному карбіді. Кількість залишкового аустеніту зростає в 2 рази, ступінь недосконалості, кристалічної ґратки α– та γ– фази значно (у 1,5– 2 рази) збільшується , що в свою чергу забезпечує підвищення твердості чавуну (HRC=55). Збільшення ізотермічної витримки до п’яти годин при температурі аустенітизації 10500С (рис.6 табл.6) призводить до збагачення матриці хромом до 73,39%, в евтектичному карбіді хром присутній в кількості ≈ 67%. При такому режимі термічної обробки нікель зафіксовано в матриці в кількості 3,4%. Ступінь ліквації нікелю (ΔС) підвищується із збільшенням часу ізотермічної витримки від 2,77% до 3,51%. Ванадій практично не розчиняється в матриці, в евтектичному карбіді присутній в невеликих кількостях. Марганець зафіксований в евтектичному карбіді, його кількість становить 1,15%. Збільшення ізотермічної витримки до 5 г практично не змінює легованість матриці та евтектичного карбіду, сприяє перерозподілу легуючих елементів в матриці та по перетину карбіду (FeCr)7С3, зменшенню кількості залишкового аустеніту, та ступеня недосконалості α– та γ– фази і, як результат, зменшенню твердості до 53 HRC. Залежність твердості високохромистого чавуну з вмістом хрому 30 – 35% після ізотермічної обробки від легованості матриці, кількості залишкового аустеніту, ступеню недосконалості α – фази, легованості евтектичного карбіду Cr7C3, а також від тривалості ізотермічної витримки при термічній обробці наведено на рис.7–9. 264 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Cr Fe 0 1 2 3 4 5 6 7 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Ni Mn 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % V S Si Рис.5. Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими у високохромистому чавуні з вмістом хрому 30–35% після термічної обробки за режимом: Тауст=10500С, τауст=1г., Тізот=3500С, τізот=3г. 26 5 Та бл иц я 5. Р оз по ді л ле гу ю чи х ел ем ен ті в мі ж ф аз ам и і с тр ук ту рн им и ск ла до ви ми у в ис ок ох ро ми ст ом у ча ву ні з вм іс то м хр ом у 30 – 3 5% п іс ля т ер мі чн ої о бр об ки за р еж им ом : Т ау ст =1 05 00 С , τ ау ст =1 г. , Т із от =3 50 0 С , τ із от =3 г Л ег ую чі ел ем ен ти В мі ст л ег ую чи х ел ем ен ті в у ст ру кт ур ни х ск ла до ви х, % С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в у ма тр иц і (∆ С ) С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в по пе ре ти ну ка рб ід у (∆ С ) К іл ьк іс ть за ли ш ко во го ау ст ен іт у в ма тр иц і, γ% С ту пі нь не до ск он ал ос ті α – фа зи , β 0 ,5 С ту пі нь не до ск он ал ос ті γ – фа зи , β 0 ,5 Тв ер ді ст ь, H R C М ат ри ця К ар бі д C r 7 C 3 C r 20 ,7 2 67 ,0 6 2, 83 1, 35 40 0, 76 0, 27 55 N i 3, 70 0, 20 2, 77 1, 89 V 0, 09 0, 70 1, 33 1, 68 M n 0, 56 1, 00 1, 79 2, 40 Si 1, 49 1, 2 2, 72 3, 00 Fe 73 ,3 8 29 ,8 1 1, 51 3, 00 ∑ ле гу ю чи х 26 ,6 2 32 ,9 4 26 6 Та бл иц я 6. Р оз по ді л ле гу ю чи х ел ем ен ті в мі ж ф аз ам и і с тр ук ту рн им и ск ла до ви ми у в ис ок ох ро ми ст ом у ча ву ні з вм іс то м хр ом у 30 – 3 5% п іс ля т ер мі чн ої о бр об ки за р еж им ом : Т ау ст =1 05 00 С , τ ау ст =1 г. , Т із от =3 50 0 С , τ із от =5 г Л ег ую чі ел ем ен ти В мі ст л ег ую чи х ел ем ен ті в у ст ру кт ур ни х ск ла до ви х, % С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в у ма тр иц і (∆ С ) С ту пі нь лі кв ац ії ле гу ю чи х ел ем ен ті в по пе ре ти ну ка рб ід у (∆ С ) К іл ьк іс ть за ли ш ко во го ау ст ен іт у в ма тр иц і, γ% С ту пі нь не до ск он ал ос ті α – фа зи , β 0 ,5 С ту пі нь не до ск он ал ос ті γ – фа зи , β 0 ,5 Тв ер ді ст ь, H R C М ат ри ця К ар бі д C r 7 C 3 C r 21 ,0 5 66 ,9 7 2, 04 1, 47 30 0, 64 0, 23 53 N i 3, 40 0, 40 3, 51 1, 46 V 0, 08 0, 68 – 1, 52 M n 0, 49 1, 15 2, 46 2, 10 Si 1, 52 1, 00 2, 92 2, 72 Fe 73 ,3 9 29 ,8 1 1, 32 2, 14 ∑ ле гу ю чи х 26 ,6 1 33 ,0 3 267 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Cr Fe 0 1 2 3 4 5 6 7 8 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % Ni Mn 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 досліджувальні точки вм іс т ел ем ен ті в, % V S Si Рис.6. Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими у високохромистому чавуні з вмістом хрому 30–35% після термічної обробки за режимом: Тауст=10500С, τауст=1г., Тізот=3500С, τізот=5г. 268 Рис.7. Твердість, сумарний вміст кремнію і марганцю в матриці залежно від режимів термообробки чавуну з вмістом хрому 30–35%. Рис.8. Твердість, кількість залишкового аустеніту, ступінь недосконалості α – фази залежно від режимів термічної обробки чавуну з вмістом хрому 30–35%. Аналіз рис.7–9 дозволяє зробити висновок, що рівень твердості чавуну з вмістом хрому 30–35% після різних режимів ізотермічної обробки визначається як кількістю легуючих елементів в матриці, особливо, кремнію і марганцю, кількістю залишкового аустеніту, ступенем недосконалості кристалічної ґратки α – фази, так і легованістю хромом евтектичного карбіду. Твердість чавуну з вмістом хрому 30 – 35% після термічної обробки на бейніт по відповідним режимам зростає із зростанням сумарного вмісту кремнію і марганцю в матриці (рис. 7). Імовірно, кремній і марганець розчиняються в α– фазі бейніту, вміст нікелю при цьому 269 закономірно знижується. Відомо, що кремній і марганець є основними легуючими елементами що зміцнюють α– фазу. Зі зростанням кількості залишкового аустеніту і закономірної зміни ступеня легованості матриці твердість досліджуваного ізотермічно загартованого чавуну зростає (рис. 8, 9).Значний вклад в підвищення твердості вносить ступінь недосконалості кристалічної ґратки бейнітної α– фази (β0,5). Тобто наявність бейнітної складової в структурі матриці чавуну в значній мірі визначає підвищену твердість і зносостійкість матеріалу. Рис.9. Твердість, вміст хрому в евтектичному карбіді (Cr, Fe)7C3, сума легуючих елементів в матриці та сума легуючих елементів в евтектичному карбіді залежно від режимів термообробки чавуну з вмістом хрому 30–35%. Отже, рівень твердості і зносостійкості високохромистих чавунів визначається не лише кількістю і морфологією евтектичного карбіду (Cr, Fe)7C3, але і в значній мірі структурно– фазовим складом, легованістю матриці та кількістю залишкового аустеніту. Таким чином, отримані дані по розподілу легуючих елементів між фазами та структурними складовими свідчать про те, що для здобуття максимальної твердості і зносостійкості виробів з чавуну з вмістом хрому 30– 35% у промислових умовах рекомендується термічна обробка: аустенітизація при температурі 10500С з ізотермічною витримкою в проміжній області температур (3500С). Тривалість ізотермічної витримки залежить від складу чавуну і лікваційної картини, що формується у литому стані. На підставі отриманих даних запропонований режим термічної обробки доцільно проводити з ізотермічною витримкою тривалістю не більше 3 годин, що у свою чергу забезпечить високий рівень механічних і експлуатаційних властивостей даного матеріалу. 270 Висновки В роботі досліджено структуру, фазовий склад, твердість та розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими високохромистого чавуну 28Х32Н3Ф в литому стані та після різних режимів термічної обробки, що включає ізотермічне гартування в проміжній області температур. Показано, що: 1. Литий чавун характеризується суттєвою структурною неоднорідністю, а наявність високохромистих карбідів забезпечує високу твердість досліджуваних зразків чавуна; 2. Аустенітизація при температурі 9500С і ізотермічна витримка в проміжній області при температурі 3500С призводить до збільшення легованості матриці та евтектичного карбіду. Сума легуючих елементів розчинених в матриці і евтектичному карбіді забезпечує підвищену мікротвердість, твердість і, відповідно, зносостійкість; 3. Збільшення температури аустенітизації до 10500С і ізотермічна витримка при 3500С, 3 г призводить до перерозподілу легуючих елементів: спостерігається підвищення легованості як матриці, так і евтектичного карбіду; ступінь недосконалості кристалічної ґратки бейнітної α– фази та кількість залишкового аустеніту становить (Азал=40%) при цьому режимі термообробки досягає максимального значення (β0,5α=0,76), що забезпечує максимальну твердість (55 HRC); 4. Збільшення ізотермічної витримки до 5 г призводить до відпуску бейнітної α– фази, завдяки чому зменшується ступінь недосконалості бейнітної α– фази, і відповідно, твердість чавуну; 5. Отримані в роботі дані по розподілу легуючих елементів між фазами та структурними складовими свідчать про те, що для забезпечення максимальної твердості і зносостійкості виробів з чавуну з вмістом хрому 30–35% в промислових умовах рекомендується термічна обробка, яка включає аустенітизацію при температурі 10500С та ізотермічну витримку в проміжній області температур (3500С); 6. Запропонований режим термічної обробки доцільно проводити з ізотермічною витримкою тривалістю не більше 3 годин, що у свою чергу забезпечить високий рівень механічних і експлуатаційних властивостей даного матеріалу. 1. Термостойкость высокохромистых чугунов / О.С.Комаров, В.М.Садовский, Н.И.Урбанович, Г.Ф.Лившиц // МИТОМ. – 2002. – №1. – С.29– 32. 2. Бейнитное превращение в чугунах: структура, кинетика, свойства / Ю.Н. Таран, В.З. Куцова, А.Ю. Куцов, М.А. Ковзель // Строительство, материаловедение, машиностроение. – 2004. – Вып.26. – С.38–61. 3. Патент 59272 А, Україна, МКВ C21D 5/04. Спосіб термічної обробки високолегованого чавуну / В.З. Куцова, А.Ю. Куцов, М.А. Ковзель, Г.В. Мамченко. – 20021210426. Заявлено 23.12.2002. Опубл. 15.08.2003. // Бюл. №8. – 1 с. 271 4. Патент 69795 А, Україна, МКВ C21D 1/78. Спосіб термічної обробки відливків / В.З. Куцова, А.Ю. Куцов, М.А. Ковзель, Г.В. Мамченко. – 20031211118. Заявлено 08.12.2003. Опубл. 15.09.2004. // Бюл. №9. – 2 с. 5. Куцова В.З., Ковзель М.А., Гребенева А.В. Влияние термической обработки на структуру и фазовый состав в высокохромистых чугунах / МиТОМ. – 2009. – №1. – С.5–13. Статья рекомендована к печати докт.техн.наук, проф.. Г.В.Левченко В.З.Куцова, А.М.Нестеренко, М.А.Ковзель, А.В.Гребенева Распределение легирующих элементов между фазами и структурными составляющими в высокохромистом чугуне после термической обработки Целью исследований является сравнительный анализ литого и подвергнутого термической обработке по различным режимам белого высокохромистого чугуна 28Х32Н3Ф. Изучены структура, фазовый состав, твердость и распределение легирующих элементов между фазами и структурными составляющими в белом высокохромистом чугуне. Установлено, что литой чугун характеризуется существенной структурной неоднородностью, а наличие высокохромистых карбидов обеспечивает высокую твердость исследованных образцов чугуна. Предложен режим термической обработки c изотермической выдержкой не более 3 часов, что обеспечит высокий уровень механических и эксплуатационных свойств чугуна. << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /FRA <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /PTB <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> /SUO <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> /SVE <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-62425
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	XXXX-0070
language	Ukrainian
last_indexed	2025-12-07T16:19:31Z
publishDate	2010
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
record_format	dspace
spelling	Куцова, В.З. Нестеренко, А.М. Ковзель, М.А. Гребенева, А.В. 2014-05-20T19:00:17Z 2014-05-20T19:00:17Z 2010 Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки / В.З. Куцова, А.М. Нестеренко, М.А. Ковзель, А.В. Гребенева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 22. — С. 253-271. — Бібліогр.: 5 назв. — укр. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62425 669.017.03 Метою даних досліджень є порівняння литого та підданого термічній обробці за різними режимами білого високохромистого чавуну 28Х32Н3Ф. Вивчено структуру, фазовий склад, твердість і розподіл легуючих елементів між фазами і структурними складовими. Встановлено, що литий чавун характеризується суттєвою структурною неоднорідністю, а наявність високохромистих карбідів забезпечує високу твердість досліджуваних зразків чавуну. Запропоновано режим термічної обробки з ізотермічною витримкою тривалістю не більше 3 годин, що забезпечить високий рівень механічних і експлуатаційних властивостей чавуну. Целью исследований является сравнительный анализ литого и подвергнутого термической обработке по различным режимам белого высокохромистого чугуна 28Х32Н3Ф. Изучены структура, фазовый состав, твердость и распределение легирующих элементов между фазами и структурными составляющими в белом высокохромистом чугуне. Установлено, что литой чугун характеризуется существенной структурной неоднородностью, а наличие высокохромистых карбидов обеспечивает высокую твердость исследованных образцов чугуна. Предложен режим термической обработки c изотермической выдержкой не более 3 часов, что обеспечит высокий уровень механических и эксплуатационных свойств чугуна. The aim of researches is comparative analysis poured and exposed to heat treatment on the different modes of white high-chromium pig-iron of 28Х32Н3Ф. A structure, phase composition, hardness and distribution of alloying elements is studied between phases and by structural constituents. It is set that the cast-iron is characterized by substantial structural heterogeneity, and the presence of high-chromium carbides provides high hardness of investigational standards of cast-iron. The mode of heat treatment isothermal self-control is offered no more than 3 hours, that will provide the high level of mechanical and operating properties of cast-iron. uk Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Металловедение и материаловедение Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки Распределение легирующих элементов между фазами и структурными составляющими в высокохромистом чугуне после термической обработки Distribution of alloying elements phase-to-phase and by structural constituents in high-chromium cast-iron after heat treatment Article published earlier
spellingShingle	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки Куцова, В.З. Нестеренко, А.М. Ковзель, М.А. Гребенева, А.В. Металловедение и материаловедение
title	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки
title_alt	Распределение легирующих элементов между фазами и структурными составляющими в высокохромистом чугуне после термической обработки Distribution of alloying elements phase-to-phase and by structural constituents in high-chromium cast-iron after heat treatment
title_full	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки
title_fullStr	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки
title_full_unstemmed	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки
title_short	Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки
title_sort	розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки
topic	Металловедение и материаловедение
topic_facet	Металловедение и материаловедение
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62425
work_keys_str_mv	AT kucovavz rozpodílleguûčihelementívmížfazamitastrukturnimiskladovimivvisokohromistomučavunípíslâtermíčnoíobrobki AT nesterenkoam rozpodílleguûčihelementívmížfazamitastrukturnimiskladovimivvisokohromistomučavunípíslâtermíčnoíobrobki AT kovzelʹma rozpodílleguûčihelementívmížfazamitastrukturnimiskladovimivvisokohromistomučavunípíslâtermíčnoíobrobki AT grebenevaav rozpodílleguûčihelementívmížfazamitastrukturnimiskladovimivvisokohromistomučavunípíslâtermíčnoíobrobki AT kucovavz raspredelenielegiruûŝihélementovmeždufazamiistrukturnymisostavlâûŝimivvysokohromistomčuguneposletermičeskoiobrabotki AT nesterenkoam raspredelenielegiruûŝihélementovmeždufazamiistrukturnymisostavlâûŝimivvysokohromistomčuguneposletermičeskoiobrabotki AT kovzelʹma raspredelenielegiruûŝihélementovmeždufazamiistrukturnymisostavlâûŝimivvysokohromistomčuguneposletermičeskoiobrabotki AT grebenevaav raspredelenielegiruûŝihélementovmeždufazamiistrukturnymisostavlâûŝimivvysokohromistomčuguneposletermičeskoiobrabotki AT kucovavz distributionofalloyingelementsphasetophaseandbystructuralconstituentsinhighchromiumcastironafterheattreatment AT nesterenkoam distributionofalloyingelementsphasetophaseandbystructuralconstituentsinhighchromiumcastironafterheattreatment AT kovzelʹma distributionofalloyingelementsphasetophaseandbystructuralconstituentsinhighchromiumcastironafterheattreatment AT grebenevaav distributionofalloyingelementsphasetophaseandbystructuralconstituentsinhighchromiumcastironafterheattreatment

Розподіл легуючих елементів між фазами та структурними складовими в високохромистому чавуні після термічної обробки

Institution

Similar Items