Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса
На основе выполненных аналитических исследований показателей и процессов доменной плавки рассмотрены возможности максимального сокращения расхода кокса за счет его замещения пылеугольным топливом и коксовым газом. Рациональные параметры режимов и конечные результаты плавки с максимально возможным за...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2011 |
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2011
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62476 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса / И.Г. Товаровский, В.И. Большаков, А.Е. Меркулов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2011. — Вип. 23. — С. 37-51. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859594097434558464 |
|---|---|
| author | Товаровский, И.Г. Большаков, В.И. Меркулов, А.Е. |
| author_facet | Товаровский, И.Г. Большаков, В.И. Меркулов, А.Е. |
| citation_txt | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса / И.Г. Товаровский, В.И. Большаков, А.Е. Меркулов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2011. — Вип. 23. — С. 37-51. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | На основе выполненных аналитических исследований показателей и процессов доменной плавки рассмотрены возможности максимального сокращения расхода кокса за счет его замещения пылеугольным топливом и коксовым газом. Рациональные параметры режимов и конечные результаты плавки с максимально возможным замещением кокса определены для условий двух различных доменных печей. Для расчетов использована разработанная в Институте многозонная математическая модель, которая позволяет выявить внутренние связи процессов в объеме доменной печи. Получены новые научные результаты и выводы для практического использования.
На основі виконаних аналітичних досліджень показників і процесів доменної плавки розглянуто можливості максимального скорочення витрат коксу за рахунок його заміщення пиловугільним паливом і коксовим газом зі збільшенням температури дуття та концентрації в ньому кисню. Раціональні параметри режимів і кінцеві результати плавки з максимально–можливим заміщенням коксу визначено для умов двох різних доменних печей. Розрахунки виконано за допомогою розробленої в Інституті багатозонної математичної моделі, що дозволяє виявити внутрішні зв'язки процесів в об’ємі доменної печі. Отримано нові наукові результати та висновки для практичного використання.
On the basis of the executed analytical researches of indexes and processes of the blast-furnace melting possibilities of maximal reduction of expense of coke due to his substitution by a coal dust and coke gas are considered. The change of parameters of blowing, temperature and concentration of oxygen of blowing was studied in a wide range. Rational modes of melting with certain by a multi-zone mathematical model for the terms of two different high furnaces. New scientific results and conclusions for the practical use are got.
|
| first_indexed | 2025-11-27T19:37:57Z |
| format | Article |
| fulltext |
37
УДК 669.162.16
И.Г.Товаровский, В.И.Большаков, А.Е.Меркулов
АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ
И РЕЖИМОВ ДОМЕННОЙ ПЛАВКИ С МАКСИМАЛЬНЫМ
ЗАМЕЩЕНИЕМ КОКСА
На основе выполненных аналитических исследований показателей и процес-
сов доменной плавки рассмотрены возможности максимального сокращения рас-
хода кокса за счет его замещения пылеугольным топливом и коксовым газом. Ра-
циональные параметры режимов и конечные результаты плавки с максимально–
возможным замещением кокса определены для условий двух различных доменных
печей. Для расчетов использована разработанная в Институте многозонная мате-
матическая модель, которая позволяет выявить внутренние связи процессов в объ-
еме доменной печи. Получены новые научные результаты и выводы для практиче-
ского использования.
математическая модель, распределение температур, кокс, пылеугольное
топливо, режим плавки, параметры.
Постановка задачи. Выполненные с помощью разработанной в Ин-
ституте многозонной математической модели аналитические исследова-
ния [1–8] позволили оценить ожидаемые показатели плавки при разных
технологических режимах, а также выявить и уточнить некоторые зако-
номерности хода процессов, которые могут быть использованы в ходе со-
вершенствования технологии доменной плавки. Некоторые из установ-
ленных закономерностей качественно подтверждены ранее проведенными
экспериментальными исследованиями ИЧМ и ДонНИИЧермет [9–11], а
также японских исследователей [12]:
– минимальное развитие процесса прямого восстановления на пери-
ферии, наиболее высокое – в зонах с максимальной рудной нагрузкой;
– наличие радиальных кольцевых зон (РКЗ), в которых имеет место
вырождение двухступенчатой схемы теплообмена по высоте;
– существенное влияние тепловых потерь через стенки печи на харак-
тер теплообмена и расход кокса при всех режимах, а также их зависи-
мость от распределения рудных нагрузок по радиусу колошника;
– перетоки газа в радиальном направлении на разных горизонтах, обу-
словленные изменением сопротивления слоев шихты и параметров газо-
вого потока в ходе фильтрации через столб;
– прямые и обратные связи параметров зоны размягчения и плавления
(ЗРП) с распределением рудных нагрузок на колошнике, характером фор-
мируемого температурного поля печи и интенсивностью отбора теплоты у
стен на разных горизонтах.
Выявленные закономерности требуют дальнейшего изучения и уточ-
нения.
38
В ходе анализа процессов, а также выявления и уточнения влияния
дутьевых параметров плавки (в сочетании с шихтовыми), расходов при-
родного, коксового газов (ПГ, КГ) и пылеугольного топлива (ПУТ) на
расход кокса и другие показатели при различном распределении рудных
нагрузок на колошнике (фактическом – ФРН и равномерном в промежу-
точных РКЗ–2–9 – РРН) [1–8] установлено:
1. С увеличением расхода ПГ сокращается теплопотребление на пря-
мое восстановление и уменьшается интенсивность теплопередачи в ниж-
ней зоне при увеличении ее в верхней, вследствие чего изотермы газа и
шихты перемещаются вверх, увеличивая потери через колошник, а зона
размягчения и плавления располагается выше базового положения и
утолщается. Под действием указанных факторов при расходах ПГ>100
м3/т дифференциальный эквивалент замещения кокса сокращается от ис-
ходной величины 0,9–1,0 кг/м3 в 1,5–4 раза за счет резкого увеличения
температуры колошникового газа в зоне сокращения степени прямого
восстановления до rd<20%. То же характерно для вдувания КГ при соот-
ношении расходов КГ ≈ 2·ПГ.
2. Температурное поле печи при увеличении расхода ПУТ изменяется
под влиянием тех же тенденций, что и при вдувании ПГ и КГ, однако ко-
личественно не столь значительно и неоднозначно для разных условий.
Толщина ЗРП сокращается, а потери теплоты уменьшаются. Основной
фактор экономии кокса при вдувании ПУТ – замена теплоты горения кок-
са теплотой горения ПУТ определяет эквивалент замещения кокса более,
чем на 80%, с сохранением его значения 0,9–1,0 кг/кг при расходах ПУТ
до 250 кг/т, что подтверждается практикой [13,14].
3. При увеличении температуры дутья (Тд) в случае ФРН в нижних
высокотемпературных зонах (ВТЗ) через более проницаемые РКЗ с низ-
кой рудной нагрузкой проходит больше газа (по массе), чем через менее
проницаемые РКЗ с высокой рудной нагрузкой. Меньшее охлаждения газа
в первых стимулирует переток газа из них во вторые через коксовые слои
и способствует поддержанию интенсивности теплопередачи на уровне,
обеспечивающем уменьшение температуры колошникового газа (tk) при
увеличении Тд ~ до 10000С, при этом ЗРП перемещается вниз в высокона-
груженных РКЗ и вверх – в низконагруженных с некоторым сокращением
толщины. Замедление уменьшения tk с последующим небольшим ее уве-
личением является одним из факторов сокращения экономии кокса (Δк) и
прироста производительности при увеличении Тд выше 10000С, причем
область минимальных значений tk для разных вариантов соответствует
диапазону значений теоретической температуры горения ~ 2000–21000С.
В пределах каждого варианта условий с увеличением Тд величины Δк
плавно сокращаются в 2,5–3,5 раза; наибольшие значения Δк относятся к
варианту атмосферного дутья с ПГ (0,7÷0,2, ср. 0,40 %/100), а наименьшие
– к вариантам без ПГ (0,4÷0,13, ср. 0,24 %/100).
39
4. С увеличением содержания кислорода в дутье (%О2) в нижней час-
ти печи образуются дополнительные высокотемпературные изотермы га-
за, а большая часть изотерм, а также разность температур газа и шихты
перемещаются вверх. Лишь низкотемпературные изотермы шихты у пе-
риферии при ФРН и все периферийные и центральные изотермы шихты и
газа при РРН смещаются вниз, расширяя низкотемпературную область в
этих зонах. Существенное расширение низкотемпературной области в
шахте наблюдается также при Тд=2000С. ЗРП смещается вверх в малоза-
груженных РКЗ и вниз в высокозагруженных при некотором увеличении
ее толщины, причем эта тенденция ослабевает по мере увеличения Тд и
расхода ПГ; при ПГ≥100 м3/т она становится малозначительной, а при
РРН – незначительной.
Под влиянием указанных процессов tk в большинстве режимов с по-
вышением %О2 увеличивается или не изменяется и несколько уменьшает-
ся лишь при низких температурах дутья. Поскольку величина rd также
существенно не уменьшается при росте концентрации восстановителей и
сокращении времени пребывания шихты в печи, а удельные потери теп-
лоты изменяются незначительно, превалирующим фактором теплового
баланса оказывается сокращение прихода теплоты с дутьем при выводе
части азота. В результате, в отличие от балансовых расчетов, где предпо-
лагается сокращение rd и уменьшение tk, прирост производительности при
увеличении %О2 оказался меньше (0,9÷2,7 против 1,0÷3,0%/%), а перерас-
ход кокса больше (0,5÷1,45 против 0,1÷0,5%/%).
5. Величина сокращения расхода кокса при вдувании ПГ и КГ оказа-
лась больше в случае РРН (вместо ФРН) за счет увеличения эквивалента
замены кокса в области расходов ПГ>100, КГ>200 м3/т чугуна. В случае
ПУТ влияние РРН на эквивалент замены кокса незначительно, а при уве-
личении Тд величины экономии кокса и прироста производительности на
10─30% (отн.) меньше, чем при ФРН, вследствие большего приближения
к предельным термохимическим условиям плавки. При увеличении %О2
расход кокса при РРН возрастает больше, чем при ФРН.
Анализ результатов. Полученные результаты положены в основу
формирования вариантов комплексного использования параметров дутья
и дутьевых топливных добавок. Для условий двух доменных печей №9
ОАО «АрселорМиттал Кривой Рог» (далее ОАО «АМКР») полезным объ-
емом 5000 м3 и №5 ОАО «Северсталь» полезным объемом 5500 м3 в ха-
рактерные периоды их работы, принятые в качестве базовых, рассчитаны
варианты увеличения освоенного на практике [13, 14] расхода ПУТ до 250
кг/т чугуна при концентрации кислорода в дутье 25%, необходимой для
повышения полноты газификации угля у фурм, максимально–возможном
на данном этапе нагреве дутья до 13000С и расходе КГ 100 м3/т чугуна.
Для ДП №9 ОАО «АМКР» рассчитан дополнительный вариант с увеличе-
нием содержания железа в шихте до 60%. Все расчеты выполнены при
ФРН и РРН. Кроме основных, выполнены расчеты промежуточных вари-
40
антов с расходом ПУТ 250 кг/т чугуна при фактических значениях Тд,
%О2 и других параметров плавки.
В расчетах предполагается, что содержание золы и серы в ПУТ не
превышает соответствующих величин в замещаемом коксе, а физико–
механические свойства кокса (показатели холодной и горячей послереак-
ционной прочности) отвечают требованиям, сформированным на основе
опыта лучших предприятий и обобщенным в работе [15]. Предполагается
также, что требованиям минимизации расхода кокса отвечают и метал-
лургические свойства железорудных материалов, что позволяет равно-
мерно их распределять в промежуточной кольцевой зоне колошника
(РКЗ–2–9) с добавкой в смесь коксового «ореха» или специально подго-
товленного антрацита для повышения газопроницаемости слоев железо-
рудных материалов при низкой доле кокса в столбе шихты [1, 16].
Специальное внимание уделено выбору значений относительной руд-
ной нагрузки (РН относительно средней) в РКЗ–1 (ось) и РКЗ–10 (перифе-
рия) при формировании РРН в РКЗ–2–9 [1, с.363 – 373]. Показано, что:
– загрузка шихты с распределением РН, близким к РРН в промежу-
точной зоне (РКЗ–2–9), эффективна только при высоких физико–
механических характеристиках материалов и возможности образования
осевой и периферийной отдушин с непрерывным управлением их пара-
метрами;
– параметры осевой отдушины формируются путем сокращения РН в
осевой и приосевой зонах с подачей к оси кокса повышенного качества;
– периферийная отдушина кольцевой пристенный канал повышенной
газопроницаемости образуется за счет увеличенной порозности движу-
щихся материалов вследствие естественного градиента скорости слоев у
стен и целенаправленно формируется путем управления рудной нагрузкой
и соотношением загружаемых материалов разной газопроницаемости в
этой области.
Проведенные расчетно–аналитические исследования показали, что по
мере возрастания средней рудной нагрузки требуется, наряду с формиро-
ванием РРН в РКЗ–2–9 или близкого к нему распределения, найти значе-
ния РН у оси (РКЗ–1) и периферии (РКЗ–10), отвечающие свойствам за-
гружаемой шихты и особенностям охлаждения стен. При подборе вели-
чины РН в РКЗ–10 учитываются повышенная порозность шихты вследст-
вие естественного градиента скорости слоев у стен, а также интенсив-
ность охлаждения стен, связанная с состоянием футеровки и системы ох-
лаждения. Параметры, зависящие от указанных факторов и используемые
при выборе РН у периферии, определяются в ходе адаптации модели к ре-
альному процессу. В частности, для двух рассматриваемых доменных пе-
чей при переходе к РН≥6 т/т установлена целесообразность поддержания
РН в РКЗ–10 ниже, чем в среднем в промежуточных РКЗ–2–9. В против-
ном случае наблюдается тормозящее влияние этой РКЗ на процессы в пе-
чи и дальнейшее сокращение расхода кокса. На ДП–9 ОАО «АМКР» РН в
41
РКЗ–10 составляет 1,05 относительно средней при значении в РКЗ–2–9 до
1,1, а в вариантах с абсолютной РН≥7 т/т ее величина понижается до 1,0.
На ДП–5 ОАО «Северсталь» рациональная величина РН в РКЗ–10 еще
ниже – 0,9 относительно средней при значении в РКЗ–2–9 до 1,2 и абсо-
лютной величине до 10 т/т. Это объясняется более высокими потерями
теплоты на этой печи в рассматриваемый период, а также особенностями
гранулометрических свойств шихты, формирующими меньшую пристен-
ную порозность, чем на ДП–9 ОАО «АМКР» (определено в процессе
адаптации модели). На рис.1 приведены графики распределения РН при
ФРН и РРН.
ДП–9 ОАО «АМКР» ДП–5 ОАО «Северсталь»
Рис.1. Относительные рудные нагрузки (РН) в радиальных кольцевых сечениях
(РКЗ) – фактические (ФРН) и равномерные (РРН).
Решение изложенных задач, призванное, в частности, обеспечить эф-
фективность замещения кокса пылеугольным топливом, по существу яв-
ляется частью комплексной системы совершенствования технологии до-
менной плавки для обеспечения минимального расхода кокса при высо-
кой производительности агрегатов.
В табл.1 приводятся результаты расчета вариантов с максимальным
замещением кокса, а на рис.2–5 – распределение наиболее характерных
параметров плавки в объеме доменных печей (на рис.3,5, положения ЗРП
в объеме печи, числа tр, tп, tж – соответственно температуры начала раз-
мягчения, плавления и ожижения, 0С).
В вариантах только с вдуванием ПУТ 250 кг/т на ДП–9 ОАО «АМКР»
может быть достигнут расход кокса 304 и 286 кг/т при ФРН и РРН соот-
ФРН
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
Р
Н
РРН
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
0 2 4 6 8 10
№ РКЗ
Р
Н
ФРН
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
Р
Н
РРН
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
0 2 4 6 8 10
№ РКЗ
Р
Н
42
ветственно, а на ДП–5 ОАО «Северсталь» эти величины составят 276 и
257 кг/т. На доменных печах с максимальными расходами ПУТ фактиче-
ский расход кокса достиг 249–274 кг/т при расходе ПУТ 219–260 кг/т
[13,16].
Перевод ДП–9 ОАО «АМКР» и ДП–5 ОАО «Северсталь» в режим ра-
боты с температурой дутья 13000С и дополнительным расходом
КГ=100 м3/т позволит оптимизировать температурное поле печи и исполь-
зовать резерв снижения rd (от 36–38 до 24–25%) с получением существен-
ной дополнительной экономии кокса [6]. С учетом увеличения содержа-
ния железа в шихте ДП–9 ОАО «АМКР» на двух рассматриваемых печах
может быть получен расход кокса при ФРН – 215÷222 кг/т, при РРН –
179÷200 кг/т. С учетом существенного положительного влияния на пока-
затели плавки собственно улучшенных свойств кокса реальными величи-
нами ожидаемого расхода кокса являются, по–видимому, значения
190÷200 кг/т. Эти величины близки к обозначенным ранее минимально–
возможным значениям 180÷200 кг/т [1, с. 600–603].
При переходе от базового варианта к варианту вдувания ПУТ+КГ с
увеличением Тд до 13000С температурное поле печи на обеих печах в слу-
чае ФРН деформируется в направлении перемещения вверх изотерм и
разностей температур газа и шихты в малозагруженных РКЗ с увеличени-
ем количества РКЗ с вырожденной или близкой к вырождению верхней
ступенью теплообмена (рис.2–5). Несколько вверх перемещаются и эле-
менты ЗРП с некоторым утолщением. Указанные негативные явления при
необходимости легко регулируются расходом КГ и полностью нивелиру-
ются при переходе к РРН. Удельные потери теплоты на ДП–5 ОАО «Се-
версталь» практически не изменяются, а на ДП–9 ОАО «АМКР» сокра-
щаются ~ на 10% (отн.) по причине высокой температуры у фурм в базо-
вом периоде. При переходе к РРН или близкому распределению ЗРП в
РКЗ–2–9 смещается вниз при сохранении периферийной части (РКЗ–10) в
области заплечиков, а центральной (РКЗ–1) – в области середины–верха
шахты. В этом режиме наблюдается вырождение верхней ступени тепло-
обмена во всех РКЗ, кроме РКЗ–1, а также достигаются предельные вели-
чины степени использования энергии газов.
Рассчитанные параметры процессов плавки и ожидаемые показатели
технологии можно рассматривать как близкие к предельным с позиций
минимизации расхода кокса при производительности 1,9÷2,0 т/(м3·сутки).
В этом направлении технология доменной плавки развивается в передо-
вых металлургических компаниях мира и может развиваться в Украине и
России. Однако она не может быть единственной, особенно когда речь
идет преимущественно о вдувании ПУТ.
43
Т
аб
ли
ца
1
. О
сн
ов
ны
е
ра
сч
ет
ны
е
по
ка
за
те
ли
р
аб
от
ы
д
ом
ен
ны
х
пе
че
й
с
м
ак
си
м
ал
ьн
ы
м
з
ам
ещ
ен
ие
м
к
ок
са
П
О
К
А
ЗА
Т
Е
Л
И
Д
П
–9
«
А
М
К
Р
»
Д
П
–5
«
С
ев
ер
ст
ал
ь»
Р
ас
п
р
ед
ел
ен
и
е
Р
Н
Ф
Р
Н
Р
Р
Н
Ф
Р
Н
Р
Р
Н
В
ар
и
ан
ты
Ба
за
П
У
Т
П
У
Т
+К
Г
+%
Fe
П
У
Т
П
У
Т
+К
Г
+%
Fe
Ба
за
П
У
Т
П
У
Т
+К
Г
П
У
Т
П
У
Т
+К
Г
У
де
л
ьн
. п
р
ои
з–
ст
ь,
т
/м
3 ·
су
т
1,
73
1,
74
1,
7
1,
85
1,
82
1,
84
1,
89
1,
76
1,
84
1,
75
1,
9
1,
91
Р
ас
хо
д
к
ус
к
.
то
п
л
и
ва
, к
г/
т
50
5
30
4
25
0
21
5
28
6
21
4
20
0
42
1
27
6
22
2
25
7
17
9
Т
ем
п
ер
ат
ур
а
ду
ть
я,
г
р
ад
.
10
42
10
42
13
00
13
00
10
42
13
00
13
00
11
84
11
84
13
00
11
84
13
00
К
и
сл
ор
од
в
д
ут
ье
,
%
29
,7
25
,0
25
,0
25
,0
25
,0
25
,0
25
,0
24
,3
25
,0
25
,0
25
,0
25
,0
П
ри
ро
дн
ы
й/
к
ок
со
вы
й
г
аз
, м
З /т
80
,8
/0
0,
0/
0
0,
0/
10
0
0,
0/
10
0
0,
0/
0
0,
0/
10
0
0,
0/
10
0
10
6,
0/
0
0,
0/
0
0,
0/
10
0
0,
0/
0
0,
0/
10
0
Р
ас
хо
д
П
У
Т
, к
г/
т
0
25
0
25
0
25
0
25
0
25
0
25
0
0
25
0
25
0
25
0
25
0
К
ол
ош
н
. г
аз
:
те
м
п
ер
–р
а,
0 С
23
7
21
6
29
7
25
0
88
13
3
25
4
23
7
14
6
26
9
50
70
С
од
ер
ж
ан
ие
, %
:
С
О
27
,9
23
,3
22
,7
21
,2
23
,2
21
,4
19
,6
21
,4
22
,2
19
,9
20
,8
17
,7
С
О
2
19
,4
21
,6
19
,8
21
,4
22
,3
21
,5
22
,7
19
,4
24
,1
22
,9
25
,6
25
,4
Н
2
6,
9
2,
8
6,
8
6,
8
2,
8
6,
9
6,
5
7,
5
2,
7
6,
3
2,
59
6,
2
Ж
ел
ез
о
в
ш
их
те
, %
55
,1
7
55
,4
9
55
,5
7
59
,9
4
55
,5
2
55
,6
3
59
,9
6
59
,6
5
59
,9
8
60
,0
8
60
,0
2
60
,2
0
Ру
дн
ая
н
аг
ру
зк
а,
т
/т
3,
54
5,
64
6,
85
7,
47
6,
00
8,
00
7,
88
3,
79
5,
73
7,
13
6,
16
8,
79
К
ол
–в
о
ш
л
ак
а,
к
г/
т
41
0
40
5
40
2
27
7
40
4
40
1
27
6
27
0
26
1
25
9
26
0
25
5
Р
ас
хо
д
ду
ть
я,
м
3 /т
11
14
11
32
10
85
98
2
10
61
97
3
96
3
11
65
10
02
10
04
95
1
87
7
О
бъ
ем
в
ла
ж
. г
аз
а,
м
3 /т
18
15
16
79
17
16
15
74
15
94
15
69
15
35
18
31
15
22
15
97
14
51
14
28
Т
ео
р
. т
ем
п
–р
а
го
р
ен
и
я,
°
С
22
33
21
93
21
10
20
60
21
77
20
56
20
51
19
99
22
77
20
86
22
63
20
17
К
ол
–в
о
ф
ур
м
ен
. г
аз
а,
м
З /т
16
31
15
04
15
68
14
36
14
12
14
26
14
13
16
89
13
40
14
67
12
76
13
06
П
р
ям
ое
в
ос
ст
–е
F
e,
%
29
,0
34
,0
28
,1
28
,2
36
,3
28
,0
24
,1
25
,9
2
39
,0
1
26
,0
5
37
,6
1
25
,3
1
С
те
пе
нь
и
сп
ол
ьз
–я
С
О
+
Н
2,
%
40
,9
48
,1
46
,6
50
,3
49
,0
50
,2
53
,7
47
,5
52
,1
53
,5
55
,1
59
,0
П
ри
хо
д
те
пл
от
ы
, к
Д
ж
/к
г
48
07
47
43
48
00
43
27
44
51
42
99
42
45
44
43
44
21
44
19
42
03
38
52
П
от
ре
бн
ос
ть
т
еп
ло
ты
, к
Д
ж
/к
г
36
40
37
47
35
96
33
17
37
91
35
77
32
17
31
70
34
84
31
62
34
47
31
15
П
от
ер
и
т
еп
л
от
ы
, к
Д
ж
/т
45
5
42
6
40
3
39
5
44
5
40
0
41
2
57
5
59
2
57
7
64
5
58
4
О
тн
ош
ен
ие
в
од
ян
ы
х
чи
се
л
0,
82
0,
81
0,
76
0,
76
0,
83
0,
8
0,
77
0,
78
0,
91
0,
82
0,
93
0,
85
И
н
т–
ст
ь
п
о
га
зу
, м
3 /(
м
3 ·
м
и
н
)
2,
17
2,
03
2,
02
2,
03
2,
02
2,
0
2,
01
2,
23
1,
94
1,
94
1,
92
1,
89
44
Б
аз
а,
Ф
Р
Н
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, Ф
РН
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, %
F
e=
60
, Р
Р
Н
Р
ис
.2
. Р
ас
пр
ед
ел
ен
ие
т
ем
пе
ра
ту
р
га
за
T
и
ш
их
ты
t
в
об
ъе
м
е
Д
П
–9
О
А
О
«
А
М
К
Р
»
пр
и
ра
зн
ы
х
па
ра
м
ет
ра
х
пл
ав
ки
.
Те
мп
ер
ат
ур
а м
ат
ер
иа
ло
в :
t ,
0 C
10
0 20
0 30
0 40
0 60
0 80
0 10
00
12
00
14
00
10
0
20
0
30
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а г
аз
ов
: Т
, 0 С
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
16
00
18
00
20
00
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00 14
00 16
00 18
00
20
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а м
ат
ер
иа
ло
в:
t ,
0 C
10
0 20
0 40
0 60
0 80
0 10
00
12
00
10
0
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
14
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а г
аз
ов
:
Т ,
0 С
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
16
00
18
00
20
00
21
00
20
0
20
0
50
0
50
0
60
0
80
0
10
00
12
00 14
00 16
00 18
00
20
00
21
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а м
ат
ер
иа
ло
в :
t ,
0 C
10
0 20
0 30
0 40
0 50
0 60
0 80
0 10
00
12
00
14
00
10
0
20
0
30
0
40
0
50
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а г
аз
ов
: Т
, 0 С
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
16
00
20
0
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00 12
00 14
00 16
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
45
Б
аз
а,
Ф
Р
Н
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, Ф
РН
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, %
F
e=
60
, Р
Р
Н
Р
ис
.3
. Р
ас
пр
ед
ел
ен
ие
р
аз
но
ст
и
те
м
пе
ра
ту
р
(T
–t
)
в
Р
К
З
1–
10
и
п
ол
ож
ен
ие
з
он
ы
р
аз
м
яг
че
ни
я
и
пл
ав
ле
ни
я
(З
РП
)
в
об
ъе
м
е
Д
П
–9
О
А
О
«
А
М
К
Р
»
пр
и
ра
зн
ы
х
па
ра
м
ет
ра
х
пл
ав
ки
.
(T
-t)
п
о
ра
ди
ал
ьн
ы
м
зо
на
м
р.
1-
10
0 5 10 15 20 25 30
0
10
0
20
0
30
0
40
0
50
0
60
0
70
0
80
0
высота,м.
р1 р2 р3 р4 р5 р6 р7 р8 р9 р1
0
ЗР
П
и
те
мп
ер
ат
ур
ы
ф
аз
ов
ых
пр
ев
ра
ще
ни
й
2,3
1,1
1,3
1,4
1,3
1,4
10
23
10
16
10
47 10
14
10
5 t
р
11
31
11
56
11
60
11
66 11
6011
69
tп
12
76
12
8512
86
12
89
12
86
12
90
tж
5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10 То
лщ
ин
а
ЗР
П
(T
-t)
п
о
ра
ди
ал
ьн
ым
зо
на
м
р.
1-
10
0 5 10 15 20 25 30
0
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
высота,м.
р1 р2 р3 р4 р5 р6 р7 р8 р9 р1
0
ЗР
П
и
те
мп
ер
ат
ур
ы
ф
аз
ов
ых
пр
ев
ра
ще
ни
й
1,5
1,3
1,6
1,3
1,
7
1,
2
10
28
10
08
99
2
10
35 99
6
10
39
tр
11
32
11
64
11
69
11
49 11
70
11
50
tп
12
74
12
85
12
87
12
87
12
87
12
87
tж
5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10 То
лщ
ин
а
ЗР
П
(T
-t)
п
о
ра
ди
ал
ьн
ым
зо
на
м
р.
1-
10
0 5 10 15 20 25 30
0
10
0
20
0
30
0
40
0
высота,м.
р1 р2 р3 р4 р5 р6 р7 р8 р9 р1
0
ЗР
П
и
те
мп
ер
ат
ур
ы
ф
аз
ов
ых
пр
ев
ра
ще
ни
й
2,
0
1,8
1,
8
1,8
1,
8
1,
6
10
26
10
26
10
26
10
26
10
47
tр
11
27
11
59
11
59
11
59
11
60
tп
12
72
12
84
12
84
12
84
12
86
tж
5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10 То
лщ
ин
а
ЗР
П
46
Б
аз
а,
Ф
Р
Н
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, Ф
РН
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, Р
РН
Р
ис
.4
. Р
ас
пр
ед
ел
ен
ие
т
ем
пе
ра
ту
р
га
за
T
и
ш
их
ты
t
в
об
ъе
м
е
Д
П
–5
О
А
О
«
С
ев
ер
ст
ал
ь»
п
ри
р
аз
ны
х
па
ра
м
ет
ра
х
пл
ав
ки
.
Те
мп
ер
ат
ур
а м
ат
ер
иа
ло
в:
:
t ,
0 C
10
0 20
0 30
0 40
0
60
0 80
0 10
00
12
00
14
00
10
0
20
0
30
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а г
аз
ов
:
Т ,
0 С 20
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
16
00
18
00
20
0
40
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00 14
00
16
00
18
00
19
00
19
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а м
ат
ер
иа
ло
в:
:
t ,
0 C
10
0 20
0 40
0
60
0 80
0 10
00
12
00
14
00
10
0 20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а г
аз
ов
:
Т
, 0 С
80
0
10
00
12
00
14
00
16
00
18
00
30
0
30
0
40
0
40
0
60
0
60
0
80
0
10
00 12
00
14
00 16
00
18
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а м
ат
ер
иа
ло
в:
t ,
0 C
10
0 20
0
40
0 60
0 80
0
10
00
12
00
14
00
10
0
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
14
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
Те
мп
ер
ат
ур
а г
аз
ов
:
Т ,
0 С
30
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
20
0
20
0
30
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00 14
00
14
00
16
00
16
00
18
00
18
00
20
00
20
00
0 5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10
47
Б
аз
а,
Ф
Р
Н
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, Ф
РН
П
У
Т
=
25
0,
К
Г
=
10
0,
Т
д=
13
00
,
О
2=
25
, Р
РН
Р
ис
.5
. Р
ас
пр
ед
ел
ен
ие
р
аз
но
ст
и
те
м
пе
ра
ту
р
(T
–t
)
в
Р
К
З
1–
10
, а
т
ак
ж
е
по
ло
ж
ен
ие
з
он
ы
р
аз
м
яг
че
ни
я
и
пл
ав
ле
ни
я
(З
Р
П
)
в
об
ъе
м
е
Д
П
–
5
О
А
О
«
С
ев
ер
ст
ал
ь»
п
ри
р
аз
ны
х
па
ра
м
ет
ра
х
пл
ав
ки
.
(T
-t)
п
о
ра
ди
ал
ьн
ым
зо
на
м
p.
1-
10
0 5 10 15 20 25 30
0
10
0
20
0
30
0
40
0
50
0
60
0
70
0
высота,м.
р1 р2 р3 р4 р5 р6 р7 р8 р9 р1
0
ЗР
П
и
те
мп
ер
ат
ур
ы
ф
аз
ов
ых
п
ре
вр
ащ
ен
ий
1,9
1,3
1,3
1,3
1,2
1,3
10
24
10
48
10
54
10
51
10
68
t
р
11
52
11
82
11
84
11
83
11
96
tп
12
77
12
85
12
86
12
85
12
90
tж
5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10 То
лщ
ин
а
ЗР
П
(T
-t)
п
о р
ад
иа
ль
ны
м
зо
на
м
p.
1-
10
0 5 10 15 20 25 30
0
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
12
00
высота,м.
р1 р2 р3 р4 р5 р6 р7 р8 р1
0
ЗР
П
и
те
мп
ер
ат
ур
ы
ф
аз
ов
ых
п
ре
вр
ащ
ен
ий
1,8
1,7
1,4
1,3
1,4
1,1
10
10
10
40 10
41
10
51
10
42
10
63
t
р
11
30
11
74
11
75
11
75
11
88
tп
12
74
12
82
12
84
12
82
12
88
tж
5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10 То
лщ
ин
а
ЗР
П
(T
-t)
п
о
ра
ди
ал
ьн
ым
зо
на
м
p.
1-
10
0 5 10 15 20 25 30
0
20
0
40
0
60
0
80
0
10
00
высота,м.
р1 р2 р3 р4 р5 р6 р7 р8 р9 р1
0
ЗР
П
и т
ем
пе
ра
ту
ры
ф
аз
ов
ых
пр
ев
ра
ще
ни
й
1,6
0,8
1,3
0,8
0,8
1,1
10
26
10
39
10
11
10
10
10
55
tр
11
29
11
73
11
82
11
82
11
80
tп
12
77
12
82
12
86
12
85
12
85
tж
5 10 15 20 25 30
0
2
4
6
8
10 То
лщ
ин
а
ЗР
П
48
Прежде всего, это касается повышенных требований к качеству кокса
и соответственно составу угольной шихты для коксования, а также сорта-
менту углей для приготовления ПУТ, выполнить которые в масштабах от-
расли невозможно из–за дефицита углей требуемого сортамента в Украи-
не и России [15,17] при труднодоступности мирового рынка для украин-
ских предприятий. Другой фактор – организационно–технологический не
позволяет эффективно реализовать технологию с вдуванием только ПУТ в
случае небольших расходов, ограниченных реальными условиями по ка-
честву кокса и сортаменту вдуваемых углей, и диктует необходимость
вдувания также газообразных добавок (ПГ, КГ и др.).
Таким образом, реализация ожидаемых результатов технологии с вду-
ванием ПУТ требует, прежде всего, решения комплекса технических про-
блем коренного улучшения металлургических свойств кокса и железоруд-
ного сырья, а также управления процессами при низком расходе кокса.
Хотя пути решения этих проблем известны [15–19], а трудности реализа-
ции в ограниченных масштабах преодолимы, возникающие в масштабах
отрасли серьезные ограничения, в частности, дефицит высококачествен-
ных углей, ограничивает масштабы реализации этой технологии [15,17].
Указанные ограничения, не ощущавшиеся в начальный период расшире-
ния вдувания ПУТ в Европе и Азии, теперь характерны не только для Ук-
раины и России, но вскоре, по мере исчерпания ресурсов, окажут конъ-
юнктурное влияние на развитие всей мировой металлургии.
В связи с этим, декларируемая в [16] «безальтернативная перспектива»
вдувания ПУТ в условиях возрастающего дефицита коксующихся углей и
углей для приготовления ПУТ, а также качественного железорудного сы-
рья, может перерасти в тупиковую перспективу отдельных предприятий.
Осмысление этого стратегического шага в развитии доменного производ-
ства Украины и России особенно важно еще и потому, что изложенные в
[16] аргументы против альтернативных технологий совершенно неубеди-
тельны, так как использование КГ предполагается на основе пересмотра
топливного баланса предприятия с покрытием дефицита продуктами га-
зификации низкосортных углей, а применение специально подготовлен-
ного кускового антрацита для частичной замены кокса освоено и успешно
используется на многих предприятиях Украины [6]. Что касается вдува-
ния горячих восстановительных газов – продуктов газификации угля
(ГВГ–ПГУ), то авторами [16] используется недостоверная информация о
потерях и эффективности этой технологии [6] и игнорируется наличие
значительных потерь от неполноты сжигания ПУТ, а также ограничении
допустимого содержания золы и серы в угле.
Таким образом, расширение технологии вдувания ПУТ в отрасли при
сопутствующем развитии работ по улучшению металлургических свойств
сырья и кокса, как основы технического прогресса, должно сопровож-
даться разработкой дополняющих и альтернативных технологий. Эта
49
идеология становится достоянием все большего количества специалистов,
в том числе бывших ее оппонентов [18].
Одной из альтернатив вдуванию только ПУТ является технология мо-
бильного сочетания ПУТ и КГ (или другого восстановительного газа), по-
зволяющая при недостатке углей требуемого сортамента для приготовле-
ния ПУТ, например, по зольности, вдувать на отдельных доменных печах
ПУТ не 200–250, а 100–150 кг/т. В этом случае для поддержания на опти-
мальном уровне температуры у фурм и соответственно температурного
поля печи потребуется вдувать 100–150 м3/т КГ или эквивалентное коли-
чество другого восстановительного газа, например, ПГУ широкого назна-
чения [1] с получением расхода кокса, соответствующего вдуванию ПУТ
200 кг/т. При невозможности получения требуемых металлургических
свойств кокса (по любым причинам) целесообразно сократить расход
ПУТ вплоть до нуля, а расход КГ увеличить до 200–250 м3/т, что позволит
получать доступную величину экономии кокса с сохранением стабильно-
сти процессов.
В различных сочетаниях с ПУТ, в том числе и при полном отключении
ПУТ по разным причинам, может использоваться технология загрузки
подготовленного кускового антрацита. Наиболее показательные результа-
ты этой технологии получены в ОАО «АМКР» в периоды, когда комбинат
не испытывал дефицита в антраците и получал качественный обогащен-
ный продукт [20]. При среднемесячных расходах антрацита 56–74 кг/т и
ПГ 70–87 м3/т расход кокса достигал 427–436 кг/т.
Фундаментальное решение проблемы сокращения расхода кокса до
180–200 кг/т чугуна с использованием для его замещения низкосортных
углей может быть получено на основе разработки новой технологии до-
менной плавки с вдуванием ГВГ–ПГУ, получаемых в специальных гази-
фикаторах – прифурменных (на ДП) и придоменных (в отдельных агрега-
тах) [1]. От начала разработки технологии в 1980–1982 гг. [21] интерес к
проблеме не уменьшается, однако ожидаемые трудности дальнейшей раз-
работки и сложность практической реализации ограничивают инициативу
потенциальных потребителей технологии. Тем не менее, периодический
возврат к обсуждению проблемы с обращением бывших ее оппонентов в
сторонников [18] оставляет надежду на окончательное осмысление реаль-
ного положения с ресурсами углей и уяснение необходимости неотложно-
го практического решения проблемы, путь решения которой давно обо-
значен [1].
Заключение. Рассмотрены возможности максимального сокращения
расхода кокса за счет его замещения пылеугольным топливом (250 кг/т) и
коксовым газом (100 м3/т) с увеличением температуры дутья до 13000С и
концентрации в нем кислорода 25%. Показана необходимость улучшения
металлургических свойств кокса и сырья, а также оптимизации распреде-
ления материалов на колошнике. Установлена возможность сокращения
50
расхода кокса на ДП–9 ОАО «АМКР» и ДП–5 ОАО «Северсталь» в ука-
занном режиме до 190÷200 кг/т.
Высокоэффективная технология вдувания ПУТ не может быть единст-
венной в отрасли в связи с дефицитом высокосортных углей и динамич-
ной конъюнктурой рынка. Ее расширение должно сопровождаться разра-
боткой дополняющих и альтернативных технологий, в частности сочета-
ния с вдуванием коксового газа, продуктов газификации низкосортных
углей широкого назначения и др., а также загрузкой специально подго-
товленного кускового антрацита.
Фундаментальное решение проблемы сокращения расхода кокса до
180÷200 кг/т чугуна с использованием для его замещения низкосортных
углей может быть получено на основе разработки новой технологии до-
менной плавки с вдуванием горячих восстановительных газов – продук-
тов газификации углей, получаемых в специальных газификаторах – при-
фурменных (на ДП) и придоменных (в отдельных агрегатах) [1].
1. Товаровский И.Г. Доменная плавка. Монография. 2–е издание. – Днепропет-
ровск: изд. «Пороги», 2009. – 768с.
2. Большаков В.И., Шутылев Ф.М., Товаровский И.Г. Особенности применения
различных загрузочных устройств на современных доменных печах // Бюлле-
тень информации. Черная металлургия. – 2007. – № 9. – С.24–32.
3. Товаровский И.Г., Большаков В.И., Меркулов А.Е. Аналитическое исследова-
ние процессов и режимов доменной плавки при различных параметрах желе-
зорудной шихты // Фундаментальные и прикладные проблемы черной метал-
лургии: Сб.тр ИЧМ. Вып.21.–2010. С.21–45.
4. Товаровский И.Г., Меркулов А.Е. Аналитическое исследование процессов и
режимов доменной плавки при различной степени предварительной металли-
зации шихты // Сталь.–2010.–№ 11.–С.7–13.
5. Товаровский И.Г., Меркулов А.Е. Аналитическое исследование процессов до-
менной плавки при вдувании природного и коксового газов // Сталь. – 2011. –
№6.
6. Товаровский И.Г. Аналитическое исследование процессов доменной плавки /
И.Г.Товаровский, В.И.Большаков, А.Е.Меркулов. –Днепропетровск: ЧМП
«Економіка», 2011. – 206с.
7. Анализ процессов доменной плавки при обогащении дутья кислородом /
И.Г.Товаровский, В.П.Лялюк, А.Е. Меркулов, Д.А.Кассим // Бюллетень «Чер-
ная металлургия» ОАО «Черметинформация».– 2011.–№5.
8. Товаровский И.Г., Меркулов А.Е. Аналитическое исследование процессов до-
менной плавки при варьировании температуры дутья в широком диапазоне //
Бюллетень «Черная металлургия» ОАО «Черметинформация».– 2011.–№4–
С.36–50.
9. Некрасов З.И., Покрышкин В.Л., Бузоверя М.Т. Исследование состава твердых
и жидких материалов в шахте и распаре доменной печи объемом 2000 м3//
Мет. и горнорудн. Пром. – 1968. – №4 – С.3–12.
10. Исследование процессов газораспределения, восстановления и теплообмена в до-
менной печи по экспериментальным данным / К.М.Бугаев, Н.В.Косолап,
В.С.Любимов и др.// Теория и практика производства чугуна. Труды Междуна-
51
родной научно–технической конференции, посвященной 70–летию КГГМК «Кри-
ворожсталь». г. Кривой Рог, 24–27 мая 2004 г. − С.343–356.
11. Доменное производство «Криворожстали». Монография. Под редакцией
В.И.Большакова / В.И.Большаков, А.В.Бородулин, Н.А.Гладков и др.// КГГМК
«Криворожсталь», ИЧМ НАНУ.– Днепропетровск.–2004.– 376с.
12. Blast furnace Phenomena and odeling / Ed. By Yasuo Omori. Elsevier applied science.
– London and New York, 1987.– 631р.
13. Савчук Н.А., Курунов И.Ф. Доменное производство на рубеже ХХ1 века//Новости
черной металлургии за рубежом.– 2000.– Часть ІІ.– Приложение 5.– М.: ОАО
«Черметинформация».– 42с.
14. Influence application of the CRM blast modern at Sidmar / G.Danloy, J. Midnon, R.
Munnix u.e.// 3–rd International Conference Science and Technology Ironmaking, June
16–20, 2003, Proceeding, Dusseldorf.–P. 83–88.
15. Золотухин Ю.А., Андрейчиков Н.С. Требования к качеству кокса для доменных печей с
высоким расходом пылеугольного топлива // Сталь.–2009.– №6. – С.3–7.
16. Пылеугольное топливо — безальтернативная перспектива доменного производства
в Украине/ А.Н.Рыженков, А.А.Минаев, С.Л.Ярошевский, Б.П.Крикунов,
В.М.Замуруев, А.И.Дрейко // Сталь.– 2010.–№ 10.–С.7–14.
17. Старовойт А.Г. Современная сырьевая база для коксования, ее структура и требо-
вания к качеству кокса // Новини науки Придніпров’я. Науково–практичний жур-
нал. – май 2010. – С.22–25.
18. Перспективы и эффективность технологии выплавки чугуна в доменных печах /
С.Л.Ярошевский, З.К.Афанасьева, А.В.Кузин, И.В.Мишин // Новини науки При-
дніпров’я. Науково–практичний журнал. – май 2010. – С.25–31.
19. Большаков В.И. Технология высокоэффективной энергосберегающей доменной
плавки.– К.: Наукова думка, 2007.– 411с.
20. Антрацит и термоантрацит в шихте доменной плавки // В.П.Лялюк,
И.Г.Товаровский, Д.А.Демчук и др. – Днепропетровск: Пороги, 2008. – 245с.
21. Товаровский И.Г., Хомич В.Н., Бояровская Г.П. Эффективность использования
продуктов газификации твердого топлива в качестве дутьевых добавок в доменной
печи // Сталь. – 1982. – №6. – С.5–11.
Статья рекомендована к печати
канд.техн.наук Н.М.Можаренко
Й.Г.Товаровський, В.І.Большаков, О.Є.Меркулов
Аналітичне дослідження процесів і режимів доменної плавки з максима-
льним заміщенням коксу
На основі виконаних аналітичних досліджень показників і процесів доменної
плавки розглянуто можливості максимального скорочення витрат коксу за раху-
нок його заміщення пиловугільним паливом і коксовим газом зі збільшенням тем-
ператури дуття та концентрації в ньому кисню. Раціональні параметри режимів і
кінцеві результати плавки з максимально–можливим заміщенням коксу визначено
для умов двох різних доменних печей. Розрахунки виконано за допомогою розро-
бленої в Інституті багатозонної математичної моделі, що дозволяє виявити внут-
рішні зв'язки процесів в об’ємі доменної печі. Отримано нові наукові результати
та висновки для практичного використання.
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (Adobe RGB \0501998\051)
/CalCMYKProfile (Euroscale Coated v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.0000
/ColorConversionStrategy /CMYK
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize false
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments true
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth 8
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /FlateEncode
/AutoFilterColorImages false
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth 8
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /FlateEncode
/AutoFilterGrayImages false
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile (None)
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/CreateJDFFile false
/Description <<
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
/BGR <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>
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/CZE <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>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <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>
/ETI <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>
/FRA <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>
/GRE <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>
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
/HRV (Za stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.)
/HUN <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>
/ITA <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>
/JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/LTH <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>
/LVI <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>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/POL <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>
/PTB <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>
/RUM <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>
/RUS <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>
/SKY <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>
/SLV <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>
/SUO <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>
/SVE <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>
/TUR <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>
/UKR <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /ConvertToCMYK
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /DocumentCMYK
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure false
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles false
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-62476 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-27T19:37:57Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Товаровский, И.Г. Большаков, В.И. Меркулов, А.Е. 2014-05-21T19:19:48Z 2014-05-21T19:19:48Z 2011 Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса / И.Г. Товаровский, В.И. Большаков, А.Е. Меркулов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2011. — Вип. 23. — С. 37-51. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62476 669.162.16 На основе выполненных аналитических исследований показателей и процессов доменной плавки рассмотрены возможности максимального сокращения расхода кокса за счет его замещения пылеугольным топливом и коксовым газом. Рациональные параметры режимов и конечные результаты плавки с максимально возможным замещением кокса определены для условий двух различных доменных печей. Для расчетов использована разработанная в Институте многозонная математическая модель, которая позволяет выявить внутренние связи процессов в объеме доменной печи. Получены новые научные результаты и выводы для практического использования. На основі виконаних аналітичних досліджень показників і процесів доменної плавки розглянуто можливості максимального скорочення витрат коксу за рахунок його заміщення пиловугільним паливом і коксовим газом зі збільшенням температури дуття та концентрації в ньому кисню. Раціональні параметри режимів і кінцеві результати плавки з максимально–можливим заміщенням коксу визначено для умов двох різних доменних печей. Розрахунки виконано за допомогою розробленої в Інституті багатозонної математичної моделі, що дозволяє виявити внутрішні зв'язки процесів в об’ємі доменної печі. Отримано нові наукові результати та висновки для практичного використання. On the basis of the executed analytical researches of indexes and processes of the blast-furnace melting possibilities of maximal reduction of expense of coke due to his substitution by a coal dust and coke gas are considered. The change of parameters of blowing, temperature and concentration of oxygen of blowing was studied in a wide range. Rational modes of melting with certain by a multi-zone mathematical model for the terms of two different high furnaces. New scientific results and conclusions for the practical use are got. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Производство чугуна Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса Аналітичне дослідження процесів і режимів доменної плавки з максимальним заміщенням коксу Analytical study of processes and conditions of blast furnace with maximum replacement of coke Article published earlier |
| spellingShingle | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса Товаровский, И.Г. Большаков, В.И. Меркулов, А.Е. Производство чугуна |
| title | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса |
| title_alt | Аналітичне дослідження процесів і режимів доменної плавки з максимальним заміщенням коксу Analytical study of processes and conditions of blast furnace with maximum replacement of coke |
| title_full | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса |
| title_fullStr | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса |
| title_full_unstemmed | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса |
| title_short | Аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса |
| title_sort | аналитическое исследование процессов и режимов доменной плавки с максимальным замещением кокса |
| topic | Производство чугуна |
| topic_facet | Производство чугуна |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62476 |
| work_keys_str_mv | AT tovarovskiiig analitičeskoeissledovanieprocessovirežimovdomennoiplavkismaksimalʹnymzameŝeniemkoksa AT bolʹšakovvi analitičeskoeissledovanieprocessovirežimovdomennoiplavkismaksimalʹnymzameŝeniemkoksa AT merkulovae analitičeskoeissledovanieprocessovirežimovdomennoiplavkismaksimalʹnymzameŝeniemkoksa AT tovarovskiiig analítičnedoslídžennâprocesívírežimívdomennoíplavkizmaksimalʹnimzamíŝennâmkoksu AT bolʹšakovvi analítičnedoslídžennâprocesívírežimívdomennoíplavkizmaksimalʹnimzamíŝennâmkoksu AT merkulovae analítičnedoslídžennâprocesívírežimívdomennoíplavkizmaksimalʹnimzamíŝennâmkoksu AT tovarovskiiig analyticalstudyofprocessesandconditionsofblastfurnacewithmaximumreplacementofcoke AT bolʹšakovvi analyticalstudyofprocessesandconditionsofblastfurnacewithmaximumreplacementofcoke AT merkulovae analyticalstudyofprocessesandconditionsofblastfurnacewithmaximumreplacementofcoke |